JP3090421B2 - 耐久疲労性に優れた加工用熱延高強度鋼板 - Google Patents
耐久疲労性に優れた加工用熱延高強度鋼板Info
- Publication number
- JP3090421B2 JP3090421B2 JP08192602A JP19260296A JP3090421B2 JP 3090421 B2 JP3090421 B2 JP 3090421B2 JP 08192602 A JP08192602 A JP 08192602A JP 19260296 A JP19260296 A JP 19260296A JP 3090421 B2 JP3090421 B2 JP 3090421B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- phase
- less
- grain size
- ferrite
- steel sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐久疲労性（疲労
限度比）に優れた加工用熱延高強度鋼板に関するもので
ある。
限度比）に優れた加工用熱延高強度鋼板に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車業界においては、搭乗者の
安全性の確保、車体重量の軽減、燃費の向上を目的に高
強度鋼板（ハイテン）の需要が増加している。
安全性の確保、車体重量の軽減、燃費の向上を目的に高
強度鋼板（ハイテン）の需要が増加している。
【０００３】このような用途において通常鋼板は冷間成
形工程を経て製品となるのでハイテンの高い強度特性と
共に優れた冷間加工性が強く求められている。
形工程を経て製品となるのでハイテンの高い強度特性と
共に優れた冷間加工性が強く求められている。
【０００４】この要望を満たす方法としては、金属組織
をフェライト（α）相とマルテンサイト相の分散混合し
た複合組織（Ｄｕａｌ Ｐｈａｓｅ）を形成せしめる方
法が行われている。
をフェライト（α）相とマルテンサイト相の分散混合し
た複合組織（Ｄｕａｌ Ｐｈａｓｅ）を形成せしめる方
法が行われている。
【０００５】これにより、冷間加工性に必要な低歪み領
域の歪みは軟質のフェライト相で受け持ち、他方高歪み
領域の強度は硬質マルテンサイト相（硬質第２相）から
得ている。その結果、降伏点が低く、強度−伸びバラン
スが良好なハイテンを得ている。
域の歪みは軟質のフェライト相で受け持ち、他方高歪み
領域の強度は硬質マルテンサイト相（硬質第２相）から
得ている。その結果、降伏点が低く、強度−伸びバラン
スが良好なハイテンを得ている。
【０００６】例えば特公昭５６−５４３７１号公報及び
特公昭６１−１１２９１号公報による提案は、これ等を
提供するものである。
特公昭６１−１１２９１号公報による提案は、これ等を
提供するものである。
【０００７】しかしながら、これ等の鋼板を板厚低減に
よる重量軽減を目的に、乗用車のホイールディスク等に
使用すると、安定して高い耐久疲労性が得られず、前記
したハイテンに更に必要な特性として安定して高い耐久
疲労性が強く求められている。
よる重量軽減を目的に、乗用車のホイールディスク等に
使用すると、安定して高い耐久疲労性が得られず、前記
したハイテンに更に必要な特性として安定して高い耐久
疲労性が強く求められている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】従来の鋼板は、耐久疲
労性を示す両振の平面曲げによる疲労試験（繰返速度＝
３０００ｃｐｍ）の疲労限度比＝σW／σB 〔σB：引張
強さ、σW ：疲労強度（疲れ限度、１×１０7サイク
ル）〕が０．４〜０．５で安定して０．５を超えること
はなかった。
労性を示す両振の平面曲げによる疲労試験（繰返速度＝
３０００ｃｐｍ）の疲労限度比＝σW／σB 〔σB：引張
強さ、σW ：疲労強度（疲れ限度、１×１０7サイク
ル）〕が０．４〜０．５で安定して０．５を超えること
はなかった。
【０００９】この理由は、耐久疲労性が表面性状及びミ
クロ組織の種類と大きさの影響を受けるのに対し、従来
これ等のバランスを最良の状態に制御する技術がなかっ
たことにあり、そのため安定して高いレベルの耐久疲労
性が得られなかったのである。
クロ組織の種類と大きさの影響を受けるのに対し、従来
これ等のバランスを最良の状態に制御する技術がなかっ
たことにあり、そのため安定して高いレベルの耐久疲労
性が得られなかったのである。
【００１０】本発明は、上記した状況に鑑み、疲労限度
比＝σw／σBが０．５２以上の耐久疲労性に優れた加工
用熱延高強度鋼板の提供を課題とするものである。
比＝σw／σBが０．５２以上の耐久疲労性に優れた加工
用熱延高強度鋼板の提供を課題とするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、疲労限度比が
０．５２以上の耐久疲労性に優れた加工用熱延高強度鋼
板を得るために、 （１） 重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％ Ｐ：≦０．０２０％ Ｓｉ：０．１〜１．５％ Ｓ：≦０．０１０％ Ｍｎ：０．５〜２．０％と不可避的成分及び残部Ｆｅか
らなり、ミクロ組織としてフェライト組織と第２相であ
るマルテンサイト組織の複合組織で構成されかつ全板厚
におけるフェライト平均粒径が６．５μｍ以下であり、
マルテンサイトの平均粒径が４μｍ、且つ最大粒径が２
０μｍ以下であり、第２相中に混在するベイナイト占積
率が５％未満とする。
０．５２以上の耐久疲労性に優れた加工用熱延高強度鋼
板を得るために、 （１） 重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％ Ｐ：≦０．０２０％ Ｓｉ：０．１〜１．５％ Ｓ：≦０．０１０％ Ｍｎ：０．５〜２．０％と不可避的成分及び残部Ｆｅか
らなり、ミクロ組織としてフェライト組織と第２相であ
るマルテンサイト組織の複合組織で構成されかつ全板厚
におけるフェライト平均粒径が６．５μｍ以下であり、
マルテンサイトの平均粒径が４μｍ、且つ最大粒径が２
０μｍ以下であり、第２相中に混在するベイナイト占積
率が５％未満とする。
【００１２】（２） 重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％ Ｐ：≦０．０２０％Ｓ ：≦０．０１０％ Ｍｎ：０．５〜２．０％ Ｃｒ：０．０１〜０．３０％ と不可避的成分及び残部Ｆｅからなり、ミクロ組織とし
てフェライト組織と第２相であるマルテンサイト組織の
複合組織で構成され、かつ全板厚におけるフェライト平
均粒径が６．５μｍ以下であり、第２相の平均粒径が４
μｍ以下、且つ最大粒径が２０μｍ以下であり、第２相
中に混在するベイナイト占積率が５％未満とする。
てフェライト組織と第２相であるマルテンサイト組織の
複合組織で構成され、かつ全板厚におけるフェライト平
均粒径が６．５μｍ以下であり、第２相の平均粒径が４
μｍ以下、且つ最大粒径が２０μｍ以下であり、第２相
中に混在するベイナイト占積率が５％未満とする。
【００１３】（３） 重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％ Ｐ：≦０．０２０％ Ｓｉ：０．１〜１．５％ Ｓ：≦０．０１０％ Ｍｎ：０．５〜２．０％ Ｃｒ：０．０１〜０．３０
％と不可避的成分及び残部Ｆｅからなり、ミクロ組織と
してフェライト組織と第２相であるマルテンサイト組織
の複合組織で構成され、かつ全板厚におけるフェライト
平均粒径が６．５μｍ以下であり、第２相の平均粒径が
４μｍ以下、且つ最大粒径が２０μｍ以下であり、第２
相中に混在するベイナイト占積率が５％未満とする。
％と不可避的成分及び残部Ｆｅからなり、ミクロ組織と
してフェライト組織と第２相であるマルテンサイト組織
の複合組織で構成され、かつ全板厚におけるフェライト
平均粒径が６．５μｍ以下であり、第２相の平均粒径が
４μｍ以下、且つ最大粒径が２０μｍ以下であり、第２
相中に混在するベイナイト占積率が５％未満とする。
【００１４】（４） 前記（１）〜（３）のいずれかに
記載の鋼がさらに重量％で、 Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％ ＲＥＭ：０．００５〜０．０１５％の中のいずれかを含
有する。
記載の鋼がさらに重量％で、 Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％ ＲＥＭ：０．００５〜０．０１５％の中のいずれかを含
有する。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明による加工用熱延高強度鋼
板の添加理由は次による。
板の添加理由は次による。
【００１６】Ｃ：前記複合組織を得て強度を確保するた
め下限を設け、溶接性、延性の劣化を防ぎ、第２相分率
の過大化を防止するため上限を設けている。
め下限を設け、溶接性、延性の劣化を防ぎ、第２相分率
の過大化を防止するため上限を設けている。
【００１７】Ｓｉ：フェライト粒の純化を行いオーステ
ナイ卜ヘＣを濃化させ炭化物生成を抑制して前記した複
合組織を得るため添加しており、その効果の飽和による
経済性から上限を設定している。
ナイ卜ヘＣを濃化させ炭化物生成を抑制して前記した複
合組織を得るため添加しており、その効果の飽和による
経済性から上限を設定している。
【００１８】特に良好な表面性状が鋼板に要求される場
合はＳｉの含有量を不可避的に混入する量に止め、Ｓｉ
に期待している複合組織の生成効果の不足分をＣｒの限
定添加量の範囲でＣｒに転化する。
合はＳｉの含有量を不可避的に混入する量に止め、Ｓｉ
に期待している複合組織の生成効果の不足分をＣｒの限
定添加量の範囲でＣｒに転化する。
【００１９】Ｍｎ：焼き入れ性の確保の点から下限を設
け、第２相分率の過大化と溶接性、延性への悪影響の防
止のため上限を設定している。
け、第２相分率の過大化と溶接性、延性への悪影響の防
止のため上限を設定している。
【００２０】Ｐ：溶接性、加工性、靭性、２次加工性の
劣化防止から上限を設定している。
劣化防止から上限を設定している。
【００２１】Ｓ：穴広げ性の向上（介在物の低減）から
上限を設定している。
上限を設定している。
【００２２】Ｃｒ：焼き入れ性を高め、前記した複合組
織化を促進するため下限を設け、経済性、Ｃ濃化に必要
なフェライト変態量の確保から上限を設定している。但
しＳｉを０．１％以上含み、複合組織の生成を含んでそ
の作用をＳｉに託せる時はＣｒを添加しなくても良く、
Ｃｒの無添加は経済的にも有利である。
織化を促進するため下限を設け、経済性、Ｃ濃化に必要
なフェライト変態量の確保から上限を設定している。但
しＳｉを０．１％以上含み、複合組織の生成を含んでそ
の作用をＳｉに託せる時はＣｒを添加しなくても良く、
Ｃｒの無添加は経済的にも有利である。
【００２３】また、複合組織の生成効果を円滑に高め且
つ安定させるには、ＳｉとＣｒの両者の複合添加を行
う。
つ安定させるには、ＳｉとＣｒの両者の複合添加を行
う。
【００２４】Ｃａ、ＲＥＭ ：介在物の球状化、穴広げ
性の向上から添加量の範囲を設定している。
性の向上から添加量の範囲を設定している。
【００２５】また、この種の鋼材は連続鋳造方法を用い
るので、溶鋼の脱酸は必須で、この脱酸にはＡｌを使用
しており、その添加量は通常脱酸効果の確保のため下限
を０．００５％程度、脱酸効果の飽和に基づく経済性か
ら上限は０．０５％程度で、本発明でもＡｌは前記理由
から不可避的に添加している。
るので、溶鋼の脱酸は必須で、この脱酸にはＡｌを使用
しており、その添加量は通常脱酸効果の確保のため下限
を０．００５％程度、脱酸効果の飽和に基づく経済性か
ら上限は０．０５％程度で、本発明でもＡｌは前記理由
から不可避的に添加している。
【００２６】本発明者等は、上記課題の達成を目的とし
て、種々の実験・検討を繰り返した。
て、種々の実験・検討を繰り返した。
【００２７】その結果、耐久疲労性が低い鋼板は、表層
に粗大フェライト粒とその表層下部に混粒層が存在する
か、フェライト及び第２相の結晶粒径が大きく、第２相
にベイナイトが混在することを見出した。該表層の状態
を図６に模式的に示す。
に粗大フェライト粒とその表層下部に混粒層が存在する
か、フェライト及び第２相の結晶粒径が大きく、第２相
にベイナイトが混在することを見出した。該表層の状態
を図６に模式的に示す。
【００２８】１は最表層粗大フェライト粒、２は混粒
層、３は整粒層、４は混粒深さを示す。
層、３は整粒層、４は混粒深さを示す。
【００２９】これに対し、耐久疲労性が高い鋼板（本発
明の課題を解消する鋼板）は、最表層粗大フェライ卜粒
１と混粒層２が存在せず、整粒層３の粒径が細かく、第
２相中にベイナイトを実質的に含有しない（べイナイト
占積率＜５％）鋼板であった。
明の課題を解消する鋼板）は、最表層粗大フェライ卜粒
１と混粒層２が存在せず、整粒層３の粒径が細かく、第
２相中にベイナイトを実質的に含有しない（べイナイト
占積率＜５％）鋼板であった。
【００３０】そこで本発明者等は耐久疲労性が高い鋼板
を開発するため、第１表に示すＡ鋼を供試鋼として実験
・検討を重ね、図１〜図４の関係を得ると共に、第１表
に示すＡ〜Ｉ鋼を供試鋼として図５の関係を得た。
を開発するため、第１表に示すＡ鋼を供試鋼として実験
・検討を重ね、図１〜図４の関係を得ると共に、第１表
に示すＡ〜Ｉ鋼を供試鋼として図５の関係を得た。
【００３１】図１は縦軸に最表層粗大フェライト粒の有
無と混粒層の深さを採り、横軸に圧延終了温度を採って
両者の関係を見たものである。
無と混粒層の深さを採り、横軸に圧延終了温度を採って
両者の関係を見たものである。
【００３２】図１から圧延終了温度の低下により、表層
に粗大フェライト粒、混粒が発生することが判明した。
に粗大フェライト粒、混粒が発生することが判明した。
【００３３】図２は、縦軸に鋼板の１／４厚部における
フェライト粒の平均円相当径（平均粒径）ｄF（μｍ）
と第２相粒の平均円相当径（平均粒径）ｄ2（μｍ）と
２０μｍ以上の第２相粒の有無を、横軸に圧延終了温度
を採って各々の関係を見たものである。
フェライト粒の平均円相当径（平均粒径）ｄF（μｍ）
と第２相粒の平均円相当径（平均粒径）ｄ2（μｍ）と
２０μｍ以上の第２相粒の有無を、横軸に圧延終了温度
を採って各々の関係を見たものである。
【００３４】図２から圧延終了温度の上昇によりフェラ
イト粒径、第２相粒径が粗大化し、９００°Ｃを超える
と第２相にベイナイトが混入し、２０μｍを超える粗大
な第２相が出現することを知見した。
イト粒径、第２相粒径が粗大化し、９００°Ｃを超える
と第２相にベイナイトが混入し、２０μｍを超える粗大
な第２相が出現することを知見した。
【００３５】図３は縦軸に疲労限度比、横軸に圧延終了
温度をとって両者の関係を見たものである。
温度をとって両者の関係を見たものである。
【００３６】図３から圧延終了温度が８２０°Ｃ未満で
は表層粗大フェライト粒と混粒のため、高い疲労限度比
が得られず９００°Ｃ超では粒径が粗くなるため高い疲
労限度比が得られないことが判明した。
は表層粗大フェライト粒と混粒のため、高い疲労限度比
が得られず９００°Ｃ超では粒径が粗くなるため高い疲
労限度比が得られないことが判明した。
【００３７】また、圧延終了温度が８２０〜９００°Ｃ
の範囲では、表層に粗大フェライト粒と混粒がなく、且
つ整粒層の粒径が細かく、疲労限度比は優れた値を示す
ことを知得した。
の範囲では、表層に粗大フェライト粒と混粒がなく、且
つ整粒層の粒径が細かく、疲労限度比は優れた値を示す
ことを知得した。
【００３８】図４は鋼板の１／４厚部における第２相の
占積率、疲労限度比と巻取温度（冷却終了温度）の関係
を見たものである。
占積率、疲労限度比と巻取温度（冷却終了温度）の関係
を見たものである。
【００３９】図４から巻取温度が２００°Ｃ超では第２
相中にベイナイトが混入し、高い疲労限度比が得られな
いことが判明した。
相中にベイナイトが混入し、高い疲労限度比が得られな
いことが判明した。
【００４０】また、本発明鋼板を得るために、８２０℃
〜９００℃の範囲で圧延後、３０℃／ｓｅｃ以上の冷却
速度で７６０℃〜６００℃の温度域迄冷却し、この温度
域で３秒〜１５秒の間冷却又は保持した後、この温度域
から２００℃以下の温度域まで３０℃／ｓｅｃ以上の冷
却速度で冷却することが必要であり、圧延後の急速冷却
速度が上記した下限を割るとフェライト粒径及び第２相
粒径が粗大化して目標の疲労限度比が得られず、また、
空冷・保持時間が上記した下限を割るか、空冷・保持温
度域が上記した上限・下限を外れるか、空冷・保持後の
急速冷却速度が上記した下限を割ると第２相にベイナイ
トが混入して目標の疲労限度比が得られず、また、空冷
・保持時間が上記した上限を超えるとフェライト粒径及
び第２相粒径が粗大化して目標の疲労限度比が得られな
いことを知見した。
〜９００℃の範囲で圧延後、３０℃／ｓｅｃ以上の冷却
速度で７６０℃〜６００℃の温度域迄冷却し、この温度
域で３秒〜１５秒の間冷却又は保持した後、この温度域
から２００℃以下の温度域まで３０℃／ｓｅｃ以上の冷
却速度で冷却することが必要であり、圧延後の急速冷却
速度が上記した下限を割るとフェライト粒径及び第２相
粒径が粗大化して目標の疲労限度比が得られず、また、
空冷・保持時間が上記した下限を割るか、空冷・保持温
度域が上記した上限・下限を外れるか、空冷・保持後の
急速冷却速度が上記した下限を割ると第２相にベイナイ
トが混入して目標の疲労限度比が得られず、また、空冷
・保持時間が上記した上限を超えるとフェライト粒径及
び第２相粒径が粗大化して目標の疲労限度比が得られな
いことを知見した。
【００４１】図５は鋼板成分と加熱温度が疲労限度比と
加工性の指標であるＴＳ×Ｅ１に及ぼす影響を示す。
加工性の指標であるＴＳ×Ｅ１に及ぼす影響を示す。
【００４２】図５からＳｉ、Ｃｒは共に鋼板の複合組織
化を促進する成分であり、疲労限度比を高めるが、その
複合組織化作用は両者の複合添加により更に高まり、疲
労限度比を一段と高めることが判明した。
化を促進する成分であり、疲労限度比を高めるが、その
複合組織化作用は両者の複合添加により更に高まり、疲
労限度比を一段と高めることが判明した。
【００４３】また、この複合添加はＴＳ×Ｅ１を高める
作用を併せ持つことも判明した。
作用を併せ持つことも判明した。
【００４４】なお、急速冷却速度の上限は作用上の制限
はないので装置能力に応じて設けて良いことが判明し
た。
はないので装置能力に応じて設けて良いことが判明し
た。
【００４５】更に含有Ｓｉが０．１％以上の時は、鋼片
の加熱温度が１１７０°Ｃを超えると、ファヤラィト
（Ｆａｙａｌｉｔｅ）つまり（２Ｆｅ０・ Ｓｉ０２）
の生成によるＳｉスケールにより表面性状の劣化が避け
られないので、より高い疲労限度比を必要とする時は、
加熱は鋼片温度が１１７０°Ｃ以下になる加熱温度を用
いるか、鋼片温度を１１７０°Ｃ以上とした後上記Ｓｉ
スケールを溶削除去すると良いことが判明した。
の加熱温度が１１７０°Ｃを超えると、ファヤラィト
（Ｆａｙａｌｉｔｅ）つまり（２Ｆｅ０・ Ｓｉ０２）
の生成によるＳｉスケールにより表面性状の劣化が避け
られないので、より高い疲労限度比を必要とする時は、
加熱は鋼片温度が１１７０°Ｃ以下になる加熱温度を用
いるか、鋼片温度を１１７０°Ｃ以上とした後上記Ｓｉ
スケールを溶削除去すると良いことが判明した。
【００４６】本発明者等は以上の事実から、上記した成
分・製造条件のみが、本発明の諜題を達成する鋼板を作
り出すことを知見したのである。
分・製造条件のみが、本発明の諜題を達成する鋼板を作
り出すことを知見したのである。
【００４７】
【実施例】表１は供試鋼の成分を示すもので、Ａ鋼は表
１の外ＲＥＭを０．００５％、Ｂ鋼は表１の外Ｃａを
０．００３６％、Ｄ鋼は表１の外Ｃａを０．００３０％
含む。
１の外ＲＥＭを０．００５％、Ｂ鋼は表１の外Ｃａを
０．００３６％、Ｄ鋼は表１の外Ｃａを０．００３０％
含む。
【００４８】
【表１】 表２に、本発明の実施例を比較例と共に示す。
【００４９】
【表２】 比較例で圧延終了温度が８２０°Ｃを割った鋼番１〜３
は、表層に粗大フェライト粒と混粒が発生し、また、比
較例で圧延終了温度が９００°Ｃを超えた鋼番９は、フ
ェライト粒径、第２相粒径が粗大化し、更に第２相にベ
イナイトが混入し、２０μｍを超える粗大な第２相が出
現し、また、比較例で圧延後の冷却速度が３０°Ｃ／ｓ
ｅｃに達しなかった鋼番１０、空冷・保持時間が１５秒
を超えた鋼番１２は共にフェライト粒径及び第２相粒径
が粗大化し、共に疲労限度比は目標の０．５２に達しな
かった。
は、表層に粗大フェライト粒と混粒が発生し、また、比
較例で圧延終了温度が９００°Ｃを超えた鋼番９は、フ
ェライト粒径、第２相粒径が粗大化し、更に第２相にベ
イナイトが混入し、２０μｍを超える粗大な第２相が出
現し、また、比較例で圧延後の冷却速度が３０°Ｃ／ｓ
ｅｃに達しなかった鋼番１０、空冷・保持時間が１５秒
を超えた鋼番１２は共にフェライト粒径及び第２相粒径
が粗大化し、共に疲労限度比は目標の０．５２に達しな
かった。
【００５０】また、比較例で空冷・保持時間が３秒を割
った鋼番１１、空冷・保持温度域が７６０〜６００°Ｃ
を外れ、フェライトの生成不足のためベイナイトの生成
量が多くなり、また、その粒径も大きくなった鋼番１
４、１５、又比較例で空冷・保持後の急速冷却の冷却速
度が３０°Ｃ／ｓｅｃを割った鋼番１３、巻取温度（冷
却終了温度）が２００°Ｃを超えた鋼番１６〜１９は第
２相にベイナイトが混入し共に疲労限度比は目標の０．
５２に達しなかった。
った鋼番１１、空冷・保持温度域が７６０〜６００°Ｃ
を外れ、フェライトの生成不足のためベイナイトの生成
量が多くなり、また、その粒径も大きくなった鋼番１
４、１５、又比較例で空冷・保持後の急速冷却の冷却速
度が３０°Ｃ／ｓｅｃを割った鋼番１３、巻取温度（冷
却終了温度）が２００°Ｃを超えた鋼番１６〜１９は第
２相にベイナイトが混入し共に疲労限度比は目標の０．
５２に達しなかった。
【００５１】これ等に較べ、鋼番４〜８、２０〜３２の
本発明例は、表層粗大フェライト粒及び表層混粒がな
く、フェライト粒径、第２相粒径、表面スケール性状は
良好な領域にあり、ベイナイトの第２相混入及び第２相
粒の粗大化が見られず、疲労限度比は目標の０．５２以
上を示した。
本発明例は、表層粗大フェライト粒及び表層混粒がな
く、フェライト粒径、第２相粒径、表面スケール性状は
良好な領域にあり、ベイナイトの第２相混入及び第２相
粒の粗大化が見られず、疲労限度比は目標の０．５２以
上を示した。
【００５２】また、鋼番２９〜３１の本発明例はＳｉが
０．１０％を超え、加熱温度が１１７０°Ｃを超え、鋼
材の表面溶削を行わなかったものである。本例は表面ス
ケール性状は求められているレベルを示す「良好」であ
り、耐久疲労性は目標の０．５２を超えた。
０．１０％を超え、加熱温度が１１７０°Ｃを超え、鋼
材の表面溶削を行わなかったものである。本例は表面ス
ケール性状は求められているレベルを示す「良好」であ
り、耐久疲労性は目標の０．５２を超えた。
【００５３】
【発明の効果】本発明は、当業分野に要望されている疲
労限度比が０．５２以上の優れた耐久疲労性を備えた加
工用熱延高強度鋼板であって、得られる疲労限度比は安
定し、その鋼材の生産性は高く経済性に優れているの
で、本鋼板の製造者、使用者共に得られる効果は大き
い。
労限度比が０．５２以上の優れた耐久疲労性を備えた加
工用熱延高強度鋼板であって、得られる疲労限度比は安
定し、その鋼材の生産性は高く経済性に優れているの
で、本鋼板の製造者、使用者共に得られる効果は大き
い。
【図１】 最表層粗大フェライト粒の有無と混粒層の深
さと圧延終了温度の関係を示す図である。
さと圧延終了温度の関係を示す図である。
【図２】 フェライトの平均粒径と第２相の平均粒径及
び２０μｍ以上の粒の出現の有無と圧延終了温度の関係
を示す図である。
び２０μｍ以上の粒の出現の有無と圧延終了温度の関係
を示す図である。
【図３】 疲労限度比と圧延終了温度の関係を示す図で
ある。
ある。
【図４】 第２相占積率と疲労限度比及び巻き取り温度
の関係を示す図である。
の関係を示す図である。
【図５】 鋼板成分と加熱温度が疲労限度比とＴＳ×Ｅ
１に及ぼす関係を示す図である。
１に及ぼす関係を示す図である。
【図６】 耐久疲労性が低い従来の鋼板の表層の状態を
模式的に示す図である。
模式的に示す図である。
１ 最表層粗大フェライト粒 ２ 混粒層 ３ 整粒層 ４ 混粒深さ
フロントページの続き (72)発明者 江坂 一彬 大分市大字西ノ洲１番地 新日本製鐵株 式会社 大分製鐵所内 (72)発明者 阿部 博 大分市大字西ノ洲１番地 新日本製鐵株 式会社 大分製鐵所内 (72)発明者 水井 正也 相模原市淵野辺５−10−１ 新日本製鐵 株式会社 第２技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭60−121225（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−282240（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％ Ｐ：≦０．０２０% Ｓｉ：０．１〜１．５％ Ｓ：≦０．０１０％ Ｍｎ：０．５〜２．０％と不可避的成分及び残部Ｆｅか
らなり、ミクロ組織としてフェライト組織と第2相であ
るマルテンサイト組織の複合組織で構成され、かつ、表
層部に粗大フェライト及び混粒層がなく、全板厚におけ
る前記フェライト平均粒径が６．５μｍ以下であり、第
２相の平均粒径が４μｍ以下、且つ最大粒径が２０μｍ
以下であり第２相中に混在するべイナイト占積率が５％
未満であることを特徴とする疲労限度比が０．５２以上
の耐久疲労性に優れた加工用熱延高強度鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％ Ｐ：≦０．０２０％ Ｓ：≦０．０１０％ Ｍｎ：０．５〜２．０
％ Ｃｒ：０．０１〜０．３０％ と不可避的成分及び残部Ｆｅからなり、ミクロ組織とし
てフエライト組織と第２相であるマルテンサイト組織の
複合組織で構成され、かつ、表層部に粗大フェライト及
び混粒層がなく、全板厚における前記フェライト平均粒
径が６．５μｍ以下であり、第２相の平均粒径が４μｍ
以下、且つ最大粒径が２０μｍ以下であり第２相中に混
在するベイナイト占積率が５％未満であることを特徴と
する疲労限度比が０．５２以上の耐久疲労性に優れた加
工用熱延高強度鋼板。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％ Ｐ：≦０．０２０％ Ｓｉ：０．１〜１．５％ Ｓ：≦０．０１０％ Ｍｎ：０．５〜２．０％ Ｃｒ：０．０１〜０．３
０％ と不可避的成分及び残部Ｆｅからなり、ミクロ組織とし
てフェライト組織と第２相であるマルテンサイト組織の
複合組織で構成され、かつ、表層部に粗大フェライト及
び混粒層がなく、全板厚におけるフェライト平均粒径が
６．５μｍ以下であり、第２相の平均粒径が４μｍ以
下、且つ最大粒径が２０μｍ以下であり、第２相中に混
在するベイナイト占積率が５％未満であることを特徴と
する疲労限度比が０．５２以上の耐久疲労性に優れた加
工用熱延高強度鋼板。 - 【請求項４】 請求項１から請求項３のいずれかに記載
の鋼がさらに重量％で、 Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％ ＲＥＭ：０．００５〜０．０１５％ の中のいずれかを含有することを特徴とする疲労限度比
が０．５２以上の耐久疲労性に優れた加工用熱延高強度
鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08192602A JP3090421B2 (ja) | 1996-07-22 | 1996-07-22 | 耐久疲労性に優れた加工用熱延高強度鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08192602A JP3090421B2 (ja) | 1996-07-22 | 1996-07-22 | 耐久疲労性に優れた加工用熱延高強度鋼板 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26268389A Division JPH0774377B2 (ja) | 1989-10-07 | 1989-10-07 | 耐久疲労性に優れた加工用熱延高強度鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08325671A JPH08325671A (ja) | 1996-12-10 |
| JP3090421B2 true JP3090421B2 (ja) | 2000-09-18 |
Family
ID=16294001
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08192602A Expired - Lifetime JP3090421B2 (ja) | 1996-07-22 | 1996-07-22 | 耐久疲労性に優れた加工用熱延高強度鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3090421B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100334949B1 (ko) * | 1997-03-17 | 2002-05-04 | 아사무라 타카싯 | 동적변형 특성이 우수한 듀얼 페이즈형 고강도 강판 및 그 제조방법 |
| BR9806204A (pt) * | 1997-09-11 | 2000-02-15 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Chapa de aço laminada a quente que apresenta grãos finos com formabilidade aperfeiçoada, produção de chapa de aço laminada a quente ou laminada a frio. |
| KR100419639B1 (ko) * | 1998-12-24 | 2004-04-17 | 주식회사 포스코 | 페라이트 입도 미세화에 의한 60kgf/㎟급 고장력강의 제조방법 |
| KR100441414B1 (ko) * | 2000-04-21 | 2004-07-23 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 버링 가공성이 우수한 고피로강도 강판 및 그의 제조방법 |
| JP4404004B2 (ja) * | 2005-05-11 | 2010-01-27 | 住友金属工業株式会社 | 高張力熱延鋼板とその製造方法 |
-
1996
- 1996-07-22 JP JP08192602A patent/JP3090421B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08325671A (ja) | 1996-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3551064B2 (ja) | 耐衝撃性に優れた超微細粒熱延鋼板およびその製造方法 | |
| WO2004085691A1 (ja) | 穴拡げ性と延性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
| WO2008126944A1 (ja) | 高温強度、靭性に優れた鋼材並びにその製造方法 | |
| JP3253880B2 (ja) | 成形性と耐衝突特性に優れる熱延高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JP2002161340A (ja) | バーリング加工性と疲労特性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 | |
| CN112877591A (zh) | 一种高强韧五金工具及链条用钢及其制造方法 | |
| JPH1161327A (ja) | 耐衝突安全性と成形性に優れた自動車用高強度鋼板とその製造方法 | |
| JPH11293383A (ja) | 水素性欠陥の少ない厚鋼板およびその製造方法 | |
| JP3090421B2 (ja) | 耐久疲労性に優れた加工用熱延高強度鋼板 | |
| JP3769143B2 (ja) | 疲労特性に優れた加工用熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2000290748A (ja) | 耐切欠き疲労特性に優れる加工用熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3876879B2 (ja) | 耐衝撃性に優れる自動車用高張力熱延鋼板 | |
| JP2016211047A (ja) | 熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3458416B2 (ja) | 耐衝撃性に優れた冷延薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP3064021B2 (ja) | 耐久疲労性に優れた加工用熱延高強度鋼板の製造方法 | |
| JP2000328177A (ja) | アレスト特性および延性破壊特性に優れた鋼板 | |
| JP5058892B2 (ja) | 伸びフランジ性に優れたｄｐ鋼板およびその製造方法 | |
| JPS6152317A (ja) | 低温靭性にすぐれた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2803891B2 (ja) | 疲労特性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2001200339A (ja) | バーリング加工性と疲労特性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3231092B2 (ja) | 疲労耐久性に優れた加工用高強度熱延鋼板 | |
| JP3284035B2 (ja) | 伸びフランジ性に優れる高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3323272B2 (ja) | 延性および靭性に優れた高強度レールの製造法 | |
| JPH0774377B2 (ja) | 耐久疲労性に優れた加工用熱延高強度鋼板の製造方法 | |
| JPH09111396A (ja) | 耐衝撃性に優れる自動車用の高張力熱延鋼板および高張力冷延鋼板ならびにそれらの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19990122 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070721 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080721 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080721 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090721 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090721 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100721 Year of fee payment: 10 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100721 Year of fee payment: 10 |