JP3088927B2 - ビームブランク鋳造用鋳型 - Google Patents
ビームブランク鋳造用鋳型Info
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- JP3088927B2 JP3088927B2 JP07096920A JP9692095A JP3088927B2 JP 3088927 B2 JP3088927 B2 JP 3088927B2 JP 07096920 A JP07096920 A JP 07096920A JP 9692095 A JP9692095 A JP 9692095A JP 3088927 B2 JP3088927 B2 JP 3088927B2
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- poles
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＨ形鋼を最終製品とする
半製品としての、ビームブランク鋳片を鋳造する連続鋳
造設備の鋳型に関する。
半製品としての、ビームブランク鋳片を鋳造する連続鋳
造設備の鋳型に関する。
【０００２】
【従来の技術】ビームブランクは、その形状の複雑さに
よりモールド内での湯流れが不均一となり、よどみ点の
発生等を含めモールド内メニスカスの溶鋼温度にバラツ
キが生じやすい。これらのメニスカス温度の不均一はパ
ウダーの溶融特性をバラツかせ、パウダーの均一流入特
性を悪化させることにより、シェルの不均一凝固が起こ
り、この不均一凝固の結果として、鋳片表面割れや凝固
シェル表皮下の内部割れを生じていた。
よりモールド内での湯流れが不均一となり、よどみ点の
発生等を含めモールド内メニスカスの溶鋼温度にバラツ
キが生じやすい。これらのメニスカス温度の不均一はパ
ウダーの溶融特性をバラツかせ、パウダーの均一流入特
性を悪化させることにより、シェルの不均一凝固が起こ
り、この不均一凝固の結果として、鋳片表面割れや凝固
シェル表皮下の内部割れを生じていた。
【０００３】これらの対策として、特開昭４９−１２３
１２５号公報に示されるようなタンディッシュよりモー
ルドへの注入ノズルにモールド内のメニスカス平行流を
生ずるような吐出口形状の改善技術が提案されている。
１２５号公報に示されるようなタンディッシュよりモー
ルドへの注入ノズルにモールド内のメニスカス平行流を
生ずるような吐出口形状の改善技術が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た特開昭４９−１２３１２５号公報に開示されている装
置には、次のような問題がある。即ち、図４にも示すよ
うに、浸漬ノズル２を２本使用するので鋳片の内質を安
定させるための鋳造速度の制御が困難である。また、２
本の浸漬ノズルの各々の第１吐出口から、ウエブ部に向
けて溶鋼が吐出されるので、吐出された溶鋼流がウエブ
部内において衝突し、上向きの上昇流と下向きの下降流
とが発生する。
た特開昭４９−１２３１２５号公報に開示されている装
置には、次のような問題がある。即ち、図４にも示すよ
うに、浸漬ノズル２を２本使用するので鋳片の内質を安
定させるための鋳造速度の制御が困難である。また、２
本の浸漬ノズルの各々の第１吐出口から、ウエブ部に向
けて溶鋼が吐出されるので、吐出された溶鋼流がウエブ
部内において衝突し、上向きの上昇流と下向きの下降流
とが発生する。
【０００５】これにより、モールドのウエブ部におい
て、湯面変動が大になる結果、パウダーが溶鋼内に巻き
込まれて、鋳造されたビームブランク鋳片のウエブ部に
縦割れが、そしてフランジチップにコーナー割れが発生
しやすくなる。また、前記下降流のために、モールド内
に持ち込まれた介在物がモールドの下方に押し込まれ、
介在物の浮上分離性が悪くなる。これらによって、ビー
ムブランク鋳片のウエブ部にノロかみ疵が発生しやすく
なる。
て、湯面変動が大になる結果、パウダーが溶鋼内に巻き
込まれて、鋳造されたビームブランク鋳片のウエブ部に
縦割れが、そしてフランジチップにコーナー割れが発生
しやすくなる。また、前記下降流のために、モールド内
に持ち込まれた介在物がモールドの下方に押し込まれ、
介在物の浮上分離性が悪くなる。これらによって、ビー
ムブランク鋳片のウエブ部にノロかみ疵が発生しやすく
なる。
【０００６】ビームブランク鋳造法では、一部の特殊鋼
を除いて図４に示すようなセミオープン鋳造法がとられ
る。このような鋳造法では、パウダーの巻き込みを防止
するため、浸漬ノズルが使用されるが、この方法では、
上述の効果を得るためには、ノズル内の湯の押湯ヘッド
が必要となるが、過度のヘッド確保は浸漬ノズルよりの
オーバーフローを生じ、また小さい押湯ヘッドでは攪拌
効果が期待できない。さらに、三孔ノズルは各吐出口噴
流の偏流のコントロールも難しく、必ずしも設計通りの
攪拌は期待できない。
を除いて図４に示すようなセミオープン鋳造法がとられ
る。このような鋳造法では、パウダーの巻き込みを防止
するため、浸漬ノズルが使用されるが、この方法では、
上述の効果を得るためには、ノズル内の湯の押湯ヘッド
が必要となるが、過度のヘッド確保は浸漬ノズルよりの
オーバーフローを生じ、また小さい押湯ヘッドでは攪拌
効果が期待できない。さらに、三孔ノズルは各吐出口噴
流の偏流のコントロールも難しく、必ずしも設計通りの
攪拌は期待できない。
【０００７】本発明は、このような従来のビームブラン
ク鋳造法を改善し、ビームブランク断面全周にわたり、
パウダーの均一な溶融潤滑が確保できて、デッケルの発
生を防止し、表面及び表皮下の内質欠陥のないビームブ
ランク鋳片の鋳造を可能にする鋳型を提供することを目
的とする。
ク鋳造法を改善し、ビームブランク断面全周にわたり、
パウダーの均一な溶融潤滑が確保できて、デッケルの発
生を防止し、表面及び表皮下の内質欠陥のないビームブ
ランク鋳片の鋳造を可能にする鋳型を提供することを目
的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、ビーム
ブランクの連続鋳造用鋳型において、鋳型内の少なくと
もタンディッシュよりモールド鋳型内に注入される溶鋼
流が、モールド内で噴出される点より下流側の位置でビ
ームブランク鋳型のフランジ部外側位置に、一対のＮ極
（もしくはＳ極）の静磁極を設けると共に、前記鋳型の
ウエブ両側に一対のＳ極（もしくはＮ極）の静磁極を設
置したことを特徴とするビームブランク鋳造用鋳型にあ
る。
ブランクの連続鋳造用鋳型において、鋳型内の少なくと
もタンディッシュよりモールド鋳型内に注入される溶鋼
流が、モールド内で噴出される点より下流側の位置でビ
ームブランク鋳型のフランジ部外側位置に、一対のＮ極
（もしくはＳ極）の静磁極を設けると共に、前記鋳型の
ウエブ両側に一対のＳ極（もしくはＮ極）の静磁極を設
置したことを特徴とするビームブランク鋳造用鋳型にあ
る。
【０００９】本発明による鋳型は、図１に示されるよう
にモールド１内の浸漬ノズル２の吐出口より下流の位置
に、ビームブランク断面のフランジ相当部の外側に一対
のＳ極（もしくはＮ極）の静磁極３，３′を設置し、ま
たビームブランク断面のウエブ相当部の両側に、Ｎ極
（もしくはＳ極）の静磁極４，４′を設置することによ
り、モールド内メニスカス近傍の溶鋼に攪拌流動を生じ
せしめ、これによりメニスカス温度の均一化を図るもの
である。
にモールド１内の浸漬ノズル２の吐出口より下流の位置
に、ビームブランク断面のフランジ相当部の外側に一対
のＳ極（もしくはＮ極）の静磁極３，３′を設置し、ま
たビームブランク断面のウエブ相当部の両側に、Ｎ極
（もしくはＳ極）の静磁極４，４′を設置することによ
り、モールド内メニスカス近傍の溶鋼に攪拌流動を生じ
せしめ、これによりメニスカス温度の均一化を図るもの
である。
【００１０】上記コイルは、図１の断面Ａ−Ａ内での磁
場強度の分布を示す図２において示されるｃ，ｄ領域に
比して、ａ領域の磁場強度が相対的に高くなるように、
コアサイズ、コア配置が決定される。
場強度の分布を示す図２において示されるｃ，ｄ領域に
比して、ａ領域の磁場強度が相対的に高くなるように、
コアサイズ、コア配置が決定される。
【００１１】
【作用】上記モールド内に吐出口が、鋳造方向に一致す
る一口ストレートタイプ浸漬ノズルから注湯する場合、
ノズル噴流は吐出口直下の静磁場によるブレーキ効果を
うけ、あたかも吐出口直下ｘ（図３）に衝突壁がある如
く水平流速を生じる。この水平流となった溶鋼流は、磁
場強度の弱いｃ，ｄゾーンに達すると、ブレーキ効果が
小さいため、下降流を生ずることができる。
る一口ストレートタイプ浸漬ノズルから注湯する場合、
ノズル噴流は吐出口直下の静磁場によるブレーキ効果を
うけ、あたかも吐出口直下ｘ（図３）に衝突壁がある如
く水平流速を生じる。この水平流となった溶鋼流は、磁
場強度の弱いｃ，ｄゾーンに達すると、ブレーキ効果が
小さいため、下降流を生ずることができる。
【００１２】また、ｃ領域では水平流が壁面衝突する際
に、メニスカスへの反転流が生じ、これによってもメニ
スカス攪拌効果が促進される。更に、ｄ領域では、反対
側の浸漬ノズルからの水平流との衝突により、上昇反転
流が生じ同じく攪拌効果を促進する。
に、メニスカスへの反転流が生じ、これによってもメニ
スカス攪拌効果が促進される。更に、ｄ領域では、反対
側の浸漬ノズルからの水平流との衝突により、上昇反転
流が生じ同じく攪拌効果を促進する。
【００１３】
【実施例】以下、本発明について詳細に説明する。図１
は本発明の実施例を示すものであり、１はビームブラン
クモールドで、セミオープン型の一対の浸漬ノズル２
は、ノズル支持具７を介してモールド１上のフランジ部
のほぼ中央位置に設置されている。この浸漬ノズル２に
タンディッシュよりの吐出噴流８が注入され、パウダー
層６に被覆された溶鋼プール５内に注湯される。
は本発明の実施例を示すものであり、１はビームブラン
クモールドで、セミオープン型の一対の浸漬ノズル２
は、ノズル支持具７を介してモールド１上のフランジ部
のほぼ中央位置に設置されている。この浸漬ノズル２に
タンディッシュよりの吐出噴流８が注入され、パウダー
層６に被覆された溶鋼プール５内に注湯される。
【００１４】このようなビームブランク鋳型１におい
て、浸漬ノズル２の吐出口の下流部位Ａ−Ａのレベルに
おけるフランジ外側に、一対の静磁極（Ｓ）３，３′を
対向設置し、また、同レベルのウエブ両側に、一対の静
磁極（Ｎ）４，４′を対向設置している。なお、静磁極
３，３′をＮ極とするならば、静磁極４，４′はＳ極と
なる。
て、浸漬ノズル２の吐出口の下流部位Ａ−Ａのレベルに
おけるフランジ外側に、一対の静磁極（Ｓ）３，３′を
対向設置し、また、同レベルのウエブ両側に、一対の静
磁極（Ｎ）４，４′を対向設置している。なお、静磁極
３，３′をＮ極とするならば、静磁極４，４′はＳ極と
なる。
【００１５】本発明においては、上述の作用により、通
常、流動的に澱み点となり易い図２のｃ，ｄ領域に積極
的に溶鋼供給を行うことが可能となり、これによりモー
ルドメニスカス湯温の均一化が図られる。
常、流動的に澱み点となり易い図２のｃ，ｄ領域に積極
的に溶鋼供給を行うことが可能となり、これによりモー
ルドメニスカス湯温の均一化が図られる。
【００１６】
【発明の効果】以上のように本発明の鋳型によれば、ビ
ームブランク断面全周にわたりパウダーの均一な溶融潤
滑条件が確保できるばかりでなく、デッケルの発生等を
防止でき、表面及び表皮下の内質欠陥のないビームブラ
ンク鋳片の鋳造が可能となり、その産業上の効果は非常
に大きい。
ームブランク断面全周にわたりパウダーの均一な溶融潤
滑条件が確保できるばかりでなく、デッケルの発生等を
防止でき、表面及び表皮下の内質欠陥のないビームブラ
ンク鋳片の鋳造が可能となり、その産業上の効果は非常
に大きい。
【図１】本発明の実施例を示す平面図及び断面図。
【図２】本発明の実施例を示す要部断面図。
【図３】本発明の実施に伴うビームブランクモールド内
の浸漬ノズルからの溶鋼吐出流の流れを示す図。
の浸漬ノズルからの溶鋼吐出流の流れを示す図。
【図４】一般的なビームブランク鋳造のタンディッシ
ュ、浸漬ノズルモールドの構成図。
ュ、浸漬ノズルモールドの構成図。
１ ビームブランク ２ 浸漬ノズル ３，３′ 静磁極 ４，４′ 静磁極 ５ 溶鋼プール ６ パウダー層 ７ ノズル支持具 ８ 吐出噴流
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−304719（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−319051（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−32099（ＪＰ，Ａ) 特開 昭49−123125（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−139264（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−139263（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−18425（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−135755（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−155610（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−235554（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/00 B22D 11/04 311 B22D 11/115
Claims (1)
- 【請求項１】 ビームブランクの連続鋳造用鋳型におい
て、鋳型内の少なくともタンディッシュよりモールド鋳
型内に注入される溶鋼流が、モールド内で噴出される点
より下流側の位置でビームブランク鋳型のフランジ部外
側位置に、一対のＮ極（もしくはＳ極）の静磁極を設け
ると共に、前記鋳型のウエブ両側に一対のＳ極（もしく
はＮ極）の静磁極を設置したことを特徴とするビームブ
ランク鋳造用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07096920A JP3088927B2 (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | ビームブランク鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07096920A JP3088927B2 (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | ビームブランク鋳造用鋳型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08294746A JPH08294746A (ja) | 1996-11-12 |
| JP3088927B2 true JP3088927B2 (ja) | 2000-09-18 |
Family
ID=14177802
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07096920A Expired - Fee Related JP3088927B2 (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | ビームブランク鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3088927B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1815925B1 (de) * | 2005-12-24 | 2011-07-27 | Concast Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Stranggiessen Doppel-T-Vorprofilen |
-
1995
- 1995-04-21 JP JP07096920A patent/JP3088927B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08294746A (ja) | 1996-11-12 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20000627 |
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