JP3071774B1 - 送給性の優れた溶接用ソリッドワイヤ - Google Patents
送給性の優れた溶接用ソリッドワイヤInfo
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
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- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
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- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
【要約】
【課題】溶接時におけるワイヤの送給性に優れ、アーク
の安定性に優れた表面に銅めっき皮膜を有する溶接用ソ
リッドワイヤを提供する。 【解決手段】表面に銅めっき皮膜を有する溶接用ソリッ
ドワイヤの最終伸線後のコイル調整縦横ローラに続いて
Ｄ／ｄ＝40〜60（Ｄ：ローラ径、ｄ：ワイヤ径）程度、
縦横各３〜８ケの弾性限比制御ローラを設置し、ソリッ
ドワイヤの弾性限比＝弾性限／引張強さを50〜88％に調
整して、溶接時のワイヤ送給性、アーク安定性を良くす
る。
の安定性に優れた表面に銅めっき皮膜を有する溶接用ソ
リッドワイヤを提供する。 【解決手段】表面に銅めっき皮膜を有する溶接用ソリッ
ドワイヤの最終伸線後のコイル調整縦横ローラに続いて
Ｄ／ｄ＝40〜60（Ｄ：ローラ径、ｄ：ワイヤ径）程度、
縦横各３〜８ケの弾性限比制御ローラを設置し、ソリッ
ドワイヤの弾性限比＝弾性限／引張強さを50〜88％に調
整して、溶接時のワイヤ送給性、アーク安定性を良くす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、溶接時における
ワイヤの送給性、アーク安定性に優れた溶接用ソリッド
ワイヤに関する。
ワイヤの送給性、アーク安定性に優れた溶接用ソリッド
ワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般的に溶接用ワイヤは、ソリッ
ドワイヤやフラックス入りワイヤなどワイヤの種類に関
係なくアーク溶接においては、溶接されたビード部品質
向上の観点から、溶接中のアークの安定性が非常に重視
される。そしてこのアークの安定性は、ワイヤの送給性
能に深く関係していることは広く認識されている。例え
ば、特開昭５６−１４４８９２号公報においては、ワイ
ヤを粒界酸化させ、湿式伸線で表面に溝を作り、この溝
に液体潤滑剤を保持させて送給性を向上させる銅めっき
ソリッドワイヤの技術が公開されている。また、めっき
処理の前に１パス以上の湿式伸線を加えて、表面を清浄
化してめっきの密着性を改良することによりアークを安
定させる技術も、例えば特公平５−１１２０号公報に記
載されているように知られている。
ドワイヤやフラックス入りワイヤなどワイヤの種類に関
係なくアーク溶接においては、溶接されたビード部品質
向上の観点から、溶接中のアークの安定性が非常に重視
される。そしてこのアークの安定性は、ワイヤの送給性
能に深く関係していることは広く認識されている。例え
ば、特開昭５６−１４４８９２号公報においては、ワイ
ヤを粒界酸化させ、湿式伸線で表面に溝を作り、この溝
に液体潤滑剤を保持させて送給性を向上させる銅めっき
ソリッドワイヤの技術が公開されている。また、めっき
処理の前に１パス以上の湿式伸線を加えて、表面を清浄
化してめっきの密着性を改良することによりアークを安
定させる技術も、例えば特公平５−１１２０号公報に記
載されているように知られている。
【０００３】一方、伸線で使う潤滑剤そのものを改良し
て送給性を安定化し、アーク安定性を向上した技術の開
示もみられる。更に最近、ソリッドワイヤ及びフラック
スコートワイヤにおいて、ワイヤの実表面積に対する線
径から計算される見かけの表面積の比を小さく抑え、表
面を平滑にしてアークの安定性を向上させることが、特
許公報第２６８２８０６号、第２７３１５０５号により
報告された。また、ワイヤ表面に残留する径 0.2μm 以
上の不純付着物を少くしてアークの安定性を向上させる
という技術も特許公報第２７２３７９３号、第２７２３
７９９号に記載されているように知られている。これ等
の技術は全てワイヤ表面の性状に関する技術であること
は明らかである。
て送給性を安定化し、アーク安定性を向上した技術の開
示もみられる。更に最近、ソリッドワイヤ及びフラック
スコートワイヤにおいて、ワイヤの実表面積に対する線
径から計算される見かけの表面積の比を小さく抑え、表
面を平滑にしてアークの安定性を向上させることが、特
許公報第２６８２８０６号、第２７３１５０５号により
報告された。また、ワイヤ表面に残留する径 0.2μm 以
上の不純付着物を少くしてアークの安定性を向上させる
という技術も特許公報第２７２３７９３号、第２７２３
７９９号に記載されているように知られている。これ等
の技術は全てワイヤ表面の性状に関する技術であること
は明らかである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】まず、ワイヤの送給系
統に由来する問題点につき考察する。図１は、銅めっき
された溶接用ソリッドワイヤの送給系統図で、（Ａ）は
ワイヤリール使用、（Ｂ）はペールパック使用の各場合
を示している。ワイヤ６は、ワイヤリール１又はペール
パック10から送給ローラ２又は９で送られるが、溶接部
のチップ５に送られるまでに、前者ではガイドツール３
からケーブル４を経由して、後者では直接ケーブル４を
経由して送られ、ケーブル４は屈曲部Ｘ又はＹを有する
場合が多く、ワイヤ６はケーブル４の内壁と接触するの
で大きな抵抗を受け、送給性は低下する。なお、図にお
いて７は、ワイヤ６先端の溶接部材間のビード形成部へ
のアークを示し、８は電源である。
統に由来する問題点につき考察する。図１は、銅めっき
された溶接用ソリッドワイヤの送給系統図で、（Ａ）は
ワイヤリール使用、（Ｂ）はペールパック使用の各場合
を示している。ワイヤ６は、ワイヤリール１又はペール
パック10から送給ローラ２又は９で送られるが、溶接部
のチップ５に送られるまでに、前者ではガイドツール３
からケーブル４を経由して、後者では直接ケーブル４を
経由して送られ、ケーブル４は屈曲部Ｘ又はＹを有する
場合が多く、ワイヤ６はケーブル４の内壁と接触するの
で大きな抵抗を受け、送給性は低下する。なお、図にお
いて７は、ワイヤ６先端の溶接部材間のビード形成部へ
のアークを示し、８は電源である。
【０００５】また、図２は溶接チップ部５の断面図であ
るが、ワイヤ６は例えばチップ内壁の接触点Ａ、Ｂ、Ｃ
で大きな抵抗をうけ、送給性に影響する。これらの場
合、前述のようにワイヤの表面性状の変化は、当然、送
給性すなわち、送給されたワイヤ６先端のアーク７の安
定性に影響するが、ワイヤの機械的特性がどのように送
給性に関係しているかは全く不明であり、この点が大き
な問題点として残され、究明が待たれていた。そして、
最近は溶接作業も高能率の要求が高く、送線速度が増加
する傾向にあり、アーク安定性の技術開発は種々行なわ
れているものの、更なる性能向上が求められていた。本
発明は前記の点に鑑みてなされたものであって、溶接時
におけるワイヤの送給性を安定化した、アーク安定性に
優れた溶接用ソリッドワイヤを提供することを目的とす
る。
るが、ワイヤ６は例えばチップ内壁の接触点Ａ、Ｂ、Ｃ
で大きな抵抗をうけ、送給性に影響する。これらの場
合、前述のようにワイヤの表面性状の変化は、当然、送
給性すなわち、送給されたワイヤ６先端のアーク７の安
定性に影響するが、ワイヤの機械的特性がどのように送
給性に関係しているかは全く不明であり、この点が大き
な問題点として残され、究明が待たれていた。そして、
最近は溶接作業も高能率の要求が高く、送線速度が増加
する傾向にあり、アーク安定性の技術開発は種々行なわ
れているものの、更なる性能向上が求められていた。本
発明は前記の点に鑑みてなされたものであって、溶接時
におけるワイヤの送給性を安定化した、アーク安定性に
優れた溶接用ソリッドワイヤを提供することを目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明者等は新しい観点からワイヤの送給性を究明
するべく、銅めっき後に湿式伸線されるような表面性状
の変化が非常に小さい溶接用ソリッドワイヤに対象を限
定して、図１、図２の送給経路の持つ意味を詳しく解析
しながら、ワイヤ自体が有する機械的特性と送給性能と
の相関性を追求した。その結果、ワイヤの送給性はその
ワイヤの機械的性質と密接な関係があるという新しい知
見を発見するに至った。
に、本発明者等は新しい観点からワイヤの送給性を究明
するべく、銅めっき後に湿式伸線されるような表面性状
の変化が非常に小さい溶接用ソリッドワイヤに対象を限
定して、図１、図２の送給経路の持つ意味を詳しく解析
しながら、ワイヤ自体が有する機械的特性と送給性能と
の相関性を追求した。その結果、ワイヤの送給性はその
ワイヤの機械的性質と密接な関係があるという新しい知
見を発見するに至った。
【０００７】すなわち、発明者等はリール及びペールパ
ックより取出してフリーにしたソリッドワイヤのコイル
くせと溶接を中止して溶接チップよりソリッドワイヤの
みを送り出した後、フリーにカットしたときのコイルく
せとの対比から、溶接チップより出したコイルのコイル
くせの変動が或る範囲のワイヤだけが安定性が良く、良
好なビードが溶接できることを発見し、これがワイヤの
弾性限比すなわち〔弾性限／引張り強さ〕と密接なる関
係があるという新しい知見を得てこの発明に到達した。
すなわち、本発明においては、表面に銅めっき皮膜を有
するアーク溶接用ソリッドワイヤにおいて、最終製品の
ワイヤの弾性限比＝弾性限／引張り強さを50〜88％に調
整したことを特徴としている。以下それについて詳述す
る。
ックより取出してフリーにしたソリッドワイヤのコイル
くせと溶接を中止して溶接チップよりソリッドワイヤの
みを送り出した後、フリーにカットしたときのコイルく
せとの対比から、溶接チップより出したコイルのコイル
くせの変動が或る範囲のワイヤだけが安定性が良く、良
好なビードが溶接できることを発見し、これがワイヤの
弾性限比すなわち〔弾性限／引張り強さ〕と密接なる関
係があるという新しい知見を得てこの発明に到達した。
すなわち、本発明においては、表面に銅めっき皮膜を有
するアーク溶接用ソリッドワイヤにおいて、最終製品の
ワイヤの弾性限比＝弾性限／引張り強さを50〜88％に調
整したことを特徴としている。以下それについて詳述す
る。
【０００８】図３は、前記ソリッドワイヤの弾性限比
と、ワイヤのコイルくせとアーク安定性等の溶接性との
関係を示すグラフである。図３において示された、弧の
高さｘ（mm／ｍ）、コイル径減少率ｙ（％）、スラブ巻
込、蛇行ビード、溶接中の電流値の振れ巾（Ａ）、径１
mm以上のスパッタの数（ケ／10cm）の測定法は下記の通
りである。 1)弧の高さｘ（mm） ペールパックに収納されていたソリッドワイヤを取出し
たのち、100 mmφの円筒に２回巻付け30秒保持後、解放
して図４のように１ｍの弦にカットしたときの弧の高
さ。 2)コイル径減少率ｙ（％） リール巻きされたワイヤを解放し 100mmの円筒に２回巻
付け、30秒保持後にフリーにしたときのコイル径と巻付
前のコイル径との差より求めたコイル径減少率。 3)スラグ巻込、蛇行ビード、溶接中の電流値の振れ巾、
径１mm以上のスパッタの数は、実際に溶接を下向き姿勢
で実行して判定したもの。 4)弾性限比 ソリッドワイヤの引張試験より図５の応力−伸び線図を
作成し、永久伸びが0.05％に相当する応力を弾性限と定
めた。なお、図５においては、弾性限比＝弾性限／引張
強さ＝102/125 ＝81.6％の場合が示されている。
と、ワイヤのコイルくせとアーク安定性等の溶接性との
関係を示すグラフである。図３において示された、弧の
高さｘ（mm／ｍ）、コイル径減少率ｙ（％）、スラブ巻
込、蛇行ビード、溶接中の電流値の振れ巾（Ａ）、径１
mm以上のスパッタの数（ケ／10cm）の測定法は下記の通
りである。 1)弧の高さｘ（mm） ペールパックに収納されていたソリッドワイヤを取出し
たのち、100 mmφの円筒に２回巻付け30秒保持後、解放
して図４のように１ｍの弦にカットしたときの弧の高
さ。 2)コイル径減少率ｙ（％） リール巻きされたワイヤを解放し 100mmの円筒に２回巻
付け、30秒保持後にフリーにしたときのコイル径と巻付
前のコイル径との差より求めたコイル径減少率。 3)スラグ巻込、蛇行ビード、溶接中の電流値の振れ巾、
径１mm以上のスパッタの数は、実際に溶接を下向き姿勢
で実行して判定したもの。 4)弾性限比 ソリッドワイヤの引張試験より図５の応力−伸び線図を
作成し、永久伸びが0.05％に相当する応力を弾性限と定
めた。なお、図５においては、弾性限比＝弾性限／引張
強さ＝102/125 ＝81.6％の場合が示されている。
【０００９】図３のグラフから、弾性限比が低くなるほ
どソリッドワイヤは曲りやすくなり、直線性やフリーコ
イル径が大きく変化していくが、溶接性はこのような傾
向とは異なり、弾性限比50〜88％で非常に良くなるとい
う新しい知見を得た。そしてこのような傾向を種々検討
した結果、次のようなことが明らかになった。
どソリッドワイヤは曲りやすくなり、直線性やフリーコ
イル径が大きく変化していくが、溶接性はこのような傾
向とは異なり、弾性限比50〜88％で非常に良くなるとい
う新しい知見を得た。そしてこのような傾向を種々検討
した結果、次のようなことが明らかになった。
【００１０】すなわち、弾性限比が低いと、ワイヤは曲
りやすく、くせが付きやすいので、リール１に巻かれた
ワイヤ６が持っている大きなコイル径や、ペールパック
10のワイヤ６が持つ直線に近いなめらかなワイヤも、図
１のＸやＹ部のケーブル屈曲部あるいは他の曲率の厳し
いケーブル屈曲部で容易に曲げ変形が起り、ワイヤ６は
ケーブル４の屈曲形状に容易に追従し、ケーブル４内壁
との抵抗は大きくならないが、反面、最終出口の図２に
示すチップ５の内面では完全に直線状の孔となっている
ため、くせの悪くなったワイヤは大きな抵抗を受ける。
従って、結果的にワイヤの送給は劣化し、溶接品質の低
下となって現われる。
りやすく、くせが付きやすいので、リール１に巻かれた
ワイヤ６が持っている大きなコイル径や、ペールパック
10のワイヤ６が持つ直線に近いなめらかなワイヤも、図
１のＸやＹ部のケーブル屈曲部あるいは他の曲率の厳し
いケーブル屈曲部で容易に曲げ変形が起り、ワイヤ６は
ケーブル４の屈曲形状に容易に追従し、ケーブル４内壁
との抵抗は大きくならないが、反面、最終出口の図２に
示すチップ５の内面では完全に直線状の孔となっている
ため、くせの悪くなったワイヤは大きな抵抗を受ける。
従って、結果的にワイヤの送給は劣化し、溶接品質の低
下となって現われる。
【００１１】一方、弾性限比が高い場合は、ワイヤは図
１のＸやＹ部のケーブル屈曲部の曲げによってもコイル
の変形、直線性の変化は小さく、図２の直線状の孔を持
つチップ部５では送給に問題はないが、図１のＸ、Ｙ部
のケーブル屈曲部では曲りにくいのでワイヤは反発が大
きく、ケーブル４内で大きな抵抗を受け、結局送給ロー
ラより送り出されたワイヤは円滑に流れないためアーク
が不安定となり、やはり弾性限が低い場合と同じように
溶接品質が劣化する。
１のＸやＹ部のケーブル屈曲部の曲げによってもコイル
の変形、直線性の変化は小さく、図２の直線状の孔を持
つチップ部５では送給に問題はないが、図１のＸ、Ｙ部
のケーブル屈曲部では曲りにくいのでワイヤは反発が大
きく、ケーブル４内で大きな抵抗を受け、結局送給ロー
ラより送り出されたワイヤは円滑に流れないためアーク
が不安定となり、やはり弾性限が低い場合と同じように
溶接品質が劣化する。
【００１２】それ故、これらの傾向の折衷形として、弾
性限が低くも高くもない弾性限50〜88％の場合に、ワイ
ヤはＸやＹ部のケーブル屈曲部もチップ部も余り大きな
抵抗を受けることなく送給が行われるのでアークが安定
し溶接品質が向上することになる。すなわち、本発明技
術のポイントは供給元から溶接部までの間でワイヤが極
端に大きな抵抗を受ける状況を作らないというものであ
る。従って、前述した「溶接を中止して、チップよりワ
イヤを自動的に送り出したときのワイヤコイルくせとア
ークの安定性との関係を調べると、ある範囲のコイルく
せを持つワイヤだけがアークが安定する」という事実は
上述の解析内容に対応した現象であることが明らかにな
ったわけである。
性限が低くも高くもない弾性限50〜88％の場合に、ワイ
ヤはＸやＹ部のケーブル屈曲部もチップ部も余り大きな
抵抗を受けることなく送給が行われるのでアークが安定
し溶接品質が向上することになる。すなわち、本発明技
術のポイントは供給元から溶接部までの間でワイヤが極
端に大きな抵抗を受ける状況を作らないというものであ
る。従って、前述した「溶接を中止して、チップよりワ
イヤを自動的に送り出したときのワイヤコイルくせとア
ークの安定性との関係を調べると、ある範囲のコイルく
せを持つワイヤだけがアークが安定する」という事実は
上述の解析内容に対応した現象であることが明らかにな
ったわけである。
【００１３】ところで、このような弾性限比を50〜88％
に保持する技術としては種々の方法が考えられる。一般
に銅めっきソリッドワイヤの製造においては、湿式伸線
の直後にコイル調整縦横ローラとして図６に示すように
それぞれ８〜12ケの縦ローラ14、横ローラ15からなる縦
横ローラ（Ｄ／ｄ≒20ぐらい、但しＤはローラ径、ｄは
ワイヤ径）で上下・左右方向から押えてコイルの調整を
行い、そのあとペールパック取り、リール取りなどを行
なっている。しかし本発明の弾性限比を50〜88％にコン
トロールするためには、このような縦横ローラでは曲げ
加工が不足し、図６に示す方式で余り強く押え込むとワ
イヤ６に小周期で屈曲（小波変形）が入り、アークの不
安定化を招き適用できないことが判った。
に保持する技術としては種々の方法が考えられる。一般
に銅めっきソリッドワイヤの製造においては、湿式伸線
の直後にコイル調整縦横ローラとして図６に示すように
それぞれ８〜12ケの縦ローラ14、横ローラ15からなる縦
横ローラ（Ｄ／ｄ≒20ぐらい、但しＤはローラ径、ｄは
ワイヤ径）で上下・左右方向から押えてコイルの調整を
行い、そのあとペールパック取り、リール取りなどを行
なっている。しかし本発明の弾性限比を50〜88％にコン
トロールするためには、このような縦横ローラでは曲げ
加工が不足し、図６に示す方式で余り強く押え込むとワ
イヤ６に小周期で屈曲（小波変形）が入り、アークの不
安定化を招き適用できないことが判った。
【００１４】本発明では、ワイヤに小波変形を入れずに
安定して弾性限比をコントロールするためには、図６に
示す縦横ローラの直後に弾性限比制御ローラとして図７
に示すようなＤ／ｄ＝40〜60（Ｄ：ローラ径、ｄ：ワイ
ヤ径）程度の縦横ローラ各３〜８ケが必要であることが
明らかになった。図７に於ては、Ｕ字掛けローラ５ケ型
が示されており、一対のガイドローラ11の間より、縦ロ
ーラとして５ケの曲げローラ12を経由して一対のガイド
ローラ13の間よりワイヤ６を引き出すものが示され、同
型の横ローラが之に連続して設けられる。これにより小
波変形がなく、弾性限比の安定したソリッドワイヤの製
造が可能になる。このように、ワイヤの走行経路は図６
の場合とは異なり、図７に示すようにＵ字掛けが必要で
あった。
安定して弾性限比をコントロールするためには、図６に
示す縦横ローラの直後に弾性限比制御ローラとして図７
に示すようなＤ／ｄ＝40〜60（Ｄ：ローラ径、ｄ：ワイ
ヤ径）程度の縦横ローラ各３〜８ケが必要であることが
明らかになった。図７に於ては、Ｕ字掛けローラ５ケ型
が示されており、一対のガイドローラ11の間より、縦ロ
ーラとして５ケの曲げローラ12を経由して一対のガイド
ローラ13の間よりワイヤ６を引き出すものが示され、同
型の横ローラが之に連続して設けられる。これにより小
波変形がなく、弾性限比の安定したソリッドワイヤの製
造が可能になる。このように、ワイヤの走行経路は図６
の場合とは異なり、図７に示すようにＵ字掛けが必要で
あった。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明の好ましい実施の形態を下
記の実施例に基づいて説明する。
記の実施例に基づいて説明する。
【実施例】Ｃ0.06％、Si0.9 ％、Mn 1.5％、Ｐ 0.015
％、 Ｓ 0.010％、Ti0.11％の成分を持つ5.5 mmφロッ
ドを酸洗、ボラックスコーティングの後、 2.2mmφまで
伸線し、その後、700 ℃で焼鈍して中間線とした。この
中間線を電解酸洗（硫酸）−水洗−シアン化銅めっき
（銅付着3g／kgFe）した後、段車伸線機で水溶性潤滑剤
を用いて７回伸線で400m／分の速度で 1.2mmφの溶接用
ソリッドワイヤに仕上げた。巻取は大リール巻後に20kg
の小リール再巻取のものと、直接ペールパック取りのも
のの２種類を製作した。
％、 Ｓ 0.010％、Ti0.11％の成分を持つ5.5 mmφロッ
ドを酸洗、ボラックスコーティングの後、 2.2mmφまで
伸線し、その後、700 ℃で焼鈍して中間線とした。この
中間線を電解酸洗（硫酸）−水洗−シアン化銅めっき
（銅付着3g／kgFe）した後、段車伸線機で水溶性潤滑剤
を用いて７回伸線で400m／分の速度で 1.2mmφの溶接用
ソリッドワイヤに仕上げた。巻取は大リール巻後に20kg
の小リール再巻取のものと、直接ペールパック取りのも
のの２種類を製作した。
【００１６】そして、ソリッドワイヤの弾性限比を種々
変化させるため、図６に示すコイル調整ローラだけのも
の、該調整ローラに続いて本発明の図７に示したＵ字掛
け縦横ローラを設け該ローラのＤ／ｄを10〜80と変化さ
せたもの、縦横ローラの個数（Ｕ字掛け数）を各２〜10
と変化させたものを製作し、弾性限比を種々変化させた
ソリッドワイヤを得た。溶接条件は、下向姿勢で電流３
００Ａ、電圧３２Ｖ、シールドガスCO2 ３０l／分とし
て６０cmのビードを隅肉部に溶接した。
変化させるため、図６に示すコイル調整ローラだけのも
の、該調整ローラに続いて本発明の図７に示したＵ字掛
け縦横ローラを設け該ローラのＤ／ｄを10〜80と変化さ
せたもの、縦横ローラの個数（Ｕ字掛け数）を各２〜10
と変化させたものを製作し、弾性限比を種々変化させた
ソリッドワイヤを得た。溶接条件は、下向姿勢で電流３
００Ａ、電圧３２Ｖ、シールドガスCO2 ３０l／分とし
て６０cmのビードを隅肉部に溶接した。
【００１７】ソリッドワイヤ自体の特性は、図５に示す
方法により、すなわちソリッドワイヤの引張試験より図
５の応力が−伸び線図を作成し、永久伸び0.05％に相当
する応力から弾性限を定め、弾性限/ 引張強さから弾性
限比を求めるとともに、図３で示した方法に従ってコイ
ルくせの変化についてもチェックした。アーク安定性を
評価するため、溶接中の電流値の振れ巾、スラグ巻込の
有無、１mm径以上の大きさのスパッタの数、ビードの蛇
行状況についても重点的に調査した。次に調査結果を表
１に示す。
方法により、すなわちソリッドワイヤの引張試験より図
５の応力が−伸び線図を作成し、永久伸び0.05％に相当
する応力から弾性限を定め、弾性限/ 引張強さから弾性
限比を求めるとともに、図３で示した方法に従ってコイ
ルくせの変化についてもチェックした。アーク安定性を
評価するため、溶接中の電流値の振れ巾、スラグ巻込の
有無、１mm径以上の大きさのスパッタの数、ビードの蛇
行状況についても重点的に調査した。次に調査結果を表
１に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】表１より明らかなように、ワイヤ自体の弾
性限比を50〜88％に調整すれば、スラグ巻込、蛇行ビー
ドがなく、溶接中の電流値の振れ巾も小さく、スパッタ
数も少なく良好な溶接ビードが得られることが明らかで
ある。
性限比を50〜88％に調整すれば、スラグ巻込、蛇行ビー
ドがなく、溶接中の電流値の振れ巾も小さく、スパッタ
数も少なく良好な溶接ビードが得られることが明らかで
ある。
【００２０】
【発明の効果】請求項１記載の本発明の送給性の優れた
溶接用ソリッドワイヤによれば、銅めっきしたアーク溶
接用ソリッドワイヤの製造において、最終伸線後のソリ
ッドワイヤの弾性限比＝弾性限／引張強さを50〜88％に
調整することにより、ワイヤ送給性、アーク安定性が向
上するため、スラグ巻込、蛇行ビードがなく、更にスパ
ッタの付着数も少ない良好な溶着ビードを容易に得るこ
とができる。
溶接用ソリッドワイヤによれば、銅めっきしたアーク溶
接用ソリッドワイヤの製造において、最終伸線後のソリ
ッドワイヤの弾性限比＝弾性限／引張強さを50〜88％に
調整することにより、ワイヤ送給性、アーク安定性が向
上するため、スラグ巻込、蛇行ビードがなく、更にスパ
ッタの付着数も少ない良好な溶着ビードを容易に得るこ
とができる。
【００２１】請求項２記載の発明によれば、最終伸線後
のコイル調整縦横ローラに続いてＤ／ｄ＝40〜60程度、
縦横各３〜８ケの弾性限比制御ローラを設置することに
より、容易にソリッドワイヤの弾性限比50〜88％に調整
することができる。
のコイル調整縦横ローラに続いてＤ／ｄ＝40〜60程度、
縦横各３〜８ケの弾性限比制御ローラを設置することに
より、容易にソリッドワイヤの弾性限比50〜88％に調整
することができる。
【図１】溶接用ソリッドワイヤの送給系統図である。
【図２】溶接チップ部の断面図である。
【図３】ソリッドワイヤの弾性限比と、ワイヤのコイル
くせと溶接性との関係を示すグラフである。
くせと溶接性との関係を示すグラフである。
【図４】ワイヤを１ｍの弦にカットしたときの弧の高さ
の説明図である。
の説明図である。
【図５】弾性限比を求めるためのワイヤの応力−伸び線
図である。
図である。
【図６】従来のコイル調整縦横ローラの正面図である。
【図７】本発明の弾性限比制御ローラの説明図である。
１…ワイヤリール、２…ワイヤ送給ローラ、４…ケーブ
ル、５…チップ、６…ソリッドワイヤ、７…溶接アー
ク、９ワイヤ送給ローラ、10…ペールパック、12…弾性
限比制御ローラ（曲げローラ）、Ｘ．Ｙ…ケーブル屈曲
部。
ル、５…チップ、６…ソリッドワイヤ、７…溶接アー
ク、９ワイヤ送給ローラ、10…ペールパック、12…弾性
限比制御ローラ（曲げローラ）、Ｘ．Ｙ…ケーブル屈曲
部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭51−5246（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−135499（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−197397（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−61795（ＪＰ，Ａ) 特公 昭50−3256（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 35/02 - 35/30 B21C 19/00 B23K 9/12 B65H 59/06
Claims (2)
- 【請求項１】表面に銅めっき皮膜を有するアーク溶接用
ソリッドワイヤにおいて、最終製品のワイヤの弾性限比
＝弾性限／引張強さを50〜88％に調整したことを特徴と
する送給性の優れた溶接用ソリッドワイヤ。 - 【請求項２】最終製品のワイヤの弾性限比の調整は、最
終伸線後のコイル調整縦横ローラに続いてＤ／ｄ＝40〜
60（Ｄ：ローラー径、ｄ：ワイヤ径）程度、縦横各３〜
８ケの弾性限比制御ローラーを設置して、ソリッドワイ
ヤの弾性限比を調整することを特徴とする請求項１記載
の送給性の優れた溶接用ソリッドワイヤ。
Priority Applications (9)
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|---|---|---|---|
| JP11047562A JP3071774B1 (ja) | 1999-02-25 | 1999-02-25 | 送給性の優れた溶接用ソリッドワイヤ |
| KR1020000003910A KR100359481B1 (ko) | 1999-02-25 | 2000-01-27 | 송급성이 뛰어난 용접용 솔리드 와이어 |
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| MXPA01008666A MXPA01008666A (es) | 1999-02-25 | 2000-02-24 | Alambre solido para soldar con alto rendimiento de alimentacion. |
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| CA002360373A CA2360373C (en) | 1999-02-25 | 2000-02-24 | Welding solid wire with high feeding performance |
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| JP11047562A JP3071774B1 (ja) | 1999-02-25 | 1999-02-25 | 送給性の優れた溶接用ソリッドワイヤ |
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|---|---|
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| JP2000246486A JP2000246486A (ja) | 2000-09-12 |
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|---|---|---|---|
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| KR100477268B1 (ko) * | 2003-05-28 | 2005-03-17 | 고려용접봉 주식회사 | 마그 용접용 솔리드 와이어 |
| KR100654156B1 (ko) * | 2005-11-23 | 2006-12-06 | 고려용접봉 주식회사 | 용접성이 우수한 가스실드아크용접용 솔리드와이어 |
| US8791389B2 (en) * | 2006-01-25 | 2014-07-29 | Lincoln Global, Inc. | Electric arc welding wire |
| US8882018B2 (en) | 2011-12-19 | 2014-11-11 | Sidergas Spa | Retainer for welding wire container and welding wire container with retainer |
| US10294065B2 (en) | 2013-06-06 | 2019-05-21 | Sidergas Spa | Retainer for a welding wire container and welding wire container |
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| US10010962B1 (en) | 2014-09-09 | 2018-07-03 | Awds Technologies Srl | Module and system for controlling and recording welding data, and welding wire feeder |
| US10350696B2 (en) | 2015-04-06 | 2019-07-16 | Awds Technologies Srl | Wire feed system and method of controlling feed of welding wire |
| US9975728B2 (en) | 2015-09-10 | 2018-05-22 | Sidergas Spa | Wire container lid, wire container and wire feeding system |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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1999
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-
2000
- 2000-01-27 KR KR1020000003910A patent/KR100359481B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2000-02-24 US US09/926,003 patent/US6787735B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-02-24 MX MXPA01008666A patent/MXPA01008666A/es active IP Right Grant
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