JP6407357B2 - Tig溶接ステンレス鋼管の製造方法、tig溶接ステンレス鋼管、およびtig溶接ステンレス部材 - Google Patents
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Description
ステンレス鋼帯を曲げ加工し、両端部を突合わせてTIG溶接する(電縫溶接する)ことによりステンレス鋼管を製造する造管ラインにおいて、電縫溶接部の最終凝固部(溶接ビード)に小さな窪みが発生することがある。この窪みの深さがステンレス鋼帯の厚みの10%以上程度に深い場合、そのような窪みを有するステンレス鋼管は、用途によっては使用不可となってしまう。例えば熱交換器のような用途において、上記窪みを有するステンレス鋼管は、熱疲労による割れが生じ易くなり得る。
ここで、f:パルス周波数(Hz),
t:鋼帯の厚み(mm),
C:係数(0.8〜1.4)である。
次に、本発明の実施の形態におけるTIG溶接ステンレス鋼管の製造方法について説明する。
本実施形態のTIG溶接ステンレス鋼管の製造方法では、ステンレス鋼帯を幅方向に曲げ加工し両縁部を突合せて、タングステン電極と突合せ部との間でアークを発生させながら鋼帯を移動させて溶接ビードを形成する。このようなTIG溶接に用いられる基本的な装置等は、一般に使用される装置等を用いることができる。そのため、説明の簡略化のために、図示をして説明することは省略する。
本実施形態のTIG溶接法では、H2を添加しない不活性ガスをシールドガスとして用いる。シールドガスとしては、アルゴン(Ar)ガス、ヘリウムガス、またはそれらの混合ガスであってよい。好ましくは、シールドガスは、Arおよび不可避不純物からなるガスである。
TIG溶接ステンレス鋼管を製造するための基材としての基材鋼帯は、TIG溶接ステンレス鋼管の用途に応じて、従来使用されているステンレス鋼帯の中から適宜選択することができ、ステンレス鋼の種類は特に限定されない。
ステンレス鋼管の直径は、特に限定されないが、上述の基材鋼帯の板厚との関係からすると、例えば、6.35mm〜89.1mmである。具体的には、例えば25.4mm(1インチ)または12.7mmであり得る。
本実施形態のTIG溶接ステンレス鋼管の製造方法によれば、溶接ビードの幅の変動を抑制すること、すなわち溶接ビード幅の変動幅(変動割合)を小さくすることができる。また、溶接ビードに形成される溶接欠陥数を少なくすることができる。この溶接ビードの変動幅、変動割合、および溶接欠陥数の評価について、図6に基づいて説明する。なお、溶接ビード幅とは、TIG溶接によって生じた溶接ビードの長手方向(溶接中の鋼帯の移動方向(溶接方向))に対して垂直な方向の幅を意味している。
長さ1mの評価材における、定常部のビード幅(標準値)(図6のXC)と、欠陥部位のビード幅(図6のXB)とを、ノギスを用いて計測した。そして、XCとXB−XCとをそれぞれ、その評価材についてのビード幅と、その欠陥部位におけるビード幅の変動幅として記録した。なお、この図6のXBに示すビード幅は、或る1個の欠陥部位における、最大のビード幅であると言い換えることもできる。また、本明細書において、XB−XCは、或る1個の欠陥部位におけるビード幅の変動値と称することがある。上記標準値は、以下のように求めることができる。すなわち、長さ1mの評価材における上記欠陥部位を除いた残りの溶接ビード(定常部)における、溶接ビード幅の平均値として求めることができる。この平均値は、例えば、長さ1mの評価材における、定常部の溶接ビードの分散した5点の位置を測定して得られた溶接ビード幅の平均値として求められる。
ビード幅の変動割合=(|XB−XC|/XC)。
次に、評価材を溶接欠陥が存在すると考えられる箇所(図6のB)において、溶接鋼管の長手方向が垂直方向となる面で切断し(図5参照)、断面を光学顕微鏡により観察して、窪み(図6のA)の深さを求めた。そして、窪みの深さが評価材の素材板厚の10%以上であった場合、その窪みは溶接欠陥であると判定した。なお、1本の評価材の中に溶接のビード幅が定常部よりも広がっている箇所が2箇所以上抽出された場合は、それぞれの箇所について、上記の(1)と(2)の評価を行った。
本実施形態のTIG溶接ステンレス鋼管の製造方法を用いて製造した溶接鋼管は、ステンレス鋼帯を幅方向に曲げて、該ステンレス鋼帯の両縁部がTIG溶接されてなるTIG溶接部を有する。このTIG溶接部には、前述した溶接ビード、欠陥部位、および溶接欠陥が含まれる。
以上のように、本発明の一実施形態におけるTIG溶接ステンレス鋼管の製造方法は、ステンレス鋼帯を幅方向に曲げ加工し、両縁部を突合せてTIG溶接することにより溶接ステンレス鋼管を製造する方法であって、溶接電源における電流波形としてパルス周波数40Hz〜300Hzのパルス波形を用いることを特徴としている。
(変動割合)=(|XB−XC|/XC)・・・(2)
が5%以下であることが好ましい。
(変動割合)=(|XB−XC|/XC)・・・(2)
が5%以下であることが好ましい。
表1の下段に示した高純度フェライト系ステンレス鋼(鋼材C)をロール成形した後、Arをシールドガスとして用いてTIG溶接することにより、φ12.7mmの溶接鋼管を製造し、TIG溶接の溶接条件と溶接欠陥の個数との関係を調査した。
f=(50/(t^0.5))^C ・・・ (1)
ここで、f:パルス周波数(Hz),
t:鋼帯の厚み(mm),
C:係数(0.8〜1.4)である。
表1に示した、厚みが異なる3種類の28重量%Cr−3.8重量%Mo系高純度フェライト系ステンレス鋼(鋼材A〜C)をロール成形した後、Arをシールドガスとして用いてTIG溶接することにより、φ25.4mmの溶接鋼管を製造し、TIG溶接の溶接条件と溶接ビードの幅変動との関係を調査した。具体的には、鋼材の板厚を変化させた場合の、本発明の製造方法の効果について調査した。
f=(50/(t^0.5))^C ・・・ (1)
ここで、f:パルス周波数(Hz),
t:鋼帯の厚み(mm),
C:係数(0.8〜1.4)である。
Cr含有量が約14〜30重量%の各種ステンレス鋼帯(表2の鋼材D〜G)をロール成形した後、Arをシールドガスとして用いてTIG溶接することにより、φ25.4mmのTIG溶接鋼管を製造した。そして、TIG溶接の溶接条件と溶接ビードの幅変動との関係を調査した。
次に、比較例として、Cr含有量が11重量%未満(10.72重量%)のステンレス鋼帯(表2の鋼材H)をロール成形した後、Arをシールドガスとして用いてTIG溶接することにより、φ25.4mmのTIG溶接鋼管を製造した。そして、TIG溶接の溶接条件と溶接ビードの幅変動との関係を調査した。その結果を表11に示す。
Claims (7)
- ステンレス鋼帯を幅方向に曲げ加工し、両縁部を突合せてTIG溶接することにより溶接ステンレス鋼管を製造する方法であって、
前記ステンレス鋼帯は、フェライト系ステンレス鋼帯であり、
H2を添加しない不活性ガスをシールドガスとして用い、
溶接電源における電流波形としてパルス周波数40Hz〜300Hzのパルス波形を用いることを特徴とする、溶接品質に優れたTIG溶接ステンレス鋼管の製造方法。 - 前記ステンレス鋼帯の組成が、11〜35重量%のCrを含有することを特徴とする、請求項1に記載の製造方法。
- 前記溶接ステンレス鋼管の表面に形成された溶接ビードが有する溶接欠陥の数が、前記溶接ステンレス鋼管の長さ1mあたり0.5個以下であることを特徴とする、請求項1または2に記載の製造方法。
- 前記溶接ステンレス鋼管の表面に形成された溶接ビードの、溶接方向に対して垂直な方向の幅をXBとし、当該幅の標準値をXCとし、下記(1)式で表される変動割合
(変動割合)=(|XB−XC|/XC)・・・(1)
が5%以下であることを特徴とする、請求項1または2に記載の製造方法。 - ステンレス鋼帯を幅方向に曲げて、該ステンレス鋼帯の両縁部がTIG溶接されてなるTIG溶接部を有するTIG溶接ステンレス鋼管であって、
前記ステンレス鋼帯の組成が、11〜35重量%のCrを含有し、
前記ステンレス鋼帯は、フェライト系ステンレス鋼帯であり、
前記TIG溶接部における溶接ビードが有する溶接欠陥の数が、前記TIG溶接部の長さ1mあたり0.5個以下であることを特徴とするTIG溶接ステンレス鋼管。 - 前記溶接ビードの、溶接方向に対して垂直な方向の幅をXBとし、当該幅の標準値をXCとし、下記(1)式で表される変動割合
(変動割合)=(|XB−XC|/XC)・・・(1)
が5%以下であることを特徴とする、請求項5に記載のTIG溶接ステンレス鋼管。 - 請求項5または6に記載のTIG溶接ステンレス鋼管を含むことを特徴とするTIG溶接ステンレス部材。
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