JP3056012B2 - クラッチ装置 - Google Patents
クラッチ装置Info
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- JP3056012B2 JP3056012B2 JP5035867A JP3586793A JP3056012B2 JP 3056012 B2 JP3056012 B2 JP 3056012B2 JP 5035867 A JP5035867 A JP 5035867A JP 3586793 A JP3586793 A JP 3586793A JP 3056012 B2 JP3056012 B2 JP 3056012B2
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- Japan
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- housing
- clutch
- plate clutch
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- temperature
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、相対回転可能な２軸の
間に配置され両軸の間で回転トルクを伝達するクラッチ
装置に関するものである。
間に配置され両軸の間で回転トルクを伝達するクラッチ
装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、前、後輪間でトルクを伝達する
４輪駆動用のカップリング装置においては、トルク伝達
用の多板クラッチを備え、この多板クラッチの摩擦係合
作用によって前、後輪間でトルクを伝達するようになっ
ている。
４輪駆動用のカップリング装置においては、トルク伝達
用の多板クラッチを備え、この多板クラッチの摩擦係合
作用によって前、後輪間でトルクを伝達するようになっ
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この種のカップリング
装置においては、スタック脱出時等に多板クラッチが長
時間滑り摩擦を生じた場合には、多板クラッチが摩擦熱
によって損傷する恐れがある。本発明は、このようなカ
ップリング装置における問題を解決するのに好適なクラ
ッチ装置を提供することを目的とするものである。
装置においては、スタック脱出時等に多板クラッチが長
時間滑り摩擦を生じた場合には、多板クラッチが摩擦熱
によって損傷する恐れがある。本発明は、このようなカ
ップリング装置における問題を解決するのに好適なクラ
ッチ装置を提供することを目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、相対回転可能
な２軸の一方に連結されるハウジングと、他方に連結さ
れ前記ハウジングに回転可能に軸承された回転軸と、前
記ハウジング内に収納され摩擦係合によりハウジングと
回転軸との間で回転トルクを伝達する多板クラッチとを
備え、前記ハウジングと回転軸との相対回転によって多
板クラッチとハウジングとがある温度差になった際に、
前記多板クラッチの熱膨張とハウジングの熱膨張との差
によって多板クラッチに圧縮力が作用するように、前記
ハウジングの熱膨張係数α０と、前記多板クラッチの熱
膨張係数α１と、前記ハウジングと多板クラッチとの軸
方向の初期クリアランスＣｌとの関係を、下記式が成り
立つようにチューニングしてなるものである。 Ｃｌ＜Ｌ（α１ｔ１−α０ｔ０） ただし、Ｌは多板クラッチの軸方向寸法、ｔ０はハウジ
ング温度、ｔ１は多板クラッチ温度を示す。
な２軸の一方に連結されるハウジングと、他方に連結さ
れ前記ハウジングに回転可能に軸承された回転軸と、前
記ハウジング内に収納され摩擦係合によりハウジングと
回転軸との間で回転トルクを伝達する多板クラッチとを
備え、前記ハウジングと回転軸との相対回転によって多
板クラッチとハウジングとがある温度差になった際に、
前記多板クラッチの熱膨張とハウジングの熱膨張との差
によって多板クラッチに圧縮力が作用するように、前記
ハウジングの熱膨張係数α０と、前記多板クラッチの熱
膨張係数α１と、前記ハウジングと多板クラッチとの軸
方向の初期クリアランスＣｌとの関係を、下記式が成り
立つようにチューニングしてなるものである。 Ｃｌ＜Ｌ（α１ｔ１−α０ｔ０） ただし、Ｌは多板クラッチの軸方向寸法、ｔ０はハウジ
ング温度、ｔ１は多板クラッチ温度を示す。
【０００５】
【作用】上記した構成により、ハウジングと回転軸との
間で相対回転が生じていない状態においては、軸方向ク
リアランスの存在によりハウジングと回転軸との間で回
転トルクはほとんど伝達されない。ハウジングと回転軸
との間で相対回転が生じ、多板クラッチとハウジングと
がある温度差になると、多板クラッチとハウジングの熱
膨張の差がクリアランス以上になる。これにより多板ク
ラッチに圧縮力が作用し、ハウジングと回転軸との間で
伝達される回転トルクが上昇する。
間で相対回転が生じていない状態においては、軸方向ク
リアランスの存在によりハウジングと回転軸との間で回
転トルクはほとんど伝達されない。ハウジングと回転軸
との間で相対回転が生じ、多板クラッチとハウジングと
がある温度差になると、多板クラッチとハウジングの熱
膨張の差がクリアランス以上になる。これにより多板ク
ラッチに圧縮力が作用し、ハウジングと回転軸との間で
伝達される回転トルクが上昇する。
【０００６】
【実施例】以下本発明の実施例を図面に基づいて説明す
る。図１において、１０はフロントハウジングを示し、
このフロントハウジング１０内を縦貫して回転軸１１が
回転可能に軸承されている。フロントハウジング１０に
は、その一端より有底円筒状の中空穴１２が形成され、
この中空穴１２の開口端はその開口端に位置調整可能に
螺着されたリヤハウジング１３によって閉塞されてい
る。
る。図１において、１０はフロントハウジングを示し、
このフロントハウジング１０内を縦貫して回転軸１１が
回転可能に軸承されている。フロントハウジング１０に
は、その一端より有底円筒状の中空穴１２が形成され、
この中空穴１２の開口端はその開口端に位置調整可能に
螺着されたリヤハウジング１３によって閉塞されてい
る。
【０００７】中空室１２内には、前記フロントハウジン
グ１０の底面とリヤハウジング１３の端面との間にクラ
ッチ室１８が形成され、このクラッチ室１８に多板クラ
ッチ１４が配設されている。多板クラッチ１４はフロン
トハウジング１０の内周にスプライン係合された複数の
アウタプレート１５と、回転軸１１の外周にスプライン
係合された複数のインナプレート１６とからなり、これ
らアウタプレート１５とインナプレート１６は摩擦係合
可能に交互に配置されている。しかしてクラッチ室１８
にはクラッチ潤滑用オイルが充填されている。
グ１０の底面とリヤハウジング１３の端面との間にクラ
ッチ室１８が形成され、このクラッチ室１８に多板クラ
ッチ１４が配設されている。多板クラッチ１４はフロン
トハウジング１０の内周にスプライン係合された複数の
アウタプレート１５と、回転軸１１の外周にスプライン
係合された複数のインナプレート１６とからなり、これ
らアウタプレート１５とインナプレート１６は摩擦係合
可能に交互に配置されている。しかしてクラッチ室１８
にはクラッチ潤滑用オイルが充填されている。
【０００８】前記ハウジング１０，１３と多板クラッチ
１４との間には、多板クラッチ１４の各アウタプレート
１５とインナプレート１６が接合した状態において、軸
方向に僅かな初期クリアランスＣl が生ずるように設定
されている。このクリアランスＣl によって通常は多板
クラッチ１４が摩擦係合されないようになっている。し
かしながら、実質上は、クラッチプレート１５，１６の
ひずみ等により、自由状態においても各クラッチプレー
ト１５，１６は軽く係合した状態に保たれている。この
場合、スプリング等により多板クラッチ１４にプレトル
クを付与して、クラッチプレート１５，１６を常時接合
状態に保つようにしてもよい。
１４との間には、多板クラッチ１４の各アウタプレート
１５とインナプレート１６が接合した状態において、軸
方向に僅かな初期クリアランスＣl が生ずるように設定
されている。このクリアランスＣl によって通常は多板
クラッチ１４が摩擦係合されないようになっている。し
かしながら、実質上は、クラッチプレート１５，１６の
ひずみ等により、自由状態においても各クラッチプレー
ト１５，１６は軽く係合した状態に保たれている。この
場合、スプリング等により多板クラッチ１４にプレトル
クを付与して、クラッチプレート１５，１６を常時接合
状態に保つようにしてもよい。
【０００９】次に多板クラッチ１４の熱膨張を利用して
回転トルクを発生させる作動原理について説明する。図
２は上記した構成のクラッチ装置を剛性モデル化したも
ので、Ｋは多板クラッチ１４の剛性、Ｃl 前記軸方向ク
リアランスを示し、Ｌは多板クラッチ１４の軸方向寸
法、より詳しくは常温における多板クラッチ１４の軸方
向寸法と前記初期クリアランスＣl の和を表す。従っ
て、ハウジング１０の温度をｔ0 、ハウジング１０の熱
膨張係数をα0 、多板クラッチ１４の温度をｔ1 、多板
クラッチ１４の熱膨張係数をα1 とすると、多板クラッ
チ１４が温度ｔ1 のときのクラッチ押付け力Ｆは、概略
下記数１式で表すことができる。
回転トルクを発生させる作動原理について説明する。図
２は上記した構成のクラッチ装置を剛性モデル化したも
ので、Ｋは多板クラッチ１４の剛性、Ｃl 前記軸方向ク
リアランスを示し、Ｌは多板クラッチ１４の軸方向寸
法、より詳しくは常温における多板クラッチ１４の軸方
向寸法と前記初期クリアランスＣl の和を表す。従っ
て、ハウジング１０の温度をｔ0 、ハウジング１０の熱
膨張係数をα0 、多板クラッチ１４の温度をｔ1 、多板
クラッチ１４の熱膨張係数をα1 とすると、多板クラッ
チ１４が温度ｔ1 のときのクラッチ押付け力Ｆは、概略
下記数１式で表すことができる。
【００１０】
【数１】
【００１１】ここで前記初期クリアランスＣl に対し
て、多板クラッチ１４とハウジング１０との熱膨張の差
が小さい場合には、Ｆ＝０となり、多板クラッチ１４と
ハウジング１０との熱膨張の差が大きくなると、すなわ
ち下記式が成り立つ場合には、Ｆ＞０となる。 Ｃl ＜Ｌ（α1 ｔ1 −α0 ｔ0 ） 今、ハウジング１０と回転軸１１との間に相対回転が生
ずると、クラッチ装置が温度上昇し、熱膨張する。この
場合、クラッチ装置内部（多板クラッチ１４）は摩擦係
合作用による摩擦熱によって急激に温度上昇するのに対
し、クラッチ装置外部（ハウジング１０）は急激には温
度上昇せず、多板クラッチ１４とハウジング１０に温度
差が生ずる。この温度差は相対回転速度が大きいほど顕
著となる。図３は時間の経過に対して多板クラッチ１４
とハウジング１０の温度がどのように変化するかを示し
たもので、実線が相対回転速度が大きい場合、点線が相
対回転速度が小さい場合を示している。
て、多板クラッチ１４とハウジング１０との熱膨張の差
が小さい場合には、Ｆ＝０となり、多板クラッチ１４と
ハウジング１０との熱膨張の差が大きくなると、すなわ
ち下記式が成り立つ場合には、Ｆ＞０となる。 Ｃl ＜Ｌ（α1 ｔ1 −α0 ｔ0 ） 今、ハウジング１０と回転軸１１との間に相対回転が生
ずると、クラッチ装置が温度上昇し、熱膨張する。この
場合、クラッチ装置内部（多板クラッチ１４）は摩擦係
合作用による摩擦熱によって急激に温度上昇するのに対
し、クラッチ装置外部（ハウジング１０）は急激には温
度上昇せず、多板クラッチ１４とハウジング１０に温度
差が生ずる。この温度差は相対回転速度が大きいほど顕
著となる。図３は時間の経過に対して多板クラッチ１４
とハウジング１０の温度がどのように変化するかを示し
たもので、実線が相対回転速度が大きい場合、点線が相
対回転速度が小さい場合を示している。
【００１２】しかもハウジング１０がアルミ材等の金属
にて構成されているのに対し、多板クラッチ１４はスチ
ールコア上に前記ハウジング１０よりも熱膨張係数の大
きな摩擦材を設けた構成からなっている。従って、両者
の熱膨張係数の差異と温度差の両作用により、ハウジン
グ１０よりも多板クラッチ１４の方がより大きく熱膨張
する。これにより、多板クラッチ１４とハウジング１０
とがある温度差となり、多板クラッチ１４とハウジング
１０の熱膨張の差が、上記した初期クリアランスＣl 以
上になると、多板クラッチ１４に圧縮力が作用してアウ
タプレート１５とインナプレート１６は直結された状態
となり、大きな伝達トルクが発生するようになる。
にて構成されているのに対し、多板クラッチ１４はスチ
ールコア上に前記ハウジング１０よりも熱膨張係数の大
きな摩擦材を設けた構成からなっている。従って、両者
の熱膨張係数の差異と温度差の両作用により、ハウジン
グ１０よりも多板クラッチ１４の方がより大きく熱膨張
する。これにより、多板クラッチ１４とハウジング１０
とがある温度差となり、多板クラッチ１４とハウジング
１０の熱膨張の差が、上記した初期クリアランスＣl 以
上になると、多板クラッチ１４に圧縮力が作用してアウ
タプレート１５とインナプレート１６は直結された状態
となり、大きな伝達トルクが発生するようになる。
【００１３】このようにハウジング１０と回転軸１１と
の相対回転によって多板クラッチ１４とハウジング１０
とがある温度差になった際に、多板クラッチ１４の熱膨
張とハウジング１０の熱膨張との差によって多板クラッ
チ１０に圧縮力が作用するように、初期クリアランスＣ
l を適当にチューニングすることにより、任意の相対回
転速度で回転トルクを上昇させることができるようにな
る。
の相対回転によって多板クラッチ１４とハウジング１０
とがある温度差になった際に、多板クラッチ１４の熱膨
張とハウジング１０の熱膨張との差によって多板クラッ
チ１０に圧縮力が作用するように、初期クリアランスＣ
l を適当にチューニングすることにより、任意の相対回
転速度で回転トルクを上昇させることができるようにな
る。
【００１４】このことから、例えば２００ｒｐｍ以上の
相対回転速度が発生したときに、多板クラッチ１４の熱
膨張による回転トルク上昇を起こさせるようにするため
には、２００ｒｐｍを越えた相対回転速度によって生ず
る多板クラッチ１４の温度ｔ 11（この場合のハウジング
１０の温度はｔ01（ｔ01＜ｔ11）となる）において、ハ
ウジング１０および多板クラッチ１４の熱膨張係数
α0 、α1 と、クリアランスＣl との関係が、下記式を
満足するように、リヤハウジング１３を位置調整してク
リアランスＣl をチューニングすればよいことになる。
なお、この際、多板クラッチの剛性は十分高いものとす
ることは勿論である。
相対回転速度が発生したときに、多板クラッチ１４の熱
膨張による回転トルク上昇を起こさせるようにするため
には、２００ｒｐｍを越えた相対回転速度によって生ず
る多板クラッチ１４の温度ｔ 11（この場合のハウジング
１０の温度はｔ01（ｔ01＜ｔ11）となる）において、ハ
ウジング１０および多板クラッチ１４の熱膨張係数
α0 、α1 と、クリアランスＣl との関係が、下記式を
満足するように、リヤハウジング１３を位置調整してク
リアランスＣl をチューニングすればよいことになる。
なお、この際、多板クラッチの剛性は十分高いものとす
ることは勿論である。
【００１５】Ｃl ＜Ｌ（α1 ｔ11−α0 ｔ01） 図４は上記したクラッチ装置を４輪駆動用カップリング
装置に適用した例を示すものである。かかるカップリン
グ装置は、フロントハウジング２１と、このフロントハ
ウジング２１内を縦貫して回転可能に軸承された回転軸
２２と、これらフロントハウジング２１と回転軸２２と
の差動回転に応じた圧力を発生する圧力発生手段２３
と、この圧力発生手段２３にて発生した圧力が作用され
るピストン２４と、このピストン２４の押圧力によって
摩擦係合される多板クラッチ２５とによって主に構成さ
れている。
装置に適用した例を示すものである。かかるカップリン
グ装置は、フロントハウジング２１と、このフロントハ
ウジング２１内を縦貫して回転可能に軸承された回転軸
２２と、これらフロントハウジング２１と回転軸２２と
の差動回転に応じた圧力を発生する圧力発生手段２３
と、この圧力発生手段２３にて発生した圧力が作用され
るピストン２４と、このピストン２４の押圧力によって
摩擦係合される多板クラッチ２５とによって主に構成さ
れている。
【００１６】前記フロントハウジング２１には、その一
端より有底円筒状の中空穴２６が形成され、この中空穴
２６の開口端はその開口端に位置調整可能に螺着された
リヤハウジング２７によって閉塞されている。中空穴２
６には前記ピストン２４がリヤハウジング２７との間で
空間部２８を画成するように摺動可能に収納され、この
ピストン２４はフロントハウジング２１の内周に形成さ
れたスプラインに係合して回り止めされている。
端より有底円筒状の中空穴２６が形成され、この中空穴
２６の開口端はその開口端に位置調整可能に螺着された
リヤハウジング２７によって閉塞されている。中空穴２
６には前記ピストン２４がリヤハウジング２７との間で
空間部２８を画成するように摺動可能に収納され、この
ピストン２４はフロントハウジング２１の内周に形成さ
れたスプラインに係合して回り止めされている。
【００１７】また中空室２６内には、前記フロントハウ
ジング２１の底面とピストン２４との間にクラッチ室２
９が形成され、このクラッチ室２９に多板クラッチ２５
が初期クリアランスＣl を存して配設されている。多板
クラッチ２５はフロントハウジング２１の内周にスプラ
イン係合された複数のアウタプレート３１と、回転軸２
２の外周にスプライン係合された複数のインナプレート
３２とからなり、これらアウタプレート３１とインナプ
レート３２とが交互に配置されている。しかしてクラッ
チ室２９にはクラッチ潤滑用オイルが充填されている。
なお、３０はフロントハウジング２１の底面と多板クラ
ッチ２５との間に介在されたスペーサである。
ジング２１の底面とピストン２４との間にクラッチ室２
９が形成され、このクラッチ室２９に多板クラッチ２５
が初期クリアランスＣl を存して配設されている。多板
クラッチ２５はフロントハウジング２１の内周にスプラ
イン係合された複数のアウタプレート３１と、回転軸２
２の外周にスプライン係合された複数のインナプレート
３２とからなり、これらアウタプレート３１とインナプ
レート３２とが交互に配置されている。しかしてクラッ
チ室２９にはクラッチ潤滑用オイルが充填されている。
なお、３０はフロントハウジング２１の底面と多板クラ
ッチ２５との間に介在されたスペーサである。
【００１８】前記ピストン２４の端壁とリヤハウジング
２７の端壁との間に形成された円筒状の空間部２８に
は、その幅寸法より僅かに小さな肉厚の円板状の回転部
材３３が摺接可能に収納されている。この回転部材３３
は図５に示すように、中心部を前記回転軸２２の外周に
スプライン係合され、また半径方向に伸長する２つもし
くは３つのブレード３３Ａ，３３Ｂを有している。また
前記空間部２８には、シリコンオイル等からなる比較的
高粘度の粘性流体が封入されている。
２７の端壁との間に形成された円筒状の空間部２８に
は、その幅寸法より僅かに小さな肉厚の円板状の回転部
材３３が摺接可能に収納されている。この回転部材３３
は図５に示すように、中心部を前記回転軸２２の外周に
スプライン係合され、また半径方向に伸長する２つもし
くは３つのブレード３３Ａ，３３Ｂを有している。また
前記空間部２８には、シリコンオイル等からなる比較的
高粘度の粘性流体が封入されている。
【００１９】上記した構成において、回転部材３３がフ
ロントハウジング２１に対して相対回転すると、空間部
２８に充填された粘性流体が回転部材３３によって回転
速度差に応じた流速で強制移動される。しかしてこの
際、ピストン２４およびリヤハウジング２７の両端壁に
対する粘性流体の粘性摩擦作用により、空間部２８に回
転部材３３の回転速度差に比例した内圧が発生する。か
かる内圧の発生原理は、例えば特開昭６３−２４０４２
９号公報に詳細に記載されている。
ロントハウジング２１に対して相対回転すると、空間部
２８に充填された粘性流体が回転部材３３によって回転
速度差に応じた流速で強制移動される。しかしてこの
際、ピストン２４およびリヤハウジング２７の両端壁に
対する粘性流体の粘性摩擦作用により、空間部２８に回
転部材３３の回転速度差に比例した内圧が発生する。か
かる内圧の発生原理は、例えば特開昭６３−２４０４２
９号公報に詳細に記載されている。
【００２０】上記した内圧により、ピストン２４は差動
回転速度に応じた圧力により押圧され、多板クラッチ２
５に作用される。従って複数のアウタプレート３１とイ
ンナプレート３２がピストン２４に作用する圧力に応じ
た押圧力で摩擦係合され、ハウジング２１，２７と回転
軸２２との間で差動速度差に応じた回転トルクが伝達さ
れる。
回転速度に応じた圧力により押圧され、多板クラッチ２
５に作用される。従って複数のアウタプレート３１とイ
ンナプレート３２がピストン２４に作用する圧力に応じ
た押圧力で摩擦係合され、ハウジング２１，２７と回転
軸２２との間で差動速度差に応じた回転トルクが伝達さ
れる。
【００２１】しかしてカップリングに高差動が生じて、
フロントハウジング２１と多板クラッチ２５の熱膨張の
差が多板クラッチ２５の側方に設けられた初期クリアラ
ンスＣl よりも大きくなると、多板クラッチ２５に圧縮
力が作用して多板クラッチ２５がハンプ状態となり、伝
達トルクは急峻に上昇し、スタック状態から容易に脱出
できるようになる。従って、高差動が長時間続くことが
なく、クラッチの損傷を防止できるようになる。
フロントハウジング２１と多板クラッチ２５の熱膨張の
差が多板クラッチ２５の側方に設けられた初期クリアラ
ンスＣl よりも大きくなると、多板クラッチ２５に圧縮
力が作用して多板クラッチ２５がハンプ状態となり、伝
達トルクは急峻に上昇し、スタック状態から容易に脱出
できるようになる。従って、高差動が長時間続くことが
なく、クラッチの損傷を防止できるようになる。
【００２２】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、多板
クラッチとハウジングとの熱膨張差を利用してトルクを
上昇させることができるので、簡単な構成で、４輪駆動
用カップリング装置等に好適なクラッチ装置を得ること
ができる効果がある。
クラッチとハウジングとの熱膨張差を利用してトルクを
上昇させることができるので、簡単な構成で、４輪駆動
用カップリング装置等に好適なクラッチ装置を得ること
ができる効果がある。
【図１】本発明の実施例を示すクラッチ装置の断面図で
ある。
ある。
【図２】図１をモデル化した図である。
【図３】ハウジングと多板クラッチの時間に対する温度
変化を示した図である。
変化を示した図である。
【図４】本発明を４輪駆動用のカップリングに適用した
図である。
図である。
【図５】図４のＡ−Ａ線断面図である。
１０，１３ ハウジング １１ 回転軸 １３ 多板クラッチ Ｃl 初期クリアランス
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16D 13/52
Claims (1)
- 【請求項１】 相対回転可能な２軸の一方に連結される
ハウジングと、他方に連結され前記ハウジングに回転可
能に軸承された回転軸と、前記ハウジング内に収納され
摩擦係合によりハウジングと回転軸との間で回転トルク
を伝達する多板クラッチとを備え、前記ハウジングと回
転軸との相対回転によって多板クラッチとハウジングと
がある温度差になった際に、前記多板クラッチの熱膨張
とハウジングの熱膨張との差によって多板クラッチに圧
縮力が作用するように、前記ハウジングの熱膨張係数α
０と、前記多板クラッチの熱膨張係数α１と、前記ハウ
ジングと多板クラッチとの軸方向の初期クリアランスＣ
ｌとの関係を、下記式が成り立つようにチューニングし
てなるクラッチ装置。 Ｃｌ＜Ｌ（α１ｔ１−α０ｔ０） ただし、Ｌは多板クラッチの軸方向寸法、ｔ０はハウジ
ング温度、ｔ１は多板クラッチ温度を示す。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5035867A JP3056012B2 (ja) | 1993-02-24 | 1993-02-24 | クラッチ装置 |
| DE4406071A DE4406071A1 (de) | 1993-02-24 | 1994-02-24 | Drehkraft-Kupplung |
| US08/201,032 US5454457A (en) | 1993-02-24 | 1994-02-24 | Torque coupling device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5035867A JP3056012B2 (ja) | 1993-02-24 | 1993-02-24 | クラッチ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06249258A JPH06249258A (ja) | 1994-09-06 |
| JP3056012B2 true JP3056012B2 (ja) | 2000-06-26 |
Family
ID=12453945
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5035867A Expired - Fee Related JP3056012B2 (ja) | 1993-02-24 | 1993-02-24 | クラッチ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3056012B2 (ja) |
-
1993
- 1993-02-24 JP JP5035867A patent/JP3056012B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06249258A (ja) | 1994-09-06 |
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