JP3041508B2 - スクリュ−圧縮機のロ−タ間ギャップ調整方法 - Google Patents
スクリュ−圧縮機のロ−タ間ギャップ調整方法Info
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- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/08—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C18/12—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type
- F04C18/14—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type with toothed rotary pistons
- F04C18/16—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type with toothed rotary pistons with helical teeth, e.g. chevron-shaped, screw type
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- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
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-
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- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
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- F04C2230/60—Assembly methods
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はスクリュ−圧縮機のロ−
タ間ギャップ調整方法に係り、特に、ロ−タ間ギャップ
の測定誤差を含まず、ロ−タ間のギャップを正確に調整
することができるスクリュ−圧縮機のロ−タ間ギャップ
調整方法に関するものである。
タ間ギャップ調整方法に係り、特に、ロ−タ間ギャップ
の測定誤差を含まず、ロ−タ間のギャップを正確に調整
することができるスクリュ−圧縮機のロ−タ間ギャップ
調整方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】スクリュー圧縮機のロータ間ギャップ調
整方法として、例えば特開平４−２３２３９５号公報に
記載されているように、駆動部に連結する一方のロータ
の歯面を自由状態にした他方のロータの歯面に当接さ
せ、一方のロータを正転方向と逆転方向に微小角度で夫
々所定回数回転させて、各ロータの回転角を測定し、正
転時と逆転時の回転角位相差（回転角の差）から両ロー
タの平均ギャップを求め、その後、適宜なギャップを持
たせる回転角（振り分け位置）で各ロータにタイミング
ギヤを付けるとともにそのタイミングギヤで両ロータを
結合することが行われている。
整方法として、例えば特開平４−２３２３９５号公報に
記載されているように、駆動部に連結する一方のロータ
の歯面を自由状態にした他方のロータの歯面に当接さ
せ、一方のロータを正転方向と逆転方向に微小角度で夫
々所定回数回転させて、各ロータの回転角を測定し、正
転時と逆転時の回転角位相差（回転角の差）から両ロー
タの平均ギャップを求め、その後、適宜なギャップを持
たせる回転角（振り分け位置）で各ロータにタイミング
ギヤを付けるとともにそのタイミングギヤで両ロータを
結合することが行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術では、圧
縮効率や処理量などから適宜に決められる振り分け位置
でタイミングギヤによって両ロ−タを結合しても、所望
の圧縮効率が得られないということがあった。そこで適
宜な振り分け位置を少しづつ前後にずらしてみても所望
の圧縮効率が得られなかった。
縮効率や処理量などから適宜に決められる振り分け位置
でタイミングギヤによって両ロ−タを結合しても、所望
の圧縮効率が得られないということがあった。そこで適
宜な振り分け位置を少しづつ前後にずらしてみても所望
の圧縮効率が得られなかった。
【０００４】それゆえ、本発明の目的は、一方のロ−タ
で他方のロ−タを正逆両回転方向に連れ回して行う両ロ
−タ回転角測定の精度が高くて所望の圧縮効率が得られ
るロ−タ間ギャップ調整の信頼性が向上したスクリュ−
圧縮機のロ−タ間ギャップ調整方法を提供することにあ
る。
で他方のロ−タを正逆両回転方向に連れ回して行う両ロ
−タ回転角測定の精度が高くて所望の圧縮効率が得られ
るロ−タ間ギャップ調整の信頼性が向上したスクリュ−
圧縮機のロ−タ間ギャップ調整方法を提供することにあ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明の特徴とするところは、ケーシング内の雄ロータと雌
ロータが各ロータに設けたタイミングギヤで微小ギャッ
プを保持しながら回転するスクリュー圧縮機の少なくと
も一方のタイミングギヤの無い状態で、いずれか一方の
ロータにトルクを付加しながら他方のロータを正逆両方
向に回転させ、その回転中に測定した両ロータの回転角
の差でロータ間のギャップを調整する方法において、ト
ルクを付加した場合の両ロータの回転角の差の測定をト
ルク値を異ならせて少なくとも２回行い、それぞれのト
ルク値に対するそれらの上記両ロータの回転角の差の傾
斜率からトルクを付加しない場合の両ロータの回転角の
差に補正し、この補正で得た上記トルクを付加しない場
合の両ロータの回転角の差でロータ間のギャップを調整
することにある。
明の特徴とするところは、ケーシング内の雄ロータと雌
ロータが各ロータに設けたタイミングギヤで微小ギャッ
プを保持しながら回転するスクリュー圧縮機の少なくと
も一方のタイミングギヤの無い状態で、いずれか一方の
ロータにトルクを付加しながら他方のロータを正逆両方
向に回転させ、その回転中に測定した両ロータの回転角
の差でロータ間のギャップを調整する方法において、ト
ルクを付加した場合の両ロータの回転角の差の測定をト
ルク値を異ならせて少なくとも２回行い、それぞれのト
ルク値に対するそれらの上記両ロータの回転角の差の傾
斜率からトルクを付加しない場合の両ロータの回転角の
差に補正し、この補正で得た上記トルクを付加しない場
合の両ロータの回転角の差でロータ間のギャップを調整
することにある。
【０００６】
【作用】一方のロ−タで他方のロ−タを正逆両回転方向
に連れ回す場合に、両ロ−タの歯面を確実に当接させる
ため、他方のロ−タにブレ−キを取り付け適宜なトルク
を付加している。このため両ロ−タはトルク付加で歪み
を生じ、一方のロ−タで他方のロ−タを正逆両回転方向
に連れ回して行う両ロ−タ回転角測定の際、計測結果は
トルク付加による各ロ−タの歪みを含んだものになって
いて測定精度が低下していることが確認された。
に連れ回す場合に、両ロ−タの歯面を確実に当接させる
ため、他方のロ−タにブレ−キを取り付け適宜なトルク
を付加している。このため両ロ−タはトルク付加で歪み
を生じ、一方のロ−タで他方のロ−タを正逆両回転方向
に連れ回して行う両ロ−タ回転角測定の際、計測結果は
トルク付加による各ロ−タの歪みを含んだものになって
いて測定精度が低下していることが確認された。
【０００７】両ロ−タ間のギャップは圧縮流体の漏れを
極力抑え圧縮効率を上げるため非常に微小なギャップに
設定されるため、トルク付加による僅かな歪みでも両ロ
−タ回転角測定の精度は大幅に低下する。しかしなが
ら、適当なトルクを付加しておかないと、両ロ−タの加
工精度やコ−ティング面の影響で両ロ−タ歯面当接にお
いて、その接触面に浮きを生じ、かえって、両ロ−タ回
転角測定は誤差を含んだものとなって、測定精度は低下
する。
極力抑え圧縮効率を上げるため非常に微小なギャップに
設定されるため、トルク付加による僅かな歪みでも両ロ
−タ回転角測定の精度は大幅に低下する。しかしなが
ら、適当なトルクを付加しておかないと、両ロ−タの加
工精度やコ−ティング面の影響で両ロ−タ歯面当接にお
いて、その接触面に浮きを生じ、かえって、両ロ−タ回
転角測定は誤差を含んだものとなって、測定精度は低下
する。
【０００８】この相反する矛盾を解決するため、本発明
では、一方のロータで他方のロータを正逆両回転方向に
連れ回して行う両ロータ回転角度測定を付加トルク値を
替えて少なくとも２回行って、両ロータの回転角の差
（回転位相差）の両測定結果から、トルクを付加しない
場合の両ロータの回転角の差（回転位相差）に補正し、
この補正で得た両ロータの回転角の差（回転位相差）で
ロータ間のギャップを調整する。補正で得た両ロータの
回転角の差（回転位相差）はトルクを付加して両ロータ
を確実に接触させていても、歪は発生していないものと
して扱うことができるので、誤差の無い測定結果とみる
ことができる。
では、一方のロータで他方のロータを正逆両回転方向に
連れ回して行う両ロータ回転角度測定を付加トルク値を
替えて少なくとも２回行って、両ロータの回転角の差
（回転位相差）の両測定結果から、トルクを付加しない
場合の両ロータの回転角の差（回転位相差）に補正し、
この補正で得た両ロータの回転角の差（回転位相差）で
ロータ間のギャップを調整する。補正で得た両ロータの
回転角の差（回転位相差）はトルクを付加して両ロータ
を確実に接触させていても、歪は発生していないものと
して扱うことができるので、誤差の無い測定結果とみる
ことができる。
【０００９】従って、両ロ−タの回転同期用のタイミン
グギヤの設定も正確に実施でき、所望の圧縮効率が得ら
れ、ロ−タ間ギャップ調整の信頼性は向上する。
グギヤの設定も正確に実施でき、所望の圧縮効率が得ら
れ、ロ−タ間ギャップ調整の信頼性は向上する。
【００１０】
【実施例】以下、図面に示す一実施例に基づいて本発明
を詳細に説明する。
を詳細に説明する。
【００１１】図１は、本発明方法の一実施例における無
給油式スクリュ−圧縮機のロ−タ間ギャップ測定状況を
示している。
給油式スクリュ−圧縮機のロ−タ間ギャップ測定状況を
示している。
【００１２】図１において、雄ロ−タ１の下方の軸端に
測定用延長軸２０および軸継手２２を介してロ−タリ−
エンコ−ダ２４が設置され、同様に、雌ロ−タ２の下方
の軸端にも測定用延長軸１９および軸継手２１を介して
ロ−タリ−エンコ−ダ２３が設置されている。雄ロ−タ
１の軸には、ピニオンギヤ４が焼きばめられており、ピ
ニオンギヤ４とサ−ボモ−タ１８の軸に結合されたブル
ギヤ１７が噛み合わされていて、サ−ボモ−タ１８の正
逆いずれかの方向に回転すると雌ロ−タ２が雄ロ−タ１
によって連れ回されるようになっている。３はケ−シン
グ、６および７はボ−ルベアリング、８〜１１はロ−ラ
−ベアリング、１３〜１６はシ−リングである。
測定用延長軸２０および軸継手２２を介してロ−タリ−
エンコ−ダ２４が設置され、同様に、雌ロ−タ２の下方
の軸端にも測定用延長軸１９および軸継手２１を介して
ロ−タリ−エンコ−ダ２３が設置されている。雄ロ−タ
１の軸には、ピニオンギヤ４が焼きばめられており、ピ
ニオンギヤ４とサ−ボモ−タ１８の軸に結合されたブル
ギヤ１７が噛み合わされていて、サ−ボモ−タ１８の正
逆いずれかの方向に回転すると雌ロ−タ２が雄ロ−タ１
によって連れ回されるようになっている。３はケ−シン
グ、６および７はボ−ルベアリング、８〜１１はロ−ラ
−ベアリング、１３〜１６はシ−リングである。
【００１３】雄ロ−タ１の上方の軸端に圧入されるタイ
ミングギヤは外されているが、雌ロ−タ２の上方の軸端
にはタイミングギヤ５がそのまま圧入されていて、サ−
ボモ−タ２９に軸継手２６、２８およびトルクセンサ２
７を介して接続されたタイミングギヤ２５がタイミング
ギヤ５と噛み合わされている。
ミングギヤは外されているが、雌ロ−タ２の上方の軸端
にはタイミングギヤ５がそのまま圧入されていて、サ−
ボモ−タ２９に軸継手２６、２８およびトルクセンサ２
７を介して接続されたタイミングギヤ２５がタイミング
ギヤ５と噛み合わされている。
【００１４】サ−ボモ−タ２９は、サ−ボモ−タ１８の
正逆いずれかの方向への回転で雌ロ−タ２を雄ロ−タ１
によって連れ回す際、雌ロ−タ２に雄ロ−タ１の回転方
向とは反対の回転方向のトルクを付加し、この付加トル
クで雄雌両ロ−タ１、２の確実な接触を得るようにして
いる。付加するトルク値はトルクセンサ２７の検出結果
をフィ−ドバック量として所望の値になるようリアルタ
イムで制御されている。 サ−ボモ−タ１８で雌ロ−タ
２を雄ロ−タ１で連れ回す際の両ロ−タ１、２の回転位
置が両ロ−タリ−エンコ−ダ２３、２４で測定され、そ
の雄雌両ロ−タ１、２の回転位相差からロ−タ間ギャッ
プが換算（測定）される。
正逆いずれかの方向への回転で雌ロ−タ２を雄ロ−タ１
によって連れ回す際、雌ロ−タ２に雄ロ−タ１の回転方
向とは反対の回転方向のトルクを付加し、この付加トル
クで雄雌両ロ−タ１、２の確実な接触を得るようにして
いる。付加するトルク値はトルクセンサ２７の検出結果
をフィ−ドバック量として所望の値になるようリアルタ
イムで制御されている。 サ−ボモ−タ１８で雌ロ−タ
２を雄ロ−タ１で連れ回す際の両ロ−タ１、２の回転位
置が両ロ−タリ−エンコ−ダ２３、２４で測定され、そ
の雄雌両ロ−タ１、２の回転位相差からロ−タ間ギャッ
プが換算（測定）される。
【００１５】次ぎに、ロ−タ間ギャップ測定のシステム
を図２で説明する。図２に示すように、雄ロ−タ１を駆
動するサ−ボモ−タ１８はサ−ボアンプ３０を介してコ
ントロ−ラ３５によって速度制御される。ロ−タ１、２
間に接触トルクを付加するサ−ボモ−タ２９はサ−ボア
ンプ３４を介してコントロ−ラ３８によってトルク制御
される。このトルク制御については、トルクセンサ２７
の検出値がセンサアンプ３３とアナログ／ディジタル変
換器３７を介してコンピュ−タ３９に取り込まれ、フィ
−ドバック量としてコントロ−ラ３８に戻され、リアル
タイムで制御されている。
を図２で説明する。図２に示すように、雄ロ−タ１を駆
動するサ−ボモ−タ１８はサ−ボアンプ３０を介してコ
ントロ−ラ３５によって速度制御される。ロ−タ１、２
間に接触トルクを付加するサ−ボモ−タ２９はサ−ボア
ンプ３４を介してコントロ−ラ３８によってトルク制御
される。このトルク制御については、トルクセンサ２７
の検出値がセンサアンプ３３とアナログ／ディジタル変
換器３７を介してコンピュ−タ３９に取り込まれ、フィ
−ドバック量としてコントロ−ラ３８に戻され、リアル
タイムで制御されている。
【００１６】雄雌各ロ−タ１、２の回転位置はそれぞれ
ロ−タリ−エンコ−ダ２４、２３で検出され、インタ−
ポレ−タ３１、３２において分割後にパルス列に変換さ
れてからカウンタ３６に入り、一定サンプリング周期毎
にコンピュ−タ３９に取り込まれる。
ロ−タリ−エンコ−ダ２４、２３で検出され、インタ−
ポレ−タ３１、３２において分割後にパルス列に変換さ
れてからカウンタ３６に入り、一定サンプリング周期毎
にコンピュ−タ３９に取り込まれる。
【００１７】コンピュ−タ３９ではカウンタ３６から得
た各ロ−タ１、２の回転位置やアナログ／ディジタル変
換器３７から得た付加トルク値に基づいて、雄ロ−タ１
に対する雌ロ−タ２のロ−タ間ギャップを演算し、演算
結果をモニタ４０やプリンタ４１に出力するスクリュ−
圧縮機では図３に雄雌両ロ−タ１、２を横断面して示す
ように、正転方向（ＣＷ）に関して前進面ギャップｃと
後進面ギャップｄを持ちながら回転する。この時の雄雌
両ロ−タ１、２の回転角をそれぞれθＭ、θＦとする。
た各ロ−タ１、２の回転位置やアナログ／ディジタル変
換器３７から得た付加トルク値に基づいて、雄ロ−タ１
に対する雌ロ−タ２のロ−タ間ギャップを演算し、演算
結果をモニタ４０やプリンタ４１に出力するスクリュ−
圧縮機では図３に雄雌両ロ−タ１、２を横断面して示す
ように、正転方向（ＣＷ）に関して前進面ギャップｃと
後進面ギャップｄを持ちながら回転する。この時の雄雌
両ロ−タ１、２の回転角をそれぞれθＭ、θＦとする。
【００１８】ロ−タ間ギャップの測定は、図４に示すよ
うに、雌ロ−タ２にサ−ボモ−タ２９で逆転方向（ＣＣ
Ｗ）にトルクＴを付加した状態で雄ロ−タ１を正転方向
（ＣＷ）に回転させる。前進面ギャップｃ´は雄雌両ロ
−タ１、２の歯面が接触することによって零となる。こ
の時の回転角の差Δθ（ＣＷ）（＝θＦ−θＭ）が前進
面ギャップｃとなる。図３の例では雄ロ−タ１の歯数は
５枚であるが雌ロ−タ２の歯数は６枚であるから、この
状態を維持しながら、雄ロ−タ１を正転方向（ＣＷ）に
６回転させると、全歯面の前進面測定結果を得ることが
できる。同様に、図５に示す様に雌ロ−タ２に正転方向
（ＣＷ）にトルクＴを付加し、雄ロ−タ１を逆転方向
（ＣＣＷ）に回転させる。後進面ギャップｄ´は雄雌両
ロ−タ１、２の歯面が接触することによって零となる。
この時の回転角の差Δθ（ＣＣＷ）（＝θＦ−θＭ）が
後進面ギャップｄとなる。この状態を維持しながら、雄
ロ−タ１を逆転方向（ＣＣＷ）に６回転させると、全歯
面の後進面測定結果を得ることができる。
うに、雌ロ−タ２にサ−ボモ−タ２９で逆転方向（ＣＣ
Ｗ）にトルクＴを付加した状態で雄ロ−タ１を正転方向
（ＣＷ）に回転させる。前進面ギャップｃ´は雄雌両ロ
−タ１、２の歯面が接触することによって零となる。こ
の時の回転角の差Δθ（ＣＷ）（＝θＦ−θＭ）が前進
面ギャップｃとなる。図３の例では雄ロ−タ１の歯数は
５枚であるが雌ロ−タ２の歯数は６枚であるから、この
状態を維持しながら、雄ロ−タ１を正転方向（ＣＷ）に
６回転させると、全歯面の前進面測定結果を得ることが
できる。同様に、図５に示す様に雌ロ−タ２に正転方向
（ＣＷ）にトルクＴを付加し、雄ロ−タ１を逆転方向
（ＣＣＷ）に回転させる。後進面ギャップｄ´は雄雌両
ロ−タ１、２の歯面が接触することによって零となる。
この時の回転角の差Δθ（ＣＣＷ）（＝θＦ−θＭ）が
後進面ギャップｄとなる。この状態を維持しながら、雄
ロ−タ１を逆転方向（ＣＣＷ）に６回転させると、全歯
面の後進面測定結果を得ることができる。
【００１９】このようにして求められた前進面ギャップ
ｃと後進面ギャップｄの和が、次式（１）で示すト−タ
ルギャップＧとなる。
ｃと後進面ギャップｄの和が、次式（１）で示すト−タ
ルギャップＧとなる。
【００２０】 Ｇ＝｜Δθ（ＣＷ）｜＋｜Δθ（ＣＣＷ）｜ ……（１） 図６に前進面測定結果と後進面測定結果の一例を示し
た。図６で横軸で雄ロ−タ１の回転角θＭを表示し、縦
軸で前後進面測定結果Δθ（ＣＷ）、Δθ（ＣＣＷ）を
表示している。
た。図６で横軸で雄ロ−タ１の回転角θＭを表示し、縦
軸で前後進面測定結果Δθ（ＣＷ）、Δθ（ＣＣＷ）を
表示している。
【００２１】図６において、Δθ１（ＣＷ）、Δθ１
（ＣＣＷ）は付加トルクＴが零の場合のものであるが、
これを測定で得ることはできない。Δθ２（ＣＷ）、Δ
θ２（ＣＣＷ）およびΔθ３（ＣＷ）、Δθ３（ＣＣ
Ｗ）は本発明に従って付加トルクＴをそれぞれＴ＝ａ、
Ｔ＝ｂとして測定したものである。なお、Ｎ１〜Ｎ３、
Ｍ１〜Ｍ３は各前後進面測定結果Δθ１（ＣＷ）〜Δθ
３（ＣＷ）、Δθ１（ＣＣＷ）〜Δθ３（ＣＣＷ）の平
均値を表している。
（ＣＣＷ）は付加トルクＴが零の場合のものであるが、
これを測定で得ることはできない。Δθ２（ＣＷ）、Δ
θ２（ＣＣＷ）およびΔθ３（ＣＷ）、Δθ３（ＣＣ
Ｗ）は本発明に従って付加トルクＴをそれぞれＴ＝ａ、
Ｔ＝ｂとして測定したものである。なお、Ｎ１〜Ｎ３、
Ｍ１〜Ｍ３は各前後進面測定結果Δθ１（ＣＷ）〜Δθ
３（ＣＷ）、Δθ１（ＣＣＷ）〜Δθ３（ＣＣＷ）の平
均値を表している。
【００２２】トルクが付加された状態で得られるロ−タ
間ギャップは、図７において平均値Ｇｍ（Ｔ＝ａ）、Ｇ
ｍ（Ｔ＝ｂ）で示すようにトルクを掛けない場合のロ−
タ間ギャップＧｍ（Ｔ＝０）より大きな値となる。スク
リュ−圧縮機の実使用状態ではトルクを付加していない
から、トルクを掛けない場合のロ−タ間ギャップＧｍ
（Ｔ＝０）を基準として、両ロ−タ間のギャップ調整を
行うべきである。
間ギャップは、図７において平均値Ｇｍ（Ｔ＝ａ）、Ｇ
ｍ（Ｔ＝ｂ）で示すようにトルクを掛けない場合のロ−
タ間ギャップＧｍ（Ｔ＝０）より大きな値となる。スク
リュ−圧縮機の実使用状態ではトルクを付加していない
から、トルクを掛けない場合のロ−タ間ギャップＧｍ
（Ｔ＝０）を基準として、両ロ−タ間のギャップ調整を
行うべきである。
【００２３】そこで、トルクが付加された状態で得られ
るロ−タ間ギャップＧｍ（Ｔ＝ａ）、Ｇｍ（Ｔ＝ｂ）か
らトルクを掛けない場合のロ−タ間ギャップＧｍ（Ｔ＝
０）を求め、これを基準として両ロ−タ間のギャップ調
整を行う。
るロ−タ間ギャップＧｍ（Ｔ＝ａ）、Ｇｍ（Ｔ＝ｂ）か
らトルクを掛けない場合のロ−タ間ギャップＧｍ（Ｔ＝
０）を求め、これを基準として両ロ−タ間のギャップ調
整を行う。
【００２４】図７に示すようにトルクを掛けない場合の
ロ−タ間ギャップＧｍ（Ｔ＝０）を求める場合には、下
記の式（２）による。
ロ−タ間ギャップＧｍ（Ｔ＝０）を求める場合には、下
記の式（２）による。
【００２５】 Ｇｍ（Ｔ＝０）＝Ｇｍ（Ｔ＝ａ）−トルク（Ｔ＝ａ）×ｋ１ ＝Ｇｍ（Ｔ＝ｂ）−トルク（Ｔ＝ｂ）×ｋ１ ……（２） 但し、ｋ１は下式で得れる図７の平均ギャップの傾斜率
である。 ｋ１＝〔Ｇｍ（Ｔ＝ｂ）−Ｇｍ（Ｔ＝ａ）〕／〔トルク
（Ｔ＝ｂ）−トルク（Ｔ＝ａ）〕 トルクを掛けない場合のロ−タ間ギャップＧｍ（Ｔ＝
０）の別の求め方として次ぎの様な方法もある。
である。 ｋ１＝〔Ｇｍ（Ｔ＝ｂ）−Ｇｍ（Ｔ＝ａ）〕／〔トルク
（Ｔ＝ｂ）−トルク（Ｔ＝ａ）〕 トルクを掛けない場合のロ−タ間ギャップＧｍ（Ｔ＝
０）の別の求め方として次ぎの様な方法もある。
【００２６】これは、雄ロ−タ１を固定し、雌ロ−タ２
を正逆の各方向にトルク値を替えてそれぞれ回転させ
て、全歯面でなく一点での接触状況から求めるものであ
る。
を正逆の各方向にトルク値を替えてそれぞれ回転させ
て、全歯面でなく一点での接触状況から求めるものであ
る。
【００２７】これは、図６に一例として一点鎖線で示す
位置の回転角で雄雌両ロ−タ１、２が接触している場合
に相当する。図６で各測定結果を示す曲線が雄ロ−タ１
の回転角の変化に対し、同じパタ−ンを持っていて、ロ
−タ間ギャップは付加トルクに応じて同じような傾向を
持った値になるという知見に基づいている。
位置の回転角で雄雌両ロ−タ１、２が接触している場合
に相当する。図６で各測定結果を示す曲線が雄ロ−タ１
の回転角の変化に対し、同じパタ−ンを持っていて、ロ
−タ間ギャップは付加トルクに応じて同じような傾向を
持った値になるという知見に基づいている。
【００２８】付加トルクをＴ＝ｃおよびＴ＝ｄとした場
合に、正転方向の前進面測定結果がΔθ２（ＣＷ）、Δ
θ３（ＣＷ）となり、付加トルクをＴ＝ｃおよびＴ＝ｄ
とした場合の逆転方向の後進面測定結果がΔθ２（ＣＣ
Ｗ）、Δθ３（ＣＣＷ）となったとする。これを図表化
すると、逆転方向の後進面測定結果Δθ１（ＣＣＷ）〜
Δθ３（ＣＣＷ）は図７に示すような右上がりの曲線に
なり、正転方向の前進面測定結果Δθ１（ＣＷ）〜Δθ
３（ＣＷ）は右下がりの曲線になる。
合に、正転方向の前進面測定結果がΔθ２（ＣＷ）、Δ
θ３（ＣＷ）となり、付加トルクをＴ＝ｃおよびＴ＝ｄ
とした場合の逆転方向の後進面測定結果がΔθ２（ＣＣ
Ｗ）、Δθ３（ＣＣＷ）となったとする。これを図表化
すると、逆転方向の後進面測定結果Δθ１（ＣＣＷ）〜
Δθ３（ＣＣＷ）は図７に示すような右上がりの曲線に
なり、正転方向の前進面測定結果Δθ１（ＣＷ）〜Δθ
３（ＣＷ）は右下がりの曲線になる。
【００２９】図７と同様に傾斜率をｋ２、ｋ３とすると
トルク零の前後進面各測定結果Δθ１（ＣＷ）、Δθ１
（ＣＣＷ）は下式（３）、（４）で表すことができる。
トルク零の前後進面各測定結果Δθ１（ＣＷ）、Δθ１
（ＣＣＷ）は下式（３）、（４）で表すことができる。
【００３０】 Δθ１（ＣＷ）＝Δθ２（ＣＷ）＋トルク（Ｔ＝ｃ）×ｋ２ ＝Δθ３（ＣＷ）＋トルク（Ｔ＝ｄ）×ｋ２ ……（３） 但し、ｋ２＝〔Δθ２（ＣＷ）−Δθ３（ＣＷ）〕／
〔トルク（Ｔ＝ｄ）−トルク（Ｔ＝ｃ）〕 Δθ１（ＣＣＷ）＝Δθ２（ＣＣＷ）−トルク（Ｔ＝ｃ）×ｋ３ ＝Δθ３（ＣＣＷ）−トルク（Ｔ＝ｄ）×ｋ３……（４） 但し、ｋ３＝〔Δθ３（ＣＣＷ）−Δθ２（ＣＣＷ）〕
／〔トルク（Ｔ＝ｄ）−トルク（Ｔ＝ｃ）〕 そして、ト−タルギャップＧは前記（１）式に従がって
下式（５）で求められる。
〔トルク（Ｔ＝ｄ）−トルク（Ｔ＝ｃ）〕 Δθ１（ＣＣＷ）＝Δθ２（ＣＣＷ）−トルク（Ｔ＝ｃ）×ｋ３ ＝Δθ３（ＣＣＷ）−トルク（Ｔ＝ｄ）×ｋ３……（４） 但し、ｋ３＝〔Δθ３（ＣＣＷ）−Δθ２（ＣＣＷ）〕
／〔トルク（Ｔ＝ｄ）−トルク（Ｔ＝ｃ）〕 そして、ト−タルギャップＧは前記（１）式に従がって
下式（５）で求められる。
【００３１】 Ｇ＝Δθ１（ＣＷ）＋Δθ１（ＣＣＷ） ……（５） これらの換算は代数演算で簡単に実施できるものであ
り、図２のコンピュ−タ３９でこの処理を行う。演算結
果はプリンタ４１に出力されるので、作業者はそのハ−
ドコピ−を参照して、雄雌両ロ−タ１、２のロ−タ間ギ
ャップ調整を行う。
り、図２のコンピュ−タ３９でこの処理を行う。演算結
果はプリンタ４１に出力されるので、作業者はそのハ−
ドコピ−を参照して、雄雌両ロ−タ１、２のロ−タ間ギ
ャップ調整を行う。
【００３２】以下、そのロ−タ間ギャップ調整について
説明する。ロ−タ間ギャップ調整作業は図８に示すよう
に、外してあった雄ロ−タ１用のタイミングギヤ４３を
加熱して雄ロ−タ１の上方の軸端に雌ロ−タ２のタイミ
ングギヤ５と噛み合う位置で挿入する。タイミングギヤ
４３の冷却後にピストン４２ａおよびシリンダ４２ｂか
らなる油圧治具をタイミングギヤ４３に設置し、油圧ポ
ンプ４５で隙間４６に圧油を掛け雄ロ−タ１とタイミン
グギヤ４３の結合緩くしてタイミングギヤ４３を定位値
まで圧入する。ここで支持機構４４を用いてケ−シング
３とタイミングギヤ４３を結合する。この状態でタイミ
ングギヤ４３はタイミングギヤ５と噛み合っているか
ら、雌ロ−タ２は回転できない。さらに油圧を強めて、
タイミングギヤ４３と雄ロ−タ１の嵌合を緩くして、ロ
−タリ−エンコ−ダ−２３、２４で両ロ−タ１、２の位
置関係を測定しながらサ−ボモ−タ１８で雄ロ−タ１の
みを回転させて、プリンタ４１から得たハ−ドコピ−を
参照しつつ所望のギャップ調整位置振り分け位置）に設
置する。
説明する。ロ−タ間ギャップ調整作業は図８に示すよう
に、外してあった雄ロ−タ１用のタイミングギヤ４３を
加熱して雄ロ−タ１の上方の軸端に雌ロ−タ２のタイミ
ングギヤ５と噛み合う位置で挿入する。タイミングギヤ
４３の冷却後にピストン４２ａおよびシリンダ４２ｂか
らなる油圧治具をタイミングギヤ４３に設置し、油圧ポ
ンプ４５で隙間４６に圧油を掛け雄ロ−タ１とタイミン
グギヤ４３の結合緩くしてタイミングギヤ４３を定位値
まで圧入する。ここで支持機構４４を用いてケ−シング
３とタイミングギヤ４３を結合する。この状態でタイミ
ングギヤ４３はタイミングギヤ５と噛み合っているか
ら、雌ロ−タ２は回転できない。さらに油圧を強めて、
タイミングギヤ４３と雄ロ−タ１の嵌合を緩くして、ロ
−タリ−エンコ−ダ−２３、２４で両ロ−タ１、２の位
置関係を測定しながらサ−ボモ−タ１８で雄ロ−タ１の
みを回転させて、プリンタ４１から得たハ−ドコピ−を
参照しつつ所望のギャップ調整位置振り分け位置）に設
置する。
【００３３】その後、油圧ポンプ４５からの圧油を解除
し、タイミングギヤ４３と雄ロ−タ１を結合させる。最
後に、ピストン４２ａおよびシリンダ４２ｂからなる油
圧治具や支持機構４４、ブルギヤ１７、サ−ボモ−タ１
８、軸継手２１、２２、ロ−タリ−エンコ−ダ２３、２
４などを除去する。
し、タイミングギヤ４３と雄ロ−タ１を結合させる。最
後に、ピストン４２ａおよびシリンダ４２ｂからなる油
圧治具や支持機構４４、ブルギヤ１７、サ−ボモ−タ１
８、軸継手２１、２２、ロ−タリ−エンコ−ダ２３、２
４などを除去する。
【００３４】これで、雄雌両ロ−タ１、２は所望のロ−
タ間ギャップを維持してタイミングギヤ５、４３によっ
て同期して連れ回るようになる。
タ間ギャップを維持してタイミングギヤ５、４３によっ
て同期して連れ回るようになる。
【００３５】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、一
方のロ−タで他方のロ−タを正逆両回転方向に連れ回し
て行う両ロ−タ回転角測定の精度が高くて所望の圧縮効
率が得られるロ−タ間ギャップ調整の信頼性が向上した
スクリュ−圧縮機のロ−タ間ギャップ調整方法を提供す
ることができる。
方のロ−タで他方のロ−タを正逆両回転方向に連れ回し
て行う両ロ−タ回転角測定の精度が高くて所望の圧縮効
率が得られるロ−タ間ギャップ調整の信頼性が向上した
スクリュ−圧縮機のロ−タ間ギャップ調整方法を提供す
ることができる。
【図１】 本発明スクリュ−圧縮機のロ−タ間ギャップ
調整方法の一実施例における無給油式スクリュ−圧縮機
のロ−タ間ギャップ測定状況を示す図である。
調整方法の一実施例における無給油式スクリュ−圧縮機
のロ−タ間ギャップ測定状況を示す図である。
【図２】 図１に示した無給油式スクリュ−圧縮機のロ
−タ間ギャップ測定のシステムブロック図である。
−タ間ギャップ測定のシステムブロック図である。
【図３】 無給油式スクリュ−圧縮機における雄雌両ロ
−タの接触状況を示す図である。
−タの接触状況を示す図である。
【図４】 無給油式スクリュ−圧縮機の雄雌両ロ−タを
正転させた場合の雄雌両ロ−タの接触状況示す図であ
る。
正転させた場合の雄雌両ロ−タの接触状況示す図であ
る。
【図５】 無給油式スクリュ−圧縮機の雄雌両ロ−タを
逆転させた場合の雄雌両ロ−タの接触状況示す図であ
る。
逆転させた場合の雄雌両ロ−タの接触状況示す図であ
る。
【図６】 図１に示した無給油式スクリュ−圧縮機のロ
−タ間ギャップ測定による測定結果を示す図である。
−タ間ギャップ測定による測定結果を示す図である。
【図７】 図３に示した測定結果を補正する状況を説明
するための図である。
するための図である。
【図８】 本発明スクリュ−圧縮機のロ−タ間ギャップ
調整方法の一実施例における無給油式スクリュ−圧縮機
のロ−タ間ギャップ調整状況を示す図である。
調整方法の一実施例における無給油式スクリュ−圧縮機
のロ−タ間ギャップ調整状況を示す図である。
【符号の説明】 １ …雄ロ−タ ２
…雌ロ−タ ３ …ケ−シング ４
…ピニオンギヤ ５、２５ …タイミングギヤ ６、７
…ボ−ルベアリング ８〜１１ …ロ−ラ−ベアリング １３〜
１６…シ−リング １７ …ブルギヤ １８、
２９…サ−ボモ−タ １９、２０…軸 ２１、
２２…軸継手 ２３、２４…ロ−タリ−エンコ−ダ ２６、
２８…軸継手 ２７ …トルクセンサ ３０、
３４…サ−ボアンプ ３１、３２…インタ−ポレ−タ ３３
…センサアンプ ３５、３８…コントロ−ラ ３６
…カウンタ ３７ …アナログ／ディジタル変換器 ３９
…コンピュ−タ ４０ …モニタ ４１
…プリンタ ４２ａ …ピストン ４２ｂ
…シリンダ ４３ …タイミングギヤ ４４
…支持機構 ４５ …油圧ポンプ
…雌ロ−タ ３ …ケ−シング ４
…ピニオンギヤ ５、２５ …タイミングギヤ ６、７
…ボ−ルベアリング ８〜１１ …ロ−ラ−ベアリング １３〜
１６…シ−リング １７ …ブルギヤ １８、
２９…サ−ボモ−タ １９、２０…軸 ２１、
２２…軸継手 ２３、２４…ロ−タリ−エンコ−ダ ２６、
２８…軸継手 ２７ …トルクセンサ ３０、
３４…サ−ボアンプ ３１、３２…インタ−ポレ−タ ３３
…センサアンプ ３５、３８…コントロ−ラ ３６
…カウンタ ３７ …アナログ／ディジタル変換器 ３９
…コンピュ−タ ４０ …モニタ ４１
…プリンタ ４２ａ …ピストン ４２ｂ
…シリンダ ４３ …タイミングギヤ ４４
…支持機構 ４５ …油圧ポンプ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小幡 博康 神奈川県海老名市市上郷1007番地 日立 テクノエンジニアリング株式会社 海老 名事業所内 (56)参考文献 特開 平４−232395（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−179912（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F04C 23/00 - 29/10 331 F04C 18/16
Claims (4)
- 【請求項１】ケーシング内の雄ロータと雌ロータが各ロ
ータに設けたタイミングギヤで微小ギャップを保持しな
がら回転するスクリュー圧縮機の少なくとも一方のタイ
ミングギヤの無い状態で、いずれか一方のロータにトル
クを付加しながら他方のロータを正逆両方向に回転さ
せ、その回転中に測定した両ロータの回転角の差でロー
タ間のギャップを調整する方法において、 トルクを付加した場合の両ロータの回転角の差の測定を
トルク値を異ならせて少なくとも２回行い、それぞれの
トルク値に対するそれらの上記両ロータの回転角の差の
傾斜率からトルクを付加しない場合の両ロータの回転角
の差に補正し、この補正で得た上記トルクを付加しない
場合の両ロータの回転角の差でロータ間のギャップを調
整することを特徴とするスクリュー圧縮機のロータ間ギ
ャップ調整方法。 - 【請求項２】請求項１に記載のスクリュー圧縮機のロー
タ間ギャップ調整方法において、 トルクを付加した場合の両ロータの回転角の差の測定は
上記他方のロータを正逆両方向に両ロータの全歯面につ
いて回転させた場合の各回転方向での上記両ロータの回
転角の差の平均値を求め、その平均値から上記両ロータ
の回転角の差の傾斜率を求め、上記トルクを付加しない
場合の両ロータの回転角の差に補正することを特徴とす
るスクリュー圧縮機のロータ間ギャップ調整方法。 - 【請求項３】ケーシング内の雄ロータと雌ロータが各ロ
ータに設けたタイミングギヤで微小ギャップを保持しな
がら回転するスクリュー圧縮機の少なくとも一方のタイ
ミングギヤの無い状態で、いずれか一方のロータにトル
クを付加し他方のロータを正逆両方向に回転させ、その
回転後に測定した両ロータの回転角の差でロータ間のギ
ャップを調整する方法において、 トルクを付加した場合の両ロータの回転角の差の測定を
トルク値を異ならせて少なくとも２回行い、それぞれの
トルク値に対するそれらの上記両ロータの回転角の差の
傾斜率からトルクを付加しない場合の両ロータの回転角
の差に補正し、 この補正で得た上記トルクを付加しない
場合の両ロータの回転角の差でロータ間のギャップを調
整することを特徴とするスクリュー圧縮機のロータ間ギ
ャップ調整方法。 - 【請求項４】請求項３に記載のスクリュー圧縮機のロー
タ間ギャップ調整方法において、 トルクを付加した場合の両ロータの回転角の差の測定は
上記他方のロータを正逆両方向に両ロータの全歯面につ
いて回転させた場合の各回転方向での上記両ロータの回
転角の差の平均値を求め、その平均値から上記両ロータ
の回転角の差の傾斜率を求め、上記トルクを付加しない
場合の両ロータの回転角の差に補正することを特徴とす
るスクリュー圧縮機のロータ間ギャップ調整方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7232759A JP3041508B2 (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | スクリュ−圧縮機のロ−タ間ギャップ調整方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7232759A JP3041508B2 (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | スクリュ−圧縮機のロ−タ間ギャップ調整方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0979165A JPH0979165A (ja) | 1997-03-25 |
| JP3041508B2 true JP3041508B2 (ja) | 2000-05-15 |
Family
ID=16944313
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7232759A Expired - Lifetime JP3041508B2 (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | スクリュ−圧縮機のロ−タ間ギャップ調整方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3041508B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1026195B1 (nl) * | 2018-04-11 | 2019-11-12 | Atlas Copco Airpower Naamloze Vennootschap | Vloeistof geïnjecteerde compressorinrichting |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8479379B2 (en) | 2008-11-03 | 2013-07-09 | Carefusion 202, Inc. | Roots-type blower rotor alignment apparatus |
-
1995
- 1995-09-11 JP JP7232759A patent/JP3041508B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1026195B1 (nl) * | 2018-04-11 | 2019-11-12 | Atlas Copco Airpower Naamloze Vennootschap | Vloeistof geïnjecteerde compressorinrichting |
| WO2019197919A3 (en) * | 2018-04-11 | 2020-03-12 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Fluid-injected compressor installation |
| US11841015B2 (en) | 2018-04-11 | 2023-12-12 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Fluid-injected compressor installation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0979165A (ja) | 1997-03-25 |
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