JP3039581B2 - 逆止弁 - Google Patents
逆止弁Info
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- JP3039581B2 JP3039581B2 JP04104390A JP10439092A JP3039581B2 JP 3039581 B2 JP3039581 B2 JP 3039581B2 JP 04104390 A JP04104390 A JP 04104390A JP 10439092 A JP10439092 A JP 10439092A JP 3039581 B2 JP3039581 B2 JP 3039581B2
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Description
【０００１】本発明は，例えばガス分析計等の標準ガス
の供給装置等の様に比較的流量の少ない配管に用いて好
適な逆止弁に関し，特に，動作圧にヒステリシスをもた
せ一度正方向に動作圧が作用して弁が開くと該動作圧が
動作時より低くなっても弁が閉じないようにするととも
に，閉状態から開状態に切換わるときの過大流量の防止
を図った逆止弁に関する。
の供給装置等の様に比較的流量の少ない配管に用いて好
適な逆止弁に関し，特に，動作圧にヒステリシスをもた
せ一度正方向に動作圧が作用して弁が開くと該動作圧が
動作時より低くなっても弁が閉じないようにするととも
に，閉状態から開状態に切換わるときの過大流量の防止
を図った逆止弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】図８は逆止弁の従来例を示す構成説明図
である。図において，５０はボディであり，一端にねじ
が形成された大径孔５０ａ，中径孔５０ｂ，および小径
孔５０ｃを有し，他端の外径部には取付ねじ５０ｄが形
成されている。５１はボディの大径孔５０ａ側から中径
孔に挿入され，小径孔５０ｃで係止されたコイルばねで
ある。５２はボディのねじ５０ａに螺合する押え金具
で，先端部分にＯリング５３が配置され中央部には前記
中径孔５０ｂより小さな貫通孔５５が形成されている。
５６は前記貫通孔５３の内径より大きく，中径孔５０ｂ
より小さな径を有するボールであり例えば金属やセラミ
ックス等で形成されている。図９は上記逆止弁が用いら
れる配管系を示す概略構成図である。図において，６は
標準ガスボンベ，７は減圧弁，８は電磁弁，９は逆止
弁，１０は分析計であり，Ｌは電磁弁８と逆止弁９を結
ぶ配管の長さである。
である。図において，５０はボディであり，一端にねじ
が形成された大径孔５０ａ，中径孔５０ｂ，および小径
孔５０ｃを有し，他端の外径部には取付ねじ５０ｄが形
成されている。５１はボディの大径孔５０ａ側から中径
孔に挿入され，小径孔５０ｃで係止されたコイルばねで
ある。５２はボディのねじ５０ａに螺合する押え金具
で，先端部分にＯリング５３が配置され中央部には前記
中径孔５０ｂより小さな貫通孔５５が形成されている。
５６は前記貫通孔５３の内径より大きく，中径孔５０ｂ
より小さな径を有するボールであり例えば金属やセラミ
ックス等で形成されている。図９は上記逆止弁が用いら
れる配管系を示す概略構成図である。図において，６は
標準ガスボンベ，７は減圧弁，８は電磁弁，９は逆止
弁，１０は分析計であり，Ｌは電磁弁８と逆止弁９を結
ぶ配管の長さである。
【０００３】上記図８に示す従来の逆止弁と図９に示す
配管系において，電磁弁８が閉の状態で矢印Ｐ側に圧力
が印加されていない場合は，ボール５６はコイルバネ５
１によりＯリング５３に押付けられていて逆止弁は閉の
状態にある。次に電磁弁８が開になると矢印Ｐ側から圧
力が印加され，ボール５６がコイルバネの力に抗して図
の右方向に移動するのでＯリングとの間に間隙が発生
し，標準ガスが矢印Ｐ’方向へ流れて分析計１０に達す
る。
配管系において，電磁弁８が閉の状態で矢印Ｐ側に圧力
が印加されていない場合は，ボール５６はコイルバネ５
１によりＯリング５３に押付けられていて逆止弁は閉の
状態にある。次に電磁弁８が開になると矢印Ｐ側から圧
力が印加され，ボール５６がコイルバネの力に抗して図
の右方向に移動するのでＯリングとの間に間隙が発生
し，標準ガスが矢印Ｐ’方向へ流れて分析計１０に達す
る。
【０００４】上述の様な逆止弁では一次側の流体圧力Ｐ
1と二次側の流体圧力Ｐ2との差（Ｐ 1ーＰ2）に受圧面積
Ａを掛けた値が，コイルバネによる反力Ｆと釣り合いを
保ちながら動作している。また，弁が閉じた位置でのコ
イルバネによる反力Ｆの値をＦ0とすると，弁が開にな
るための条件は，下式（１）のｆの値が正となることで
ある。 ｆ＝Ａ・（Ｐ1ーＰ2）ーＦ0 （１） この（１）式において，ｆ》０が成立しｆの値が零より
十分大きい場合，逆止弁は完全に開となる。そして，ｆ
の値が零に近づくにつれて逆止弁は閉の状態に近づく。
1と二次側の流体圧力Ｐ2との差（Ｐ 1ーＰ2）に受圧面積
Ａを掛けた値が，コイルバネによる反力Ｆと釣り合いを
保ちながら動作している。また，弁が閉じた位置でのコ
イルバネによる反力Ｆの値をＦ0とすると，弁が開にな
るための条件は，下式（１）のｆの値が正となることで
ある。 ｆ＝Ａ・（Ｐ1ーＰ2）ーＦ0 （１） この（１）式において，ｆ》０が成立しｆの値が零より
十分大きい場合，逆止弁は完全に開となる。そして，ｆ
の値が零に近づくにつれて逆止弁は閉の状態に近づく。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら，上記の
逆止弁においてはｆの値が零に近づくにつれて逆止弁自
体が流体の流れに対して抵抗になるため，完全に閉の状
態になるのに長時間を必要とする場合がある。また，一
次側の流体供給源が停止した場合も弁が完全に閉じるの
に時間がかかったり，更に電磁弁８と逆止弁９が閉の状
態にあるとき，周囲温度の上昇があると配管内の流体の
熱膨張によりこの間の圧力が上昇し，一次側の配管内に
滞留した流体が二次側に流出したりするという欠点があ
った。本発明はかかる従来例の欠点を解決するためにな
されたものであり，その目的は，一次側の流体供給源が
停止した時すみやかに弁が閉になると共に，気温の変動
などによって一次側の配管内に滞留した流体が二次側に
流出しないようにした逆止弁を提供することにある。
逆止弁においてはｆの値が零に近づくにつれて逆止弁自
体が流体の流れに対して抵抗になるため，完全に閉の状
態になるのに長時間を必要とする場合がある。また，一
次側の流体供給源が停止した場合も弁が完全に閉じるの
に時間がかかったり，更に電磁弁８と逆止弁９が閉の状
態にあるとき，周囲温度の上昇があると配管内の流体の
熱膨張によりこの間の圧力が上昇し，一次側の配管内に
滞留した流体が二次側に流出したりするという欠点があ
った。本発明はかかる従来例の欠点を解決するためにな
されたものであり，その目的は，一次側の流体供給源が
停止した時すみやかに弁が閉になると共に，気温の変動
などによって一次側の配管内に滞留した流体が二次側に
流出しないようにした逆止弁を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は請求項１におい
ては，一方の側の先端部にシール部材を有するピストン
と，該ピストンの最大外径よりも僅かに大きい内径を有
する第ｌボディと，該第ｌボディと第２シール部材を介
して気密構造に螺合され，前記ピストンの他方の側から
バネを介して前記ピストンを押圧する第２ボディとを具
備し，前記ピストンの最大外径部と第１ボディの内径の
間隔が徐々に大きくなる様に前記第２ボディにテーパを
形成するとともに，前記ピストンの最大外径部と第ｌボ
ディの内径の間に僅かに気体が流通する流通路を設けた
ことを特徴とするものであり，請求項２においては，フ
ランジ部と軸方向に一端が閉塞された孔を有し第１シー
ル部材として機能する弾性体からなるピストンと，該ピ
ストンの最大外径よりも僅かに小さい内径を有する第ｌ
ボディと，該第ｌボディと第２シール部材を介して気密
構造に螺合され，前記ピストンの他方の側からバネを介
して前記ピストンを押圧する第２ボディとを具備し，前
記ピストンの最大外径部と第１ボディの内径の間隔が徐
々に大きくなる様に前記第２ボディにテーパを形成する
とともに，前記ピストンの外径部と前記孔を貫通して僅
かに気体が流通する流通路を設けたことを特徴とするも
のである。
ては，一方の側の先端部にシール部材を有するピストン
と，該ピストンの最大外径よりも僅かに大きい内径を有
する第ｌボディと，該第ｌボディと第２シール部材を介
して気密構造に螺合され，前記ピストンの他方の側から
バネを介して前記ピストンを押圧する第２ボディとを具
備し，前記ピストンの最大外径部と第１ボディの内径の
間隔が徐々に大きくなる様に前記第２ボディにテーパを
形成するとともに，前記ピストンの最大外径部と第ｌボ
ディの内径の間に僅かに気体が流通する流通路を設けた
ことを特徴とするものであり，請求項２においては，フ
ランジ部と軸方向に一端が閉塞された孔を有し第１シー
ル部材として機能する弾性体からなるピストンと，該ピ
ストンの最大外径よりも僅かに小さい内径を有する第ｌ
ボディと，該第ｌボディと第２シール部材を介して気密
構造に螺合され，前記ピストンの他方の側からバネを介
して前記ピストンを押圧する第２ボディとを具備し，前
記ピストンの最大外径部と第１ボディの内径の間隔が徐
々に大きくなる様に前記第２ボディにテーパを形成する
とともに，前記ピストンの外径部と前記孔を貫通して僅
かに気体が流通する流通路を設けたことを特徴とするも
のである。
【０００７】
【作用】本発明は次のように作用する。即ち， 初期に
開となる圧力Ｐ0が，開の状態から閉の状態に切り換わ
るときの圧力Ｐｃと等しくなると，Ｏリングとピストン
の間が僅かに開き，流体はピストンの外径とボディの内
径で形成されている僅かな隙間を含む流通路から流れ始
める。この隙間は小さいため，ピストンは圧力Ｐ0で押
される。ピストンが移動し，隙間が大きくなったところ
で釣り合い状態となる。逆止弁にかかる正方向の差圧Ｐ
の値が小さくなっても，Ｐｃより大きい間は，逆止弁は
開の状態を保持する。また，Ｐの値がＰｃまで低下する
と，ピストンはバネで押し戻されて，逆止弁が閉の状態
となる。このようにして逆止弁が一旦閉じてしまうと，
受圧面積が小さくなるため，流体は完全に閉の状態とな
る。
開となる圧力Ｐ0が，開の状態から閉の状態に切り換わ
るときの圧力Ｐｃと等しくなると，Ｏリングとピストン
の間が僅かに開き，流体はピストンの外径とボディの内
径で形成されている僅かな隙間を含む流通路から流れ始
める。この隙間は小さいため，ピストンは圧力Ｐ0で押
される。ピストンが移動し，隙間が大きくなったところ
で釣り合い状態となる。逆止弁にかかる正方向の差圧Ｐ
の値が小さくなっても，Ｐｃより大きい間は，逆止弁は
開の状態を保持する。また，Ｐの値がＰｃまで低下する
と，ピストンはバネで押し戻されて，逆止弁が閉の状態
となる。このようにして逆止弁が一旦閉じてしまうと，
受圧面積が小さくなるため，流体は完全に閉の状態とな
る。
【０００８】
【実施例】以下，本発明の実施例について図を用いて詳
細に説明する。図１，図２は本発明実施例の構成説明図
である。図中，１は中程に絞り部１’を有する第１ボデ
ィであり，一端に導入口７，他端にねじ孔９が形成され
るとともに，このねじ孔の底部にはねじの下孔より小径
の精密加工孔９’が形成されている。２は第１ボディの
内径９’より僅かに小さく精密に加工された大径部（フ
ランジ部）２ａの両側に小径の頭部２ｂおよび脚部２ｃ
を有するピストンであり，頭部２ｂ側にはＯリング５
が，脚部２ｃ側にはコイルバネ６が装着されている。
細に説明する。図１，図２は本発明実施例の構成説明図
である。図中，１は中程に絞り部１’を有する第１ボデ
ィであり，一端に導入口７，他端にねじ孔９が形成され
るとともに，このねじ孔の底部にはねじの下孔より小径
の精密加工孔９’が形成されている。２は第１ボディの
内径９’より僅かに小さく精密に加工された大径部（フ
ランジ部）２ａの両側に小径の頭部２ｂおよび脚部２ｃ
を有するピストンであり，頭部２ｂ側にはＯリング５
が，脚部２ｃ側にはコイルバネ６が装着されている。
【０００９】なお，絞り部１’には４５°の面取りが形
成されており，Ｏリング５はその面取り部に接してシー
ルが行なわれる。３はばね６を収納する孔および導出口
８を有する第２ボディであり，Ｏリング５’を介して第
１ボディ１のねじ孔９にねじ込むことにより流体のシー
ルが行われる。４は第１ボディの導入口の底部に配置さ
れたフイルタである。
成されており，Ｏリング５はその面取り部に接してシー
ルが行なわれる。３はばね６を収納する孔および導出口
８を有する第２ボディであり，Ｏリング５’を介して第
１ボディ１のねじ孔９にねじ込むことにより流体のシー
ルが行われる。４は第１ボディの導入口の底部に配置さ
れたフイルタである。
【００１０】 これらの図において，図１は本発明に係
わる逆止弁が開となる状態を示し，図２は本発明に係わ
る逆止弁が閉となる 状態を示している。図３は本発明
の逆止弁に供給される流体の流量ｑと逆止弁にかかる差
圧Ｐとの関係を示す特性曲線図であり，図中，縦軸は逆
止弁に供給される流体の流量ｑを示し，縦軸は逆止弁に
かかる差圧Ｐを示している。
わる逆止弁が開となる状態を示し，図２は本発明に係わ
る逆止弁が閉となる 状態を示している。図３は本発明
の逆止弁に供給される流体の流量ｑと逆止弁にかかる差
圧Ｐとの関係を示す特性曲線図であり，図中，縦軸は逆
止弁に供給される流体の流量ｑを示し，縦軸は逆止弁に
かかる差圧Ｐを示している。
【００１１】以下，図１〜図３を用いて本発明実施例の
動作について説明する。先ず，図２に示すような閉の状
態において，初期の受圧面積をａとし，図１に示すよう
な定常開の時の受圧面積をＡとするとＡ＞ａが成立す
る。ここで，ｎを自然数，Ａ＝ｎ・ａとし，Ｐ0を初期
の圧力，ＰCを開の状態から閉の状態に切り換わる時の
圧力とすると，Ｐ0≒ｎ・ＰCが成立する。このような条
件下で，図３に示すように逆止弁にかかる正方向の差圧
Ｐの値が零から上昇する時，逆止弁の受圧面積はａであ
り，Ｐの値がＰ0になるまでは逆止弁は閉の状態になっ
ている。
動作について説明する。先ず，図２に示すような閉の状
態において，初期の受圧面積をａとし，図１に示すよう
な定常開の時の受圧面積をＡとするとＡ＞ａが成立す
る。ここで，ｎを自然数，Ａ＝ｎ・ａとし，Ｐ0を初期
の圧力，ＰCを開の状態から閉の状態に切り換わる時の
圧力とすると，Ｐ0≒ｎ・ＰCが成立する。このような条
件下で，図３に示すように逆止弁にかかる正方向の差圧
Ｐの値が零から上昇する時，逆止弁の受圧面積はａであ
り，Ｐの値がＰ0になるまでは逆止弁は閉の状態になっ
ている。
【００１２】Ｐ＝Ｐ0になると，逆止弁が開き，流体は
ピストン２の最大外径と第１ボディ１の内径で形成され
ている僅かな隙間から流れ始める。また，この隙間が小
さいため，ピストン２は圧力Ｐ0で押される。ピストン２
が移動し，隙間が大きくなったところで釣り合い状態と
なる。
ピストン２の最大外径と第１ボディ１の内径で形成され
ている僅かな隙間から流れ始める。また，この隙間が小
さいため，ピストン２は圧力Ｐ0で押される。ピストン２
が移動し，隙間が大きくなったところで釣り合い状態と
なる。
【００１３】 上記Ｐの値が小さくなっても，Ｐｃより
大きい間は，逆止弁は開の状態を保持する。また，Ｐの
値がＰｃまで低下すると，ピストン２はバネ６で押し戻
されて，逆止弁が閉の状態となる。このようにして逆止
弁が一旦閉じてしまうと，受圧面積ａがｌ／ｎに低下す
るため，流体は完全に閉の状態となる。
大きい間は，逆止弁は開の状態を保持する。また，Ｐの
値がＰｃまで低下すると，ピストン２はバネ６で押し戻
されて，逆止弁が閉の状態となる。このようにして逆止
弁が一旦閉じてしまうと，受圧面積ａがｌ／ｎに低下す
るため，流体は完全に閉の状態となる。
【００１４】次に，本発明者等は第１ボディ１の絞り
１’の直径を５ｍｍ，同じく精密加工孔９’の直径を１
０．５ｍｍ，Ｏリングの内径を３ｍｍとし，ピストンの
大径部２ａの直径を１０．５ｍｍより僅かに小さく加工
して実験を行なった。その場合開の時の圧力と閉の時の
圧力でヒステリシスを持つことは確認したが次の様な，
欠点があることが判明した。
１’の直径を５ｍｍ，同じく精密加工孔９’の直径を１
０．５ｍｍ，Ｏリングの内径を３ｍｍとし，ピストンの
大径部２ａの直径を１０．５ｍｍより僅かに小さく加工
して実験を行なった。その場合開の時の圧力と閉の時の
圧力でヒステリシスを持つことは確認したが次の様な，
欠点があることが判明した。
【００１５】即ち，流体はピストンの外径（フランジ
部）２ａと第１ボディの内径９’で形成される隙間が大
きい場合には，所望の気体圧力がピストンにかからずう
まく動作しない。また，隙間を余り小さくすると，気体
流量が少なくなっても気体の抜ける箇所がないため，元
圧が停止したとき，逆止弁が閉状態になるのに長時間を
必要とする。更に，逆止弁が開になっている時，受圧面
積が急に大きくなり，弁内部の流体抵抗が非常に小さく
なるため，気体流量が過大になる。
部）２ａと第１ボディの内径９’で形成される隙間が大
きい場合には，所望の気体圧力がピストンにかからずう
まく動作しない。また，隙間を余り小さくすると，気体
流量が少なくなっても気体の抜ける箇所がないため，元
圧が停止したとき，逆止弁が閉状態になるのに長時間を
必要とする。更に，逆止弁が開になっている時，受圧面
積が急に大きくなり，弁内部の流体抵抗が非常に小さく
なるため，気体流量が過大になる。
【００１６】例えば，内径寸法を図面上で１０．５Ｇ７
と指示した場合，その公差は１０．５０６〜１０．５２
４ｍｍ，外径寸法を１０．５ｈ６と指示した場合，その
公差は１０．４８９〜１０．５ｍｍである。その場合，
最小隙間は６μｍ，最大隙間は３５μｍとなる。そし
て，隙間の大きさを最小の６μｍとした場合，逆止弁の
隙間が小さすぎて逆止弁の一次側の気体が抜けにくくな
る。そのため，図９の様なシステムで配管の内径を４ｍ
ｍ長さを５０ｍ，定常流量を毎分６００ｍｌ程度として
図１，２に示す様な逆止弁を用いた場合，元の電磁弁が
閉じたのち，配管内の気体がぬけ逆止弁が閉状態になる
まで１分以上の時間を必要とする。
と指示した場合，その公差は１０．５０６〜１０．５２
４ｍｍ，外径寸法を１０．５ｈ６と指示した場合，その
公差は１０．４８９〜１０．５ｍｍである。その場合，
最小隙間は６μｍ，最大隙間は３５μｍとなる。そし
て，隙間の大きさを最小の６μｍとした場合，逆止弁の
隙間が小さすぎて逆止弁の一次側の気体が抜けにくくな
る。そのため，図９の様なシステムで配管の内径を４ｍ
ｍ長さを５０ｍ，定常流量を毎分６００ｍｌ程度として
図１，２に示す様な逆止弁を用いた場合，元の電磁弁が
閉じたのち，配管内の気体がぬけ逆止弁が閉状態になる
まで１分以上の時間を必要とする。
【００１７】次に，隙間の大きさを最大の３５μｍとし
た場合，元の電磁弁が閉じたのち，配管内の気体がぬ
け，逆止弁が閉状態になるまで８〜１０秒以上の時間を
必要とする。このため，逆止弁の隙間を更に大きくし，
例えば４０μ以上にすると，動作開始時に不都合を生ず
る。即ち，電磁弁８が開いて逆止弁９が開になると，隙
間が大きいため長い配管中のガスが瞬時に抜けてしま
う。このため，一次側の配管内の圧力が低下してしま
い，逆止弁はすぐに閉の状態となる。そして，ボンベか
らのガス供給により配管内の圧力が再び上昇して，開の
状態になると前述の動作を繰り返すので振動状態になっ
てしまう。
た場合，元の電磁弁が閉じたのち，配管内の気体がぬ
け，逆止弁が閉状態になるまで８〜１０秒以上の時間を
必要とする。このため，逆止弁の隙間を更に大きくし，
例えば４０μ以上にすると，動作開始時に不都合を生ず
る。即ち，電磁弁８が開いて逆止弁９が開になると，隙
間が大きいため長い配管中のガスが瞬時に抜けてしま
う。このため，一次側の配管内の圧力が低下してしま
い，逆止弁はすぐに閉の状態となる。そして，ボンベか
らのガス供給により配管内の圧力が再び上昇して，開の
状態になると前述の動作を繰り返すので振動状態になっ
てしまう。
【００１８】従ってピストンの最大外径部と第１ボディ
の内径の間隔は極めて微妙にかつ精密に仕上げる必要が
あるが，加工に熟練を要するとともにコスト高になる。
請求項２，３，４は上記の欠点を解決したものであり，
構成部品の寸法に多少のバラツキがあっても多数製造し
たときに弁の機能にバラツキが生ぜず，しかも，弁が閉
状態から開状態に切り換わるとき気体流量が過大になら
ない様にしたものである。
の内径の間隔は極めて微妙にかつ精密に仕上げる必要が
あるが，加工に熟練を要するとともにコスト高になる。
請求項２，３，４は上記の欠点を解決したものであり，
構成部品の寸法に多少のバラツキがあっても多数製造し
たときに弁の機能にバラツキが生ぜず，しかも，弁が閉
状態から開状態に切り換わるとき気体流量が過大になら
ない様にしたものである。
【００１９】図４（ａ），（ｂ）は請求項２に関する一
実施例の構成説明図であり，図１に示す実施例とは一点
鎖線Ａで囲った部分のみが異なっている。（ｂ）図はＡ
部の拡大図であり所定の長さのストレート部分ｎの後に
テーパ（θ）を形成している（このテーパはバルブが閉
の状態から開の状態になる直後から始まるように形成し
ておく）。このような構成によれば，ピストンの最大外
径（フランジ）部と第１ボディ１の内径は，動きに支障
をきたさない程度に出来るだけ小さく形成しておけばよ
く，ピストンは圧力に応じて移動し圧力と隙間がバラン
スした位置で安定する。
実施例の構成説明図であり，図１に示す実施例とは一点
鎖線Ａで囲った部分のみが異なっている。（ｂ）図はＡ
部の拡大図であり所定の長さのストレート部分ｎの後に
テーパ（θ）を形成している（このテーパはバルブが閉
の状態から開の状態になる直後から始まるように形成し
ておく）。このような構成によれば，ピストンの最大外
径（フランジ）部と第１ボディ１の内径は，動きに支障
をきたさない程度に出来るだけ小さく形成しておけばよ
く，ピストンは圧力に応じて移動し圧力と隙間がバラン
スした位置で安定する。
【００２０】図５は請求項３に関する一実施例の要部構
成説明図であり，図１に示す実施例とはピストン２に気
体流通のためのスパイラル溝２ｄを設けた点がのみが異
なっている。このようなスパイラル溝２ｄは例えばピッ
チ１ｍｍ，深さ０．１５ｍｍ程度に加工するが，ピスト
ン２を旋盤加工で形成する際に同時に加工する事が可能
であり，溝の大きさも簡単に増減可能である。この場合
もピストン２のフランジ（最大外径部）と第１ボディの
内径は，動きに支障をきたさない程度に出来るだけ小さ
く形成しておき，流体流量は加工が簡単な溝の大きさを
調整することにより行なう。なお，気体流通路としては
スパイラル溝に限ることなく，例えばストレート溝でも
よく，図６に示すようにピストンの最大外径部に一次側
と二次側を結ぶ小径の貫通孔２ｅを設けてもよい。この
場合，貫通孔２ｅは，例えば直径０．２ｍｍ長さ３ｍｍ
のような非常に小さい孔であることが必要である。
成説明図であり，図１に示す実施例とはピストン２に気
体流通のためのスパイラル溝２ｄを設けた点がのみが異
なっている。このようなスパイラル溝２ｄは例えばピッ
チ１ｍｍ，深さ０．１５ｍｍ程度に加工するが，ピスト
ン２を旋盤加工で形成する際に同時に加工する事が可能
であり，溝の大きさも簡単に増減可能である。この場合
もピストン２のフランジ（最大外径部）と第１ボディの
内径は，動きに支障をきたさない程度に出来るだけ小さ
く形成しておき，流体流量は加工が簡単な溝の大きさを
調整することにより行なう。なお，気体流通路としては
スパイラル溝に限ることなく，例えばストレート溝でも
よく，図６に示すようにピストンの最大外径部に一次側
と二次側を結ぶ小径の貫通孔２ｅを設けてもよい。この
場合，貫通孔２ｅは，例えば直径０．２ｍｍ長さ３ｍｍ
のような非常に小さい孔であることが必要である。
【００２１】図７は請求項４に関する一実施例の構成説
明図であり，（ａ）図は弁が閉の状態を示し，（ｂ）図
は弁が開の状態を示している。図１に示す実施例とはピ
ストン２全体をＯリングと同程度の弾性を有する弾性部
材（例えば商品名バイトン）で構成した点が異なってい
る。この例では図１に示すＯリングは使用せずピストン
２の頭部２ｂに段部２ｆを設けてこの段部２ｆの角Ｂを
第１ボディの絞り部１’の面取り部に接触させてシール
する。また，このピストン２には内部にフランジ部とシ
ール部の中間に達する程度の穴２ｇを設け，段部２ｆに
小径孔２ｈを形成して前記穴２ｇと連通させている。
明図であり，（ａ）図は弁が閉の状態を示し，（ｂ）図
は弁が開の状態を示している。図１に示す実施例とはピ
ストン２全体をＯリングと同程度の弾性を有する弾性部
材（例えば商品名バイトン）で構成した点が異なってい
る。この例では図１に示すＯリングは使用せずピストン
２の頭部２ｂに段部２ｆを設けてこの段部２ｆの角Ｂを
第１ボディの絞り部１’の面取り部に接触させてシール
する。また，このピストン２には内部にフランジ部とシ
ール部の中間に達する程度の穴２ｇを設け，段部２ｆに
小径孔２ｈを形成して前記穴２ｇと連通させている。
【００２２】 なお，この小径孔２ｈは先ずピストン
（弾性体）２に０．７ｍｍ程度の孔を開け，ここに外径
１ｍｍ，内径０．２ｍｍ程度金属（例えばステンレス
鋼）パイプを圧入して形成する。更に，このピストン２
のフランジ部２ａは第１ボディの内径部と接触するＣで
示す部分は図示のように薄肉状とされ，ピストン２の動
きに支障をきたさない程度に気蜜にシールされている。
この場合，気体は小径孔２ｈを通って穴２ｇを経て導出
口８に達する。このような構成によれば、一次側の圧力
が高くなりピストンが開（右）の方向移動すると、はじ
めは気体は小径孔２ｈを通って穴２ｇに流出する。更に
圧力が高くなってピストンが右方向に移動するとテーパ
部から流出するようになるが、ピストンが弾性体で形成
されボディの内周部とは薄肉部で接触しているので、こ
の薄肉部の加工精度は気蜜にシール可能な程度に形成さ
れていればよい。従ってこの部分の機械的な加工精度は
金属の場合に比較して精密さを要しない。なお，本発明
は図示の形状に限ることなく主旨を逸脱しない範囲で種
々変形が可能である。例えば図７における小径孔２ｈは
図６に示す様にフランジ部に設けてもよく薄肉部の外周
に切り欠き溝を形成してもよい。
（弾性体）２に０．７ｍｍ程度の孔を開け，ここに外径
１ｍｍ，内径０．２ｍｍ程度金属（例えばステンレス
鋼）パイプを圧入して形成する。更に，このピストン２
のフランジ部２ａは第１ボディの内径部と接触するＣで
示す部分は図示のように薄肉状とされ，ピストン２の動
きに支障をきたさない程度に気蜜にシールされている。
この場合，気体は小径孔２ｈを通って穴２ｇを経て導出
口８に達する。このような構成によれば、一次側の圧力
が高くなりピストンが開（右）の方向移動すると、はじ
めは気体は小径孔２ｈを通って穴２ｇに流出する。更に
圧力が高くなってピストンが右方向に移動するとテーパ
部から流出するようになるが、ピストンが弾性体で形成
されボディの内周部とは薄肉部で接触しているので、こ
の薄肉部の加工精度は気蜜にシール可能な程度に形成さ
れていればよい。従ってこの部分の機械的な加工精度は
金属の場合に比較して精密さを要しない。なお，本発明
は図示の形状に限ることなく主旨を逸脱しない範囲で種
々変形が可能である。例えば図７における小径孔２ｈは
図６に示す様にフランジ部に設けてもよく薄肉部の外周
に切り欠き溝を形成してもよい。
【００２３】
【発明の効果】以上詳しく説明したような本発明によれ
ば，請求項１においては，一次側の流体供給源が停止し
た時すみやかに弁が閉になると共に，気温の変動等によ
って一次側の配管内に滞留した流体が二次側に流出する
ことがない。また、ピストンの最大外径部と第ｌボディ
の内径の間に僅かに空気が流通する流通路を設けている
ので、この流通路を流れる気体流量を調整することによ
り弁の開閉速度を調整することができる。また，請求項
２ においてはピストンの外径寸法と第ｌボディの内径
寸法についての加工精度を通常の機械加工でできる程度
にすることができ，ピストンの外径寸法と第ｌボディの
内径寸法にバラツキがあっても，ヒステリシス動作の逆
止弁として特性値のバラツキをおさえることがでさる。
従って，本発明をガス分析計の校正ガス供給ラインに適
用した場合，校正状態から実測状態に速やかな切り換え
が可能となる。
ば，請求項１においては，一次側の流体供給源が停止し
た時すみやかに弁が閉になると共に，気温の変動等によ
って一次側の配管内に滞留した流体が二次側に流出する
ことがない。また、ピストンの最大外径部と第ｌボディ
の内径の間に僅かに空気が流通する流通路を設けている
ので、この流通路を流れる気体流量を調整することによ
り弁の開閉速度を調整することができる。また，請求項
２ においてはピストンの外径寸法と第ｌボディの内径
寸法についての加工精度を通常の機械加工でできる程度
にすることができ，ピストンの外径寸法と第ｌボディの
内径寸法にバラツキがあっても，ヒステリシス動作の逆
止弁として特性値のバラツキをおさえることがでさる。
従って，本発明をガス分析計の校正ガス供給ラインに適
用した場合，校正状態から実測状態に速やかな切り換え
が可能となる。
【図１】本発明の請求項１の一実施例を示す開状態の構
成断面図である。
成断面図である。
【図２】本発明の請求項１の一実施例を示す閉状態の構
成断面図である。
成断面図である。
【図３】本発明の逆止弁の正方向の差圧と流量の関係を
示す特性曲線図である。
示す特性曲線図である。
【図４】本発明の請求項１のテーパ部分を示す構成断面
図である。
図である。
【図５】本発明の請求項１の僅かに空気が流通する流通
路の一実施例を示す図である。
路の一実施例を示す図である。
【図６】本発明の請求項１の僅かに空気が流通する流通
路の他の実施例を示す図である。
路の他の実施例を示す図である。
【図７】本発明の請求項２の一実施例を示す断面図であ
る。
る。
【図８】従来の逆止弁の構成説明図である。
【図９】本発明の逆止弁が用いられる配管系を示す概略
構成図である。
構成図である。
１ 第１ボディ ２ ピストン ３ 第２二ドディ ４ フイルタ ５，５’ シール部材（Ｏ−リング） ６ バネ ７ 導入口 ８ 導出口
Claims (2)
- 【請求項１】 一方の側の先端部にシール部材を有する
ピストンと，該ピストンの最大外径よりも僅かに大きい
内径を有する第ｌボディと，該第ｌボディと第２シール
部材を介して気密構造に螺合され，前記ピストンの他方
の側からバネを介して前記ピストンを押圧する第２ボデ
ィとを具備し，前記ピストンの最大外径部と第１ボディ
の内径の間隔が徐々に大きくなる様に前記第２ボディに
テーパを形成するとともに，前記ピストンの最大外径部
と第ｌボディの内径の間に僅かに気体が流通する流通路
を設けたことを特徴とする逆止弁。 - 【請求項２】 フランジ部と軸方向に一端が閉塞された
孔を有し第１シール部材として機能する弾性体からなる
ピストンと，該ピストンの最大外径よりも僅かに小さい
内径を有する第ｌボディと，該第ｌボディと第２シール
部材を介して気密構造に螺合され，前記ピストンの他方
の側からバネを介して前記ピストンを押圧する第２ボデ
ィとを具備し，前記ピストンの最大外径部と第１ボディ
の内径の間隔が徐々に大きくなる様に前記第２ボディに
テーパを形成するとともに，前記ピストンの外径部と前
記孔を貫通して僅かに気体が流通する流通路を設けたこ
とを特徴とする逆止弁。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-43098 | 1992-02-28 | ||
| JP4309892 | 1992-02-28 | ||
| JP4309992 | 1992-02-28 | ||
| JP4-43099 | 1992-02-28 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05302680A JPH05302680A (ja) | 1993-11-16 |
| JP3039581B2 true JP3039581B2 (ja) | 2000-05-08 |
Family
ID=26382848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04104390A Expired - Fee Related JP3039581B2 (ja) | 1992-02-28 | 1992-04-23 | 逆止弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3039581B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2006137527A1 (ja) | 2005-06-23 | 2009-01-22 | 協和発酵キリン株式会社 | チアゾール誘導体 |
| JP4817894B2 (ja) * | 2006-03-09 | 2011-11-16 | パナソニック株式会社 | タイヤバルブおよび車輪および自転車 |
| JP5688269B2 (ja) * | 2010-11-09 | 2015-03-25 | 株式会社荏原製作所 | オリフィス付チェッキ弁 |
| WO2018229723A1 (en) * | 2017-06-15 | 2018-12-20 | Padmini Vna Mechatronics Pvt. Ltd. | A leak proof non return valve |
| CN108331794B (zh) * | 2018-02-09 | 2020-06-26 | 安徽工程大学 | 一种任意分配压力比例的液压分流系统 |
-
1992
- 1992-04-23 JP JP04104390A patent/JP3039581B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05302680A (ja) | 1993-11-16 |
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