JPH05302680A - 逆止弁 - Google Patents
逆止弁Info
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- JPH05302680A JPH05302680A JP4104390A JP10439092A JPH05302680A JP H05302680 A JPH05302680 A JP H05302680A JP 4104390 A JP4104390 A JP 4104390A JP 10439092 A JP10439092 A JP 10439092A JP H05302680 A JPH05302680 A JP H05302680A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】一次側の流体供給源が停止した時すみやかに弁
が閉になると共に，気温の変動などによって一次側の配
管内に滞留した流体が二次側に流出しない逆止弁を提供
する。 【構成】一方の側の先端部に第１シール部材を有するピ
ストン２と，該ピストンの最大外径よりも僅かに大きい
内径を有する第１ボディ１と，該第１ボディと第２シー
ル部材５’を介して気密構造に螺合され，前記ピストン
の他方の側からバネ６を介して前記ピストン２を押圧す
る第２ボディ３とを具備し，前記第１シール部材でシー
ルされる受圧面積よりも前記ピストンと第１ボディの内
径で構成される受圧面積を大きく形成し，動作中の受圧
面積を初期状態の受圧面積より大きくすることにより，
弁が開となる圧力と弁が閉となる圧力でヒステリシスを
持つようにする。
が閉になると共に，気温の変動などによって一次側の配
管内に滞留した流体が二次側に流出しない逆止弁を提供
する。 【構成】一方の側の先端部に第１シール部材を有するピ
ストン２と，該ピストンの最大外径よりも僅かに大きい
内径を有する第１ボディ１と，該第１ボディと第２シー
ル部材５’を介して気密構造に螺合され，前記ピストン
の他方の側からバネ６を介して前記ピストン２を押圧す
る第２ボディ３とを具備し，前記第１シール部材でシー
ルされる受圧面積よりも前記ピストンと第１ボディの内
径で構成される受圧面積を大きく形成し，動作中の受圧
面積を初期状態の受圧面積より大きくすることにより，
弁が開となる圧力と弁が閉となる圧力でヒステリシスを
持つようにする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，例えばガス分析計等の
標準ガスの供給装置等の様に比較的流量の少ない配管に
用いて好適な逆止弁に関し，特に，動作圧にヒステリシ
スをもたせ一度正方向に動作圧が作用して弁が開くと該
動作圧が動作時より低くなっても弁が閉じないようにし
た逆止弁に関する。
標準ガスの供給装置等の様に比較的流量の少ない配管に
用いて好適な逆止弁に関し，特に，動作圧にヒステリシ
スをもたせ一度正方向に動作圧が作用して弁が開くと該
動作圧が動作時より低くなっても弁が閉じないようにし
た逆止弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】図８は逆止弁の従来例を示す構成説明図
である。図において，５０はボディであり，一端にねじ
が形成された大径孔５０ａ，中径孔５０ｂ，および小径
孔５０ｃを有し，他端の外径部には取付ねじ５０ｄが形
成されている。５１はボディの大径孔５０ａ側から中径
孔に挿入され，小径孔５０ｃで係止されたコイルばねで
ある。５２はボディのねじ５０ａに螺合する押え金具
で，先端部分にＯリング５３が配置され中央部には前記
中径孔５０ｂより小さな貫通孔５５が形成されている。
５６は前記貫通孔５３の内径より大きく，中径孔５０ｂ
より小さな径を有するボールであり例えば金属やセラミ
ックス等で形成されている。図９は上記逆止弁が用いら
れる配管系を示す概略構成図である。図において，６は
標準ガスボンベ，７は減圧弁，８は電磁弁，９は逆止
弁，１０は分析計であり，Ｌは電磁弁８と逆止弁９を結
ぶ配管の長さである。
である。図において，５０はボディであり，一端にねじ
が形成された大径孔５０ａ，中径孔５０ｂ，および小径
孔５０ｃを有し，他端の外径部には取付ねじ５０ｄが形
成されている。５１はボディの大径孔５０ａ側から中径
孔に挿入され，小径孔５０ｃで係止されたコイルばねで
ある。５２はボディのねじ５０ａに螺合する押え金具
で，先端部分にＯリング５３が配置され中央部には前記
中径孔５０ｂより小さな貫通孔５５が形成されている。
５６は前記貫通孔５３の内径より大きく，中径孔５０ｂ
より小さな径を有するボールであり例えば金属やセラミ
ックス等で形成されている。図９は上記逆止弁が用いら
れる配管系を示す概略構成図である。図において，６は
標準ガスボンベ，７は減圧弁，８は電磁弁，９は逆止
弁，１０は分析計であり，Ｌは電磁弁８と逆止弁９を結
ぶ配管の長さである。
【０００３】上記図８に示す従来の逆止弁と図９に示す
配管系において，電磁弁８が閉の状態で矢印Ｐ側に圧力
が印加されていない場合は，ボール５６はコイルバネ５
１によりＯリング５３に押付けられていて逆止弁は閉の
状態にある。次に電磁弁８が開になると矢印Ｐ側から圧
力が印加され，ボール５６がコイルバネの力に抗して図
の右方向に移動するのでＯリングとの間に間隙が発生
し，標準ガスが矢印Ｐ’方向へ流れて分析計１０に達す
る。
配管系において，電磁弁８が閉の状態で矢印Ｐ側に圧力
が印加されていない場合は，ボール５６はコイルバネ５
１によりＯリング５３に押付けられていて逆止弁は閉の
状態にある。次に電磁弁８が開になると矢印Ｐ側から圧
力が印加され，ボール５６がコイルバネの力に抗して図
の右方向に移動するのでＯリングとの間に間隙が発生
し，標準ガスが矢印Ｐ’方向へ流れて分析計１０に達す
る。
【０００４】上述の様な逆止弁では一次側の流体圧力Ｐ
1と二次側の流体圧力Ｐ2との差（Ｐ 1ーＰ2）に受圧面積
Ａを掛けた値が，コイルバネによる反力Ｆと釣り合いを
保ちながら動作している。また，弁が閉じた位置でのコ
イルバネによる反力Ｆの値をＦ0とすると，弁が開にな
るための条件は，下式（１）のｆの値が正となることで
ある。 ｆ＝Ａ・（Ｐ1ーＰ2）ーＦ0 （１） この（１）式において，ｆ》０が成立しｆの値が零より
十分大きい場合，逆止弁は完全に開となる。そして，ｆ
の値が零に近づくにつれて逆止弁は閉の状態に近づく。
1と二次側の流体圧力Ｐ2との差（Ｐ 1ーＰ2）に受圧面積
Ａを掛けた値が，コイルバネによる反力Ｆと釣り合いを
保ちながら動作している。また，弁が閉じた位置でのコ
イルバネによる反力Ｆの値をＦ0とすると，弁が開にな
るための条件は，下式（１）のｆの値が正となることで
ある。 ｆ＝Ａ・（Ｐ1ーＰ2）ーＦ0 （１） この（１）式において，ｆ》０が成立しｆの値が零より
十分大きい場合，逆止弁は完全に開となる。そして，ｆ
の値が零に近づくにつれて逆止弁は閉の状態に近づく。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら，上記の
逆止弁においてはｆの値が零に近づくにつれて逆止弁自
体が流体の流れに対して抵抗になるため，完全に閉の状
態になるのに長時間を必要とする場合がある。また，一
次側の流体供給源が停止した場合も弁が完全に閉じるの
に時間がかかったり，更に電磁弁８と逆止弁９が閉の状
態にあるとき，周囲温度の上昇があると配管内の流体の
熱膨張によりこの間の圧力が上昇し，一次側の配管内に
滞留した流体が二次側に流出したりするという欠点があ
った。本発明はかかる従来例の欠点を解決するためにな
されたものであり，その目的は，一次側の流体供給源が
停止した時すみやかに弁が閉になると共に，気温の変動
などによって一次側の配管内に滞留した流体が二次側に
流出しないようにした逆止弁を提供することにある。
逆止弁においてはｆの値が零に近づくにつれて逆止弁自
体が流体の流れに対して抵抗になるため，完全に閉の状
態になるのに長時間を必要とする場合がある。また，一
次側の流体供給源が停止した場合も弁が完全に閉じるの
に時間がかかったり，更に電磁弁８と逆止弁９が閉の状
態にあるとき，周囲温度の上昇があると配管内の流体の
熱膨張によりこの間の圧力が上昇し，一次側の配管内に
滞留した流体が二次側に流出したりするという欠点があ
った。本発明はかかる従来例の欠点を解決するためにな
されたものであり，その目的は，一次側の流体供給源が
停止した時すみやかに弁が閉になると共に，気温の変動
などによって一次側の配管内に滞留した流体が二次側に
流出しないようにした逆止弁を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は請求項１におい
ては，一方の側の先端部に第１シール部材を有するピス
トンと，該ピストンの最大外径よりも僅かに大きい内径
を有する第１ボディと，該第１ボディと第２シール部材
を介して気密構造に螺合され，前記ピストンの他方の側
からバネを介して前記ピストンを押圧する第２ボディと
を具備し，前記第１シール部材でシールされる受圧面積
よりも前記ピストンと第１ボディの内径で構成される受
圧面積を大きく形成し，動作中の受圧面積を初期状態の
受圧面積より大きくすることにより，弁が開となる圧力
と弁が閉となる圧力でヒステリシスを持つようにしたこ
とを特徴とするものであり，請求項２においては，前記
ピストンの最大外径部と第１ボディの内径の間隔が徐々
に大きくなる様に前記第１ボディにテーパを形成したこ
とを特徴とするものであり，請求項３においては，前記
ピストンの最大外径部と第１ボディの内径の僅かな隙間
の他に前記ピストンと第１ボディの間に流通路を設けた
ことを特徴とするものであり，請求項４においては前記
ピストンを弾性部材で形成するとともに該ピストンと前
記第１ボディの間に流通路を設けたことを特徴とするも
のである。
ては，一方の側の先端部に第１シール部材を有するピス
トンと，該ピストンの最大外径よりも僅かに大きい内径
を有する第１ボディと，該第１ボディと第２シール部材
を介して気密構造に螺合され，前記ピストンの他方の側
からバネを介して前記ピストンを押圧する第２ボディと
を具備し，前記第１シール部材でシールされる受圧面積
よりも前記ピストンと第１ボディの内径で構成される受
圧面積を大きく形成し，動作中の受圧面積を初期状態の
受圧面積より大きくすることにより，弁が開となる圧力
と弁が閉となる圧力でヒステリシスを持つようにしたこ
とを特徴とするものであり，請求項２においては，前記
ピストンの最大外径部と第１ボディの内径の間隔が徐々
に大きくなる様に前記第１ボディにテーパを形成したこ
とを特徴とするものであり，請求項３においては，前記
ピストンの最大外径部と第１ボディの内径の僅かな隙間
の他に前記ピストンと第１ボディの間に流通路を設けた
ことを特徴とするものであり，請求項４においては前記
ピストンを弾性部材で形成するとともに該ピストンと前
記第１ボディの間に流通路を設けたことを特徴とするも
のである。
【０００７】
【作用】本発明は次のように作用する。即ち，初期に開
となる圧力Ｐ0が，開の状態から閉の状態に切り換わる
時の圧力ＰCと等しくなると，Ｏリングとピストンの間
が僅かに開き，流体はピストンの外径とボディの内径で
形成されている僅かな隙間から流れ始める。この隙間は
小さいため，ピストンは圧力Ｐ0で押される。ピストンが
移動し，隙間が大きくなったところで釣り合い状態とな
る。逆止弁にかかる正方向の差圧Ｐの値が小さくなって
も，ＰCより小さい間は，逆止弁は開の状態を保持する。
また，Ｐの値がＰCまで低下すると，ピストンはバネで
押し戻されて，逆止弁が閉の状態となる。このようにし
て逆止弁が一旦閉じてしまうと，受圧面積が小さくなる
ため，流体は完全に閉の状態となる。
となる圧力Ｐ0が，開の状態から閉の状態に切り換わる
時の圧力ＰCと等しくなると，Ｏリングとピストンの間
が僅かに開き，流体はピストンの外径とボディの内径で
形成されている僅かな隙間から流れ始める。この隙間は
小さいため，ピストンは圧力Ｐ0で押される。ピストンが
移動し，隙間が大きくなったところで釣り合い状態とな
る。逆止弁にかかる正方向の差圧Ｐの値が小さくなって
も，ＰCより小さい間は，逆止弁は開の状態を保持する。
また，Ｐの値がＰCまで低下すると，ピストンはバネで
押し戻されて，逆止弁が閉の状態となる。このようにし
て逆止弁が一旦閉じてしまうと，受圧面積が小さくなる
ため，流体は完全に閉の状態となる。
【０００８】
【実施例】以下，本発明の実施例について図を用いて詳
細に説明する。図１，図２は本発明実施例の構成説明図
である。図中，１は中程に絞り部１’を有する第１ボデ
ィであり，一端に導入口７，他端にねじ孔９が形成され
るとともに，このねじ孔の底部にはねじの下孔より小径
の精密加工孔９’が形成されている。２は第１ボディの
内径９’より僅かに小さく精密に加工された大径部（フ
ランジ部）２ａの両側に小径の頭部２ｂおよび脚部２ｃ
を有するピストンであり，頭部２ｂ側にはＯリング５
が，脚部２ｃ側にはコイルバネ６が装着されている。
細に説明する。図１，図２は本発明実施例の構成説明図
である。図中，１は中程に絞り部１’を有する第１ボデ
ィであり，一端に導入口７，他端にねじ孔９が形成され
るとともに，このねじ孔の底部にはねじの下孔より小径
の精密加工孔９’が形成されている。２は第１ボディの
内径９’より僅かに小さく精密に加工された大径部（フ
ランジ部）２ａの両側に小径の頭部２ｂおよび脚部２ｃ
を有するピストンであり，頭部２ｂ側にはＯリング５
が，脚部２ｃ側にはコイルバネ６が装着されている。
【０００９】なお，絞り部１’には４５°の面取りが形
成されており，Ｏリング５はその面取り部に接してシー
ルが行なわれる。３はばね６を収納する孔および導出口
８を有する第２ボディであり，Ｏリング５’を介して第
１ボディ１のねじ孔９にねじ込むことにより流体のシー
ルが行われる。４は第１ボディの導入口の底部に配置さ
れたフイルタである。
成されており，Ｏリング５はその面取り部に接してシー
ルが行なわれる。３はばね６を収納する孔および導出口
８を有する第２ボディであり，Ｏリング５’を介して第
１ボディ１のねじ孔９にねじ込むことにより流体のシー
ルが行われる。４は第１ボディの導入口の底部に配置さ
れたフイルタである。
【００１０】これらの図において，図１は本発明に係わ
る逆止弁が開となる状態を示し，図２は本発明に係わる
逆止弁が閉となるの状態を示している。図３は本発明の
逆止弁に供給される流体の流量ｑと逆止弁にかかる差圧
Ｐとの関係を示す特性曲線図であり，図中，縦軸は逆止
弁に供給される流体の流量ｑを示し，横軸は逆止弁にか
かる差圧Ｐを示している。
る逆止弁が開となる状態を示し，図２は本発明に係わる
逆止弁が閉となるの状態を示している。図３は本発明の
逆止弁に供給される流体の流量ｑと逆止弁にかかる差圧
Ｐとの関係を示す特性曲線図であり，図中，縦軸は逆止
弁に供給される流体の流量ｑを示し，横軸は逆止弁にか
かる差圧Ｐを示している。
【００１１】以下，図１〜図３を用いて本発明実施例の
動作について説明する。先ず，図２に示すような閉の状
態において，初期の受圧面積をａとし，図１に示すよう
な定常開の時の受圧面積をＡとするとＡ＞ａが成立す
る。ここで，ｎを自然数，Ａ＝ｎ・ａとし，Ｐ0を初期
の圧力，ＰCを開の状態から閉の状態に切り換わる時の
圧力とすると，Ｐ0≒ｎ・ＰCが成立する。このような条
件下で，図３に示すように逆止弁にかかる正方向の差圧
Ｐの値が零から上昇する時，逆止弁の受圧面積はａであ
り，Ｐの値がＰ0になるまでは逆止弁は閉の状態になっ
ている。
動作について説明する。先ず，図２に示すような閉の状
態において，初期の受圧面積をａとし，図１に示すよう
な定常開の時の受圧面積をＡとするとＡ＞ａが成立す
る。ここで，ｎを自然数，Ａ＝ｎ・ａとし，Ｐ0を初期
の圧力，ＰCを開の状態から閉の状態に切り換わる時の
圧力とすると，Ｐ0≒ｎ・ＰCが成立する。このような条
件下で，図３に示すように逆止弁にかかる正方向の差圧
Ｐの値が零から上昇する時，逆止弁の受圧面積はａであ
り，Ｐの値がＰ0になるまでは逆止弁は閉の状態になっ
ている。
【００１２】Ｐ＝Ｐ0になると，逆止弁が開き，流体は
ピストン２の最大外径と第１ボディ１の内径で形成され
ている僅かな隙間から流れ始める。また，この隙間が小
さいため，ピストン２は圧力Ｐ0で押される。ピストン２
が移動し，隙間が大きくなったところで釣り合い状態と
なる。
ピストン２の最大外径と第１ボディ１の内径で形成され
ている僅かな隙間から流れ始める。また，この隙間が小
さいため，ピストン２は圧力Ｐ0で押される。ピストン２
が移動し，隙間が大きくなったところで釣り合い状態と
なる。
【００１３】上記Ｐの値が小さくなっても，ＰCより小
さい間は，逆止弁は開の状態を保持する。また，Ｐの値
がＰCまで低下すると，ピストン２はバネ６で押し戻さ
れて，逆止弁が閉の状態となる。このようにして逆止弁
が一旦閉じてしまうと，受圧面積ａが１／ｎに低下する
ため，流体は完全に閉の状態となる。
さい間は，逆止弁は開の状態を保持する。また，Ｐの値
がＰCまで低下すると，ピストン２はバネ６で押し戻さ
れて，逆止弁が閉の状態となる。このようにして逆止弁
が一旦閉じてしまうと，受圧面積ａが１／ｎに低下する
ため，流体は完全に閉の状態となる。
【００１４】次に，本発明者等は第１ボディ１の絞り
１’の直径を５ｍｍ，同じく精密加工孔９’の直径を１
０．５ｍｍ，Ｏリングの内径を３ｍｍとし，ピストンの
大径部２ａの直径を１０．５ｍｍより僅かに小さく加工
して実験を行なった。その場合開の時の圧力と閉の時の
圧力でヒステリシスを持つことは確認したが次の様な，
欠点があることが判明した。
１’の直径を５ｍｍ，同じく精密加工孔９’の直径を１
０．５ｍｍ，Ｏリングの内径を３ｍｍとし，ピストンの
大径部２ａの直径を１０．５ｍｍより僅かに小さく加工
して実験を行なった。その場合開の時の圧力と閉の時の
圧力でヒステリシスを持つことは確認したが次の様な，
欠点があることが判明した。
【００１５】即ち，流体はピストンの外径（フランジ
部）２ａと第１ボディの内径９’で形成される隙間が大
きい場合には，所望の気体圧力がピストンにかからずう
まく動作しない。また，隙間を余り小さくすると，気体
流量が少なくなっても気体の抜ける箇所がないため，元
圧が停止したとき，逆止弁が閉状態になるのに長時間を
必要とする。更に，逆止弁が開になっている時，受圧面
積が急に大きくなり，弁内部の流体抵抗が非常に小さく
なるため，気体流量が過大になる。
部）２ａと第１ボディの内径９’で形成される隙間が大
きい場合には，所望の気体圧力がピストンにかからずう
まく動作しない。また，隙間を余り小さくすると，気体
流量が少なくなっても気体の抜ける箇所がないため，元
圧が停止したとき，逆止弁が閉状態になるのに長時間を
必要とする。更に，逆止弁が開になっている時，受圧面
積が急に大きくなり，弁内部の流体抵抗が非常に小さく
なるため，気体流量が過大になる。
【００１６】例えば，内径寸法を図面上で１０．５Ｇ７
と指示した場合，その公差は１０．５０６〜１０．５２
４ｍｍ，外径寸法を１０．５ｈ６と指示した場合，その
公差は１０．４８９〜１０．５ｍｍである。その場合，
最小隙間は６μｍ，最大隙間は３５μｍとなる。そし
て，隙間の大きさを最小の６μｍとした場合，逆止弁の
隙間が小さすぎて逆止弁の一次側の気体が抜けにくくな
る。そのため，図９の様なシステムで配管の内径を４ｍ
ｍ長さを５０ｍ，定常流量を毎分６００ｍｌ程度として
図１，２に示す様な逆止弁を用いた場合，元の電磁弁が
閉じたのち，配管内の気体がぬけ逆止弁が閉状態になる
まで１分以上の時間を必要とする。
と指示した場合，その公差は１０．５０６〜１０．５２
４ｍｍ，外径寸法を１０．５ｈ６と指示した場合，その
公差は１０．４８９〜１０．５ｍｍである。その場合，
最小隙間は６μｍ，最大隙間は３５μｍとなる。そし
て，隙間の大きさを最小の６μｍとした場合，逆止弁の
隙間が小さすぎて逆止弁の一次側の気体が抜けにくくな
る。そのため，図９の様なシステムで配管の内径を４ｍ
ｍ長さを５０ｍ，定常流量を毎分６００ｍｌ程度として
図１，２に示す様な逆止弁を用いた場合，元の電磁弁が
閉じたのち，配管内の気体がぬけ逆止弁が閉状態になる
まで１分以上の時間を必要とする。
【００１７】次に，隙間の大きさを最大の３５μｍとし
た場合，元の電磁弁が閉じたのち，配管内の気体がぬ
け，逆止弁が閉状態になるまで８〜１０秒以上の時間を
必要とする。このため，逆止弁の隙間を更に大きくし，
例えば４０μ以上にすると，動作開始時に不都合を生ず
る。即ち，電磁弁８が開いて逆止弁９が開になると，隙
間が大きいため長い配管中のガスが瞬時に抜けてしま
う。このため，一次側の配管内の圧力が低下してしま
い，逆止弁はすぐに閉の状態となる。そして，ボンベか
らのガス供給により配管内の圧力が再び上昇して，開の
状態になると前述の動作を繰り返すので振動状態になっ
てしまう。
た場合，元の電磁弁が閉じたのち，配管内の気体がぬ
け，逆止弁が閉状態になるまで８〜１０秒以上の時間を
必要とする。このため，逆止弁の隙間を更に大きくし，
例えば４０μ以上にすると，動作開始時に不都合を生ず
る。即ち，電磁弁８が開いて逆止弁９が開になると，隙
間が大きいため長い配管中のガスが瞬時に抜けてしま
う。このため，一次側の配管内の圧力が低下してしま
い，逆止弁はすぐに閉の状態となる。そして，ボンベか
らのガス供給により配管内の圧力が再び上昇して，開の
状態になると前述の動作を繰り返すので振動状態になっ
てしまう。
【００１８】従ってピストンの最大外径部と第１ボディ
の内径の間隔は極めて微妙にかつ精密に仕上げる必要が
あるが，加工に熟練を要するとともにコスト高になる。
請求項２，３，４は上記の欠点を解決したものであり，
構成部品の寸法に多少のバラツキがあっても多数製造し
たときに弁の機能にバラツキが生ぜず，しかも，弁が閉
状態から開状態に切り換わるとき気体流量が過大になら
ない様にしたものである。
の内径の間隔は極めて微妙にかつ精密に仕上げる必要が
あるが，加工に熟練を要するとともにコスト高になる。
請求項２，３，４は上記の欠点を解決したものであり，
構成部品の寸法に多少のバラツキがあっても多数製造し
たときに弁の機能にバラツキが生ぜず，しかも，弁が閉
状態から開状態に切り換わるとき気体流量が過大になら
ない様にしたものである。
【００１９】図４（ａ），（ｂ）は請求項２に関する一
実施例の構成説明図であり，図１に示す実施例とは一点
鎖線Ａで囲った部分のみが異なっている。（ｂ）図はＡ
部の拡大図であり所定の長さのストレート部分ｎの後に
テーパ（θ）を形成している（このテーパはバルブが閉
の状態から開の状態になる直後から始まるように形成し
ておく）。このような構成によれば，ピストンの最大外
径（フランジ）部と第１ボディ１の内径は，動きに支障
をきたさない程度に出来るだけ小さく形成しておけばよ
く，ピストンは圧力に応じて移動し圧力と隙間がバラン
スした位置で安定する。
実施例の構成説明図であり，図１に示す実施例とは一点
鎖線Ａで囲った部分のみが異なっている。（ｂ）図はＡ
部の拡大図であり所定の長さのストレート部分ｎの後に
テーパ（θ）を形成している（このテーパはバルブが閉
の状態から開の状態になる直後から始まるように形成し
ておく）。このような構成によれば，ピストンの最大外
径（フランジ）部と第１ボディ１の内径は，動きに支障
をきたさない程度に出来るだけ小さく形成しておけばよ
く，ピストンは圧力に応じて移動し圧力と隙間がバラン
スした位置で安定する。
【００２０】図５は請求項３に関する一実施例の要部構
成説明図であり，図１に示す実施例とはピストン２に気
体流通のためのスパイラル溝２ｄを設けた点がのみが異
なっている。このようなスパイラル溝２ｄは例えばピッ
チ１ｍｍ，深さ０．１５ｍｍ程度に加工するが，ピスト
ン２を旋盤加工で形成する際に同時に加工する事が可能
であり，溝の大きさも簡単に増減可能である。この場合
もピストン２のフランジ（最大外径部）と第１ボディの
内径は，動きに支障をきたさない程度に出来るだけ小さ
く形成しておき，流体流量は加工が簡単な溝の大きさを
調整することにより行なう。なお，気体流通路としては
スパイラル溝に限ることなく，例えばストレート溝でも
よく，図６に示すようにピストンの最大外径部に一次側
と二次側を結ぶ小径の貫通孔２ｅを設けてもよい。この
場合，貫通孔２ｅは，例えば直径０．２ｍｍ長さ３ｍｍ
のような非常に小さい孔であることが必要である。
成説明図であり，図１に示す実施例とはピストン２に気
体流通のためのスパイラル溝２ｄを設けた点がのみが異
なっている。このようなスパイラル溝２ｄは例えばピッ
チ１ｍｍ，深さ０．１５ｍｍ程度に加工するが，ピスト
ン２を旋盤加工で形成する際に同時に加工する事が可能
であり，溝の大きさも簡単に増減可能である。この場合
もピストン２のフランジ（最大外径部）と第１ボディの
内径は，動きに支障をきたさない程度に出来るだけ小さ
く形成しておき，流体流量は加工が簡単な溝の大きさを
調整することにより行なう。なお，気体流通路としては
スパイラル溝に限ることなく，例えばストレート溝でも
よく，図６に示すようにピストンの最大外径部に一次側
と二次側を結ぶ小径の貫通孔２ｅを設けてもよい。この
場合，貫通孔２ｅは，例えば直径０．２ｍｍ長さ３ｍｍ
のような非常に小さい孔であることが必要である。
【００２１】図７は請求項４に関する一実施例の構成説
明図であり，（ａ）図は弁が閉の状態を示し，（ｂ）図
は弁が開の状態を示している。図１に示す実施例とはピ
ストン２全体をＯリングと同程度の弾性を有する弾性部
材（例えば商品名バイトン）で構成した点が異なってい
る。この例では図１に示すＯリングは使用せずピストン
２の頭部２ｂに段部２ｆを設けてこの段部２ｆの角Ｂを
第１ボディの絞り部１’の面取り部に接触させてシール
する。また，このピストン２には内部にフランジ部とシ
ール部の中間に達する程度の穴２ｇを設け，段部２ｆに
小径孔２ｈを形成して前記穴２ｇと連通させている。
明図であり，（ａ）図は弁が閉の状態を示し，（ｂ）図
は弁が開の状態を示している。図１に示す実施例とはピ
ストン２全体をＯリングと同程度の弾性を有する弾性部
材（例えば商品名バイトン）で構成した点が異なってい
る。この例では図１に示すＯリングは使用せずピストン
２の頭部２ｂに段部２ｆを設けてこの段部２ｆの角Ｂを
第１ボディの絞り部１’の面取り部に接触させてシール
する。また，このピストン２には内部にフランジ部とシ
ール部の中間に達する程度の穴２ｇを設け，段部２ｆに
小径孔２ｈを形成して前記穴２ｇと連通させている。
【００２２】なお，この小径孔２ｈは先ずピストン（弾
性体）２に０．７ｍｍ程度の孔を開け，ここに外径１ｍ
ｍ，内径０．２ｍｍ程度金属（例えばステンレス鋼）パ
イプを圧入して形成する。更に，このピストン２のフラ
ンジ部２ａは第１ボディの内径部と接触するＣで示す部
分は図示のように薄肉状とされ，ピストン２の動きに支
障をきたさない程度に気密にシールされている。この場
合，気体は小径孔２ｈを通って穴２ｇを経て導出口８に
達する。なお，本発明は図示の形状に限ることなく主旨
を逸脱しない範囲で種々変形が可能である。例えば図７
における小径孔２ｈは図６に示す様にフランジ部に設け
てもよく薄肉部の外周に切り欠き溝を形成してもよい。
性体）２に０．７ｍｍ程度の孔を開け，ここに外径１ｍ
ｍ，内径０．２ｍｍ程度金属（例えばステンレス鋼）パ
イプを圧入して形成する。更に，このピストン２のフラ
ンジ部２ａは第１ボディの内径部と接触するＣで示す部
分は図示のように薄肉状とされ，ピストン２の動きに支
障をきたさない程度に気密にシールされている。この場
合，気体は小径孔２ｈを通って穴２ｇを経て導出口８に
達する。なお，本発明は図示の形状に限ることなく主旨
を逸脱しない範囲で種々変形が可能である。例えば図７
における小径孔２ｈは図６に示す様にフランジ部に設け
てもよく薄肉部の外周に切り欠き溝を形成してもよい。
【００２３】
【発明の効果】以上詳しく説明したような本発明によれ
ば，請求項１においては，一次側の流体供給源が停止し
た時すみやかに弁が閉になると共に，気温の変動などに
よって一次側の配管内に滞留した流体が二次側に流出す
ることがない。また，請求項２〜４においてはピストン
の外径寸法と第１ボディの内径寸法についての加工精度
を通常の機械加工で加工できる程度にすることができ，
ピストンの外径寸法と第１ボディの内径寸法にバラツキ
があっても，ヒステリシス動作の逆止弁として特性値の
バラツキをおさえることができる。従って，本発明をガ
ス分析計の校正ガス供給ラインに適用した場合，校正状
態から実測状態に速やかな切り換えが可能となる。
ば，請求項１においては，一次側の流体供給源が停止し
た時すみやかに弁が閉になると共に，気温の変動などに
よって一次側の配管内に滞留した流体が二次側に流出す
ることがない。また，請求項２〜４においてはピストン
の外径寸法と第１ボディの内径寸法についての加工精度
を通常の機械加工で加工できる程度にすることができ，
ピストンの外径寸法と第１ボディの内径寸法にバラツキ
があっても，ヒステリシス動作の逆止弁として特性値の
バラツキをおさえることができる。従って，本発明をガ
ス分析計の校正ガス供給ラインに適用した場合，校正状
態から実測状態に速やかな切り換えが可能となる。
【図１】本発明の請求項１の一実施例を示す開状態の構
成断面図である。
成断面図である。
【図２】本発明の請求項１の一実施例を示す閉状態の構
成断面図である。
成断面図である。
【図３】本発明の逆止弁の正方向の差圧と流量の関係を
示す特性曲線図である。
示す特性曲線図である。
【図４】本発明の請求項２の一実施例の構成断面図であ
る。
る。
【図５】本発明の請求項３の一実施例の要部構成説明図
である。
である。
【図６】本発明の請求項３の他の実施例の要部構成説明
図である。
図である。
【図７】本発明の請求項４の一実施例の構成説明図であ
る。
る。
【図８】従来の逆止弁の構成説明図である。
【図９】本発明の逆止弁が用いられる配管系を示す概略
構成図である。
構成図である。
１ 第１ボディ ２ ピストン ３ 第２ボディ ４ フイルタ ５，５’ シール部材（Ｏーリング） ６ バネ ７ 導入口 ８ 導出口
Claims (4)
- 【請求項１】一方の側の先端部に第１シール部材を有す
るピストンと，該ピストンの最大外径よりも僅かに大き
い内径を有する第１ボディと，該第１ボディと第２シー
ル部材を介して気密構造に螺合され，前記ピストンの他
方の側からバネを介して前記ピストンを押圧する第２ボ
ディとを具備し，前記第１シール部材でシールされる受
圧面積よりも前記ピストンと第１ボディの内径で構成さ
れる受圧面積を大きく形成し，動作中の受圧面積を初期
状態の受圧面積より大きくすることにより，弁が開とな
る圧力と弁が閉となる圧力でヒステリシスを持つように
したことを特徴とする逆止弁。 - 【請求項２】前記ピストンの最大外径部と第１ボディの
内径の間隔が徐々に大きくなる様に前記第１ボディにテ
ーパを形成したことを特徴とする請求項１記載の逆止
弁。 - 【請求項３】前記ピストンの最大外径部と第１ボディの
内径の僅かな隙間の他に前記ピストンと第１ボディの間
に流通路を設けたことを特徴とする請求項１記載の逆止
弁。 - 【請求項４】前記ピストンを弾性部材で形成するととも
に該ピストンと前記第１ボディの間に流通路を設けたこ
とを特徴とする請求項１記載の逆止弁。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4309892 | 1992-02-28 | ||
| JP4-43098 | 1992-02-28 | ||
| JP4-43099 | 1992-02-28 | ||
| JP4309992 | 1992-02-28 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05302680A true JPH05302680A (ja) | 1993-11-16 |
| JP3039581B2 JP3039581B2 (ja) | 2000-05-08 |
Family
ID=26382848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04104390A Expired - Fee Related JP3039581B2 (ja) | 1992-02-28 | 1992-04-23 | 逆止弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3039581B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006137527A1 (ja) | 2005-06-23 | 2006-12-28 | Kyowa Hakko Kogyo Co., Ltd. | チアゾール誘導体 |
| JP2007239893A (ja) * | 2006-03-09 | 2007-09-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | タイヤバルブおよび車輪および自転車 |
| JP2012102779A (ja) * | 2010-11-09 | 2012-05-31 | Ebara Corp | オリフィス付チェッキ弁 |
| CN108331794A (zh) * | 2018-02-09 | 2018-07-27 | 安徽工程大学 | 一种任意分配压力比例的液压分流系统 |
| JP2020523534A (ja) * | 2017-06-15 | 2020-08-06 | パドミニ・ブイ・エヌ・エイ・メカトロニクス・プライベート・リミテッドＰａｄｍｉｎｉ Ｖｎａ Ｍｅｃｈａｔｒｏｎｉｃｓ Ｐｖｔ． Ｌｔｄ． | 漏れを防ぐ逆流防止弁 |
-
1992
- 1992-04-23 JP JP04104390A patent/JP3039581B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006137527A1 (ja) | 2005-06-23 | 2006-12-28 | Kyowa Hakko Kogyo Co., Ltd. | チアゾール誘導体 |
| JP2007239893A (ja) * | 2006-03-09 | 2007-09-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | タイヤバルブおよび車輪および自転車 |
| JP2012102779A (ja) * | 2010-11-09 | 2012-05-31 | Ebara Corp | オリフィス付チェッキ弁 |
| JP2020523534A (ja) * | 2017-06-15 | 2020-08-06 | パドミニ・ブイ・エヌ・エイ・メカトロニクス・プライベート・リミテッドＰａｄｍｉｎｉ Ｖｎａ Ｍｅｃｈａｔｒｏｎｉｃｓ Ｐｖｔ． Ｌｔｄ． | 漏れを防ぐ逆流防止弁 |
| CN108331794A (zh) * | 2018-02-09 | 2018-07-27 | 安徽工程大学 | 一种任意分配压力比例的液压分流系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3039581B2 (ja) | 2000-05-08 |
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