JP3038779B2 - ポリエステル系繊維の製造方法 - Google Patents
ポリエステル系繊維の製造方法Info
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- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
- D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
- D01D5/08—Melt spinning methods
- D01D5/098—Melt spinning methods with simultaneous stretching
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- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
- D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
- D01F6/78—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from copolycondensation products
- D01F6/84—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from copolycondensation products from copolyesters
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、高強度と高弾性特性を有するポリエステル
系繊維を工業的に安定的に製造する製造方法に関するも
のである。
系繊維を工業的に安定的に製造する製造方法に関するも
のである。
（従来の技術） ポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維に端を発し
た、リオトロピック液晶紡糸による高強度高弾性率繊維
は、サーモトロピック液晶にも応用されるようになり多
くの液晶性のポリアリレートからなる高強力繊維が開発
（矢吹ら「高強度・高弾性率繊維」共立出版,1988,第６
章）されている。
た、リオトロピック液晶紡糸による高強度高弾性率繊維
は、サーモトロピック液晶にも応用されるようになり多
くの液晶性のポリアリレートからなる高強力繊維が開発
（矢吹ら「高強度・高弾性率繊維」共立出版,1988,第６
章）されている。
（発明が解決しようとする課題） しかしながら既に開発された液晶性を示すポリアリレ
ートからなる繊維は、未だ実用化されたとはいい難い。
その理由としては、既に実用化されているケプラー（デ
ュポン社製品）繊維に比較して、力学特性は同等以上の
ものが得られることが判明しているが、いずれも原料が
高価であり、工業的に安価に、安定的に製造する方法は
確立するに至っていない。
ートからなる繊維は、未だ実用化されたとはいい難い。
その理由としては、既に実用化されているケプラー（デ
ュポン社製品）繊維に比較して、力学特性は同等以上の
ものが得られることが判明しているが、いずれも原料が
高価であり、工業的に安価に、安定的に製造する方法は
確立するに至っていない。
この発明は、こうした事情に着目してなされたもので
あって、ポリエステル系繊維の高強度、高弾性率化に関
し、従来技術では欠如していた実用性、経済性の課題を
解決し、高強度、高弾性率ポリエステル系繊維を工業的
に安定して製造する新規な製造方法を提供せんとするも
のである。
あって、ポリエステル系繊維の高強度、高弾性率化に関
し、従来技術では欠如していた実用性、経済性の課題を
解決し、高強度、高弾性率ポリエステル系繊維を工業的
に安定して製造する新規な製造方法を提供せんとするも
のである。
（課題を解決するための手段） 上記課題を解決するための手段、即ち、本発明は、60
モル％以上がエチレンテレフタレート単位からなり、持
続長が15オングストローム以上であり、且つ溶融時に液
晶性を示さない共重合ポリエステルを3000m/分以上の引
取速度で溶融紡糸することを特徴とするポリエステル系
繊維の新規な製造方法である。
モル％以上がエチレンテレフタレート単位からなり、持
続長が15オングストローム以上であり、且つ溶融時に液
晶性を示さない共重合ポリエステルを3000m/分以上の引
取速度で溶融紡糸することを特徴とするポリエステル系
繊維の新規な製造方法である。
本発明者らは液晶性ポリマーの加工技術につき鋭意検
討の結果、分子鎖の剛直性を示す持続長と液晶性の関係
がFloryの理論的予測（P.J.Flory,Proc.Roy.Soc.,A234,
73（1956））によく合うこと、及び特定の持続長以上で
あれば剪断場もしくは伸長場における高分子融液中の分
子鎖は持続長の増加が認められ、擬似液晶紡糸が可能に
なること、すなわち、従来より、温度やせん断場におい
て、等方相と液晶相が相転移することは知られていた
が、驚くべきことに、高分子融液においても、非常に高
いせん断流動場においては、液晶転移の指標となる分子
鎖の持続長が流動方向に増大すること、これは高速紡糸
工程における非等温（冷却過程）の高伸張流動場におい
ては、特に顕著に発現することを発見した。
討の結果、分子鎖の剛直性を示す持続長と液晶性の関係
がFloryの理論的予測（P.J.Flory,Proc.Roy.Soc.,A234,
73（1956））によく合うこと、及び特定の持続長以上で
あれば剪断場もしくは伸長場における高分子融液中の分
子鎖は持続長の増加が認められ、擬似液晶紡糸が可能に
なること、すなわち、従来より、温度やせん断場におい
て、等方相と液晶相が相転移することは知られていた
が、驚くべきことに、高分子融液においても、非常に高
いせん断流動場においては、液晶転移の指標となる分子
鎖の持続長が流動方向に増大すること、これは高速紡糸
工程における非等温（冷却過程）の高伸張流動場におい
ては、特に顕著に発現することを発見した。
この結果、非流動場で特定の値以上の持続長を有する
ポリマーでは高速紡糸の高伸張流動場で液晶相を形成す
るのに十分な持続長を得ることができ、実質的に液晶紡
糸と同様の現象が発現することを見出し、これを擬似液
晶紡糸と呼ぶこととした。
ポリマーでは高速紡糸の高伸張流動場で液晶相を形成す
るのに十分な持続長を得ることができ、実質的に液晶紡
糸と同様の現象が発現することを見出し、これを擬似液
晶紡糸と呼ぶこととした。
持続長が15オングストローム以上となるようなポリエ
ステルを実現しうるモノマーの組合せは際限無いが、本
発明の目的は高強度高弾性率繊維を安価に製造すること
にある。本発明のポリエステル系繊維を構成するポリエ
ステルはエチレンテレフタレート単位を60モル％以上含
み、剛直鎖成分、すなわち、主として芳香族環（特にパ
ラ位で置換されたものが好ましい）や炭素一炭素二重結
合等可撓性を示さない基を主骨格に持つ成分を共重合し
たポリエステルであり、かつ該ポリエステルは溶融状態
で液晶性を示さないが、その持続長は15オングストロー
ム以上である。
ステルを実現しうるモノマーの組合せは際限無いが、本
発明の目的は高強度高弾性率繊維を安価に製造すること
にある。本発明のポリエステル系繊維を構成するポリエ
ステルはエチレンテレフタレート単位を60モル％以上含
み、剛直鎖成分、すなわち、主として芳香族環（特にパ
ラ位で置換されたものが好ましい）や炭素一炭素二重結
合等可撓性を示さない基を主骨格に持つ成分を共重合し
たポリエステルであり、かつ該ポリエステルは溶融状態
で液晶性を示さないが、その持続長は15オングストロー
ム以上である。
ここで持続が15オングストロームを満たない場合にあ
って等方性の融液が擬似液晶に転位しないし、高強度高
弾性率物性が得られない。
って等方性の融液が擬似液晶に転位しないし、高強度高
弾性率物性が得られない。
持続長は実験的にはL.E.Alexander著、桜田一郎、監
訳、浜田文将、梶 慶輔 共訳「高分子のＸ線回折
（下）発行所（株）化学同人」特に記載の方法で測定す
る事が出来るが、その測定の方法は困難なものである
が、本願発明のポリエチレンテレフタレートベースの共
重合体の場合には下記のような手順で比較的簡便に得る
事ができる。
訳、浜田文将、梶 慶輔 共訳「高分子のＸ線回折
（下）発行所（株）化学同人」特に記載の方法で測定す
る事が出来るが、その測定の方法は困難なものである
が、本願発明のポリエチレンテレフタレートベースの共
重合体の場合には下記のような手順で比較的簡便に得る
事ができる。
目的とするポリマー分子鎖のモデルを組み立て、一般
に知られているＣ−Ｃ結合や、Ｃ−Ｏ原子間結合距離や
結合角の値を用いると、ポリマーの繰り返し単位の両末
端距離（ユニット長）を算術的に得る事が出来る。方法
は単純な結合の組み合わせで得る事が出来るが、それで
も、計算を容易にするために市販の計算プログラム分子
の組み立て」（講談社サイエンティフィック、1984
年））を用いて計算しても良い。しかし、特に結合状態
を安定化させ、結合角や、結合間距離を最適化する必要
はない。ここで、分子主鎖中にエーテル結合やメチレン
結合等の様に、分子鎖に屈曲性を与える部分を含む場合
には、幾通りもの分子形態が考えられるが、ここではそ
の分子鎖が最も伸びきった状態を代表させてユニット長
を求める。例えばポリマーがポリエチレンテレフタレー
トである場合には、エチレンテレフタレート単位： のユニット長は11オングストロームと求まる。ベンゼン
環や炭素−炭素二重結合等可撓性を示さない基を主骨格
に持つ成分（剛直鎖ユニット）としてジカルボン酸類を
用いる場合には、その片方の末端にエチレングリコール
残基が結合した形、 ここでR1は をもって１繰り返し単位とし、ユニット長を求める。剛
直鎖ユニットとしてグリコール類を用いる場合には、そ
の両末端に結合するであろうテレフタル酸残基、及びさ
らにその片方の末端にエチレングリコール残基が結合し
た形、 等をもって１繰り返し単位とし、ユニット長を求める。
に知られているＣ−Ｃ結合や、Ｃ−Ｏ原子間結合距離や
結合角の値を用いると、ポリマーの繰り返し単位の両末
端距離（ユニット長）を算術的に得る事が出来る。方法
は単純な結合の組み合わせで得る事が出来るが、それで
も、計算を容易にするために市販の計算プログラム分子
の組み立て」（講談社サイエンティフィック、1984
年））を用いて計算しても良い。しかし、特に結合状態
を安定化させ、結合角や、結合間距離を最適化する必要
はない。ここで、分子主鎖中にエーテル結合やメチレン
結合等の様に、分子鎖に屈曲性を与える部分を含む場合
には、幾通りもの分子形態が考えられるが、ここではそ
の分子鎖が最も伸びきった状態を代表させてユニット長
を求める。例えばポリマーがポリエチレンテレフタレー
トである場合には、エチレンテレフタレート単位： のユニット長は11オングストロームと求まる。ベンゼン
環や炭素−炭素二重結合等可撓性を示さない基を主骨格
に持つ成分（剛直鎖ユニット）としてジカルボン酸類を
用いる場合には、その片方の末端にエチレングリコール
残基が結合した形、 ここでR1は をもって１繰り返し単位とし、ユニット長を求める。剛
直鎖ユニットとしてグリコール類を用いる場合には、そ
の両末端に結合するであろうテレフタル酸残基、及びさ
らにその片方の末端にエチレングリコール残基が結合し
た形、 等をもって１繰り返し単位とし、ユニット長を求める。
さらに共重合ポリエステルポリマーのユニット長を求
める場合は、以下に示す（１）式により求まるユニット
長をもってそれとする。
める場合は、以下に示す（１）式により求まるユニット
長をもってそれとする。
Ｌ＝lP・（１−Ｘ）＋lR・Ｘ （１） ただし L :共重合ポリエステルポリマーの平均ユニット長（オ
ングストローム） LP:エチレンテレフタレートのユニット長（オングスト
ローム） lR:剛直鎖成分のユニット長（オングストローム） X :剛直鎖成分の共重合割合（モル比） 本発明者らは共重合ポリエステルの持続長と共重合分
子種の関係を鋭意検討した結果、共重合ポリエステルの
持続長は共重合される分子種によらず、平均ユニット長
から一意的に導かれること、さらに、その関係は下記式
（２）の回帰式であらわされることを明らかにした。
ングストローム） LP:エチレンテレフタレートのユニット長（オングスト
ローム） lR:剛直鎖成分のユニット長（オングストローム） X :剛直鎖成分の共重合割合（モル比） 本発明者らは共重合ポリエステルの持続長と共重合分
子種の関係を鋭意検討した結果、共重合ポリエステルの
持続長は共重合される分子種によらず、平均ユニット長
から一意的に導かれること、さらに、その関係は下記式
（２）の回帰式であらわされることを明らかにした。
ｑ＝Ｌ＋１（単位はすべてオングストローム） ただしq:特続長 共重合される剛直成分の具体的例を以下に示すが、こ
れにより限定されるものでは無いことは、上述した理由
により明らかである。
れにより限定されるものでは無いことは、上述した理由
により明らかである。
剛直成分としては、ビスベンゾイルビフエニルエーテ
ル（ユニット長25.1オングストローム、以下括弧内はオ
ングストローム単位のユニット長を示す）、ビスベンゾ
イルビフェニル（24.0）、ビスベンゾイルターフェニル
（27.9）などのユニット長が19オングストローム以上と
なるようなジカルボン酸類や、ヒドロキノン（23.6）、
メチルヒドロキノン（23.6）、エチルヒドロキノン（2
3.6）、フェニルヒドロキシ（23.6）、4,4′−ジヒドロ
キシビフェニル（27.8）、4,4′−ジヒドロキシターフ
ェニル（33.4）などのグリコール類の中から選ぶ事が出
来る。また、ｐ−ヒドロキシ安息香酸（17.3）、2,6′
−ヒドロキシナフトエ酸（19.8）などのヒドロキシカル
ボン酸も用いる事が出来る。
ル（ユニット長25.1オングストローム、以下括弧内はオ
ングストローム単位のユニット長を示す）、ビスベンゾ
イルビフェニル（24.0）、ビスベンゾイルターフェニル
（27.9）などのユニット長が19オングストローム以上と
なるようなジカルボン酸類や、ヒドロキノン（23.6）、
メチルヒドロキノン（23.6）、エチルヒドロキノン（2
3.6）、フェニルヒドロキシ（23.6）、4,4′−ジヒドロ
キシビフェニル（27.8）、4,4′−ジヒドロキシターフ
ェニル（33.4）などのグリコール類の中から選ぶ事が出
来る。また、ｐ−ヒドロキシ安息香酸（17.3）、2,6′
−ヒドロキシナフトエ酸（19.8）などのヒドロキシカル
ボン酸も用いる事が出来る。
こうした共重合ポリエステルは、例えばアセチル化さ
れたモノマーを用いて溶融重合する等、従来のポリエス
テルの重縮合方法に準じて製造でき、製法については特
に制限はない。
れたモノマーを用いて溶融重合する等、従来のポリエス
テルの重縮合方法に準じて製造でき、製法については特
に制限はない。
本発明のポリエステルは、高強度高弾性率繊維を安価
に製造するという目的のためには、その主成分がエチレ
ンテレフタレート単位であることが重要である。そのた
めには、該ポリエステルを形成する成分の60モル％以上
がエチレンテレフタレート単位からなることが好まし
い。エチレンテレフタレート単位が60モル％未満である
と、原料コストの面で有利とはいい難い。
に製造するという目的のためには、その主成分がエチレ
ンテレフタレート単位であることが重要である。そのた
めには、該ポリエステルを形成する成分の60モル％以上
がエチレンテレフタレート単位からなることが好まし
い。エチレンテレフタレート単位が60モル％未満である
と、原料コストの面で有利とはいい難い。
かかる共重合ポリエステルを溶融紡糸する。溶融紡糸
はポリエステルの主成分がエチレンテレフタレート単位
であることと同様、安価に製造するために極めて重要な
キーファクターである。
はポリエステルの主成分がエチレンテレフタレート単位
であることと同様、安価に製造するために極めて重要な
キーファクターである。
該ポリエステルは溶融され紡糸口金から吐出される。
溶融状態で押し出された糸条はクエンチ風により冷却固
化される。紡糸速度は等方性の融液が擬似液晶に転移す
るに充分な速度でなくてはならない。持続長によって差
があるが一般にはSSF（紡糸引取速度／紡糸口金からの
ポリマー噴出速度）が250以上であることが必要であ
る。等方性の融液が擬似液晶に転移するに充分な紡糸引
取速度としては通常3000m/分以上となる。ここで引取速
度が3000m/分を下廻ると持続長が15オングストローム以
上を満足していても高強度高弾性率物性が得られなくな
るので好ましくない。
溶融状態で押し出された糸条はクエンチ風により冷却固
化される。紡糸速度は等方性の融液が擬似液晶に転移す
るに充分な速度でなくてはならない。持続長によって差
があるが一般にはSSF（紡糸引取速度／紡糸口金からの
ポリマー噴出速度）が250以上であることが必要であ
る。等方性の融液が擬似液晶に転移するに充分な紡糸引
取速度としては通常3000m/分以上となる。ここで引取速
度が3000m/分を下廻ると持続長が15オングストローム以
上を満足していても高強度高弾性率物性が得られなくな
るので好ましくない。
捲取られた繊維は既に延伸の必要がなく、通常強度は
6g/d以上、初期弾性率は300g/d以上を示し、160℃乾熱
収縮率は0.5％以下である。これは、このまま繊維とし
て用いるにも充分な物性であるが、更に物性を改善する
目的で、繊維状で熱処理による固相重合を行ってもよ
い。熱処理は、気体中、真空中、または液体中で、繊維
の融点近傍の温度で行う事ができる。熱の供給方法とし
ては、気体、液体等の媒体を用いる方法、加熱板、赤外
線ヒータ等の輻射熱を利用する方法、高周波等による内
部加熱法、加熱ローラ、ヒータに接触させ加熱する方法
等がある。処理は目的に応じて緊張下、あるいは無緊張
下にて行われる。処理の形態はカセ状、チーズ状、ある
いはローラ間における連続処理によって行われる。かく
して得られた繊維は強度15g/d以上、弾性率300g/d以上
といった高物性を有するようになる。
6g/d以上、初期弾性率は300g/d以上を示し、160℃乾熱
収縮率は0.5％以下である。これは、このまま繊維とし
て用いるにも充分な物性であるが、更に物性を改善する
目的で、繊維状で熱処理による固相重合を行ってもよ
い。熱処理は、気体中、真空中、または液体中で、繊維
の融点近傍の温度で行う事ができる。熱の供給方法とし
ては、気体、液体等の媒体を用いる方法、加熱板、赤外
線ヒータ等の輻射熱を利用する方法、高周波等による内
部加熱法、加熱ローラ、ヒータに接触させ加熱する方法
等がある。処理は目的に応じて緊張下、あるいは無緊張
下にて行われる。処理の形態はカセ状、チーズ状、ある
いはローラ間における連続処理によって行われる。かく
して得られた繊維は強度15g/d以上、弾性率300g/d以上
といった高物性を有するようになる。
（実施例） 以下実施例により、本発明を具体的に説明する。
実施例１ テレフタル酸ジメチル（DMT）と過剰量のエチレング
リコール（EG）の窒素気流下、酢酸亜鉛触媒を用い、常
温から徐々に230℃まで昇温して反応させ、ビスヒドロ
キシエチルテレフタレート（BHET）を得た。また、4,
4′−ビス（４−メトキシカルボニルベンゾイル）ジフ
ェニルエーテル（BME）と大過剰のEGを窒素気流下、酢
酸亜鉛触媒を用い、EG還流下で反応を行ってBME/EGエス
テル交換反応を行った。反応生成物は水洗後、10％塩酸
水溶液で還流洗浄した。
リコール（EG）の窒素気流下、酢酸亜鉛触媒を用い、常
温から徐々に230℃まで昇温して反応させ、ビスヒドロ
キシエチルテレフタレート（BHET）を得た。また、4,
4′−ビス（４−メトキシカルボニルベンゾイル）ジフ
ェニルエーテル（BME）と大過剰のEGを窒素気流下、酢
酸亜鉛触媒を用い、EG還流下で反応を行ってBME/EGエス
テル交換反応を行った。反応生成物は水洗後、10％塩酸
水溶液で還流洗浄した。
次に、BHETとBME/EGエステル交換物を79:21のモル比
で、三酸化アンチモン触媒下280℃で溶融後、減圧して
３時間重合反応を行い、次に示す構造を有する共重合ポ
リエステルポリマーＡを得た。
で、三酸化アンチモン触媒下280℃で溶融後、減圧して
３時間重合反応を行い、次に示す構造を有する共重合ポ
リエステルポリマーＡを得た。
この共重合ポリエステルの場合、前記式（１），
（２）を用いて持続長を見積ると、約15オングストロー
ムとなる。また、0.5g/dlフェノール／テトラクロルエ
タン（3/1）溶液の30℃での対数粘度は1.7dl/g、融点測
定装置により測定したポリマー流動開始温度は245℃で
あった。また、偏光顕微鏡により観察すると、溶融状態
で光学的異方性は示さなかった。この共重合ポリエステ
ルを紡糸温度260℃にて、紡糸口金口径0.5mm、口金孔数
24孔を有する紡糸口金より単孔当り2.5g/分で吐出させ
て引取速度4500m/分で引取った。紡出糸条は、22℃、風
速0.2m/分の整流されたクエンチ風により冷却された。
（２）を用いて持続長を見積ると、約15オングストロー
ムとなる。また、0.5g/dlフェノール／テトラクロルエ
タン（3/1）溶液の30℃での対数粘度は1.7dl/g、融点測
定装置により測定したポリマー流動開始温度は245℃で
あった。また、偏光顕微鏡により観察すると、溶融状態
で光学的異方性は示さなかった。この共重合ポリエステ
ルを紡糸温度260℃にて、紡糸口金口径0.5mm、口金孔数
24孔を有する紡糸口金より単孔当り2.5g/分で吐出させ
て引取速度4500m/分で引取った。紡出糸条は、22℃、風
速0.2m/分の整流されたクエンチ風により冷却された。
この様にして得られた紡出糸の物性値を第１表に示
す。実用上充分な強度を備え、高弾性率、低収縮率であ
る繊維を紡糸のみで得ることができた。
す。実用上充分な強度を備え、高弾性率、低収縮率であ
る繊維を紡糸のみで得ることができた。
実施例２、比較例１〜２ ポリマーＡについて、引取り速度を変化させた以外は
実施例１と同様の方法で紡出糸を作った。この場合、引
取り速度が3000m/分未満では、本発明で述べた様な擬似
液晶への転移は起こらず、低い物性のものしか得られな
かった。これらの物性値を第１表に示す。
実施例１と同様の方法で紡出糸を作った。この場合、引
取り速度が3000m/分未満では、本発明で述べた様な擬似
液晶への転移は起こらず、低い物性のものしか得られな
かった。これらの物性値を第１表に示す。
比較例３ BHETとBME/EGをモル比90:10で共重合させたポリマー
Ｂ（見積り持続長13オングストローム）について実施例
１と同様の方法で紡出糸を作った。この繊維の物性値を
第２表に示す。
Ｂ（見積り持続長13オングストローム）について実施例
１と同様の方法で紡出糸を作った。この繊維の物性値を
第２表に示す。
比較例４ ポリエステルとしてポリエチレンナフタレート（PE
N、見積り持続長14オングストローム）を用い、単孔吐
出量を1.0g/分、紡糸温度310℃とした以外は実施例１と
同様の方法で紡出糸を作った。この繊維の物性値を第２
表に示す。
N、見積り持続長14オングストローム）を用い、単孔吐
出量を1.0g/分、紡糸温度310℃とした以外は実施例１と
同様の方法で紡出糸を作った。この繊維の物性値を第２
表に示す。
この場合、高速紡糸により強度は向上しているが、初
期弾性率は低く、また乾熱収縮率は高く、本発明で述べ
たような擬似液晶紡糸にはなっていない。
期弾性率は低く、また乾熱収縮率は高く、本発明で述べ
たような擬似液晶紡糸にはなっていない。
実施例３、４ 実施例１で得られた紡出糸を金属製のカセに巻き付
け、0.1mmHg減圧下、第３表に示す条件で熱処理した。
熱処理の結果、第３表に示す様に破断強度15g/d以上、
初期弾性率300g/d以上の高強度高弾性率繊維が得られ
た。
け、0.1mmHg減圧下、第３表に示す条件で熱処理した。
熱処理の結果、第３表に示す様に破断強度15g/d以上、
初期弾性率300g/d以上の高強度高弾性率繊維が得られ
た。
比較例５ 比較例２で得られた紡出糸について、実施例３と同様
の条件で熱処理を行った。この繊維の物性値を第３表に
示す。
の条件で熱処理を行った。この繊維の物性値を第３表に
示す。
比較例６ 比較例４で得られた紡出糸について、第３表に示す条
件で熱処理を行った。この繊維の物性値を第３表に示
す。
件で熱処理を行った。この繊維の物性値を第３表に示
す。
比較例５、６では、紡糸の段階で本発明で述べたよう
な擬似液晶紡糸が達成されていない為に、熱処理による
強度の向上はみられなかった。
な擬似液晶紡糸が達成されていない為に、熱処理による
強度の向上はみられなかった。
（発明の効果） 本発明によれば、高強度、高弾性率ポリエステル系繊
維を製造するに際し、従来に見ない擬似液晶化紡糸を行
なう事により、高強度高弾性率ポリエステル系繊維の製
糸に関する従来技術では欠如していた実用性経済性の課
題を解決し、高強度高弾性率ポリエステル系繊維を工業
的に安定して製造する新規な方法を提供することができ
る。
維を製造するに際し、従来に見ない擬似液晶化紡糸を行
なう事により、高強度高弾性率ポリエステル系繊維の製
糸に関する従来技術では欠如していた実用性経済性の課
題を解決し、高強度高弾性率ポリエステル系繊維を工業
的に安定して製造する新規な方法を提供することができ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 北河 享 滋賀県大津市堅田２丁目１番１号 東洋 紡績株式会社総合研究所内 審査官 澤村 茂実 (56)参考文献 特開 平１−139811（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−94615（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−132823（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D01F 6/62 301 - 308 D01F 6/84 301 - 6/86 307 D01F 6/92 301 - 309
Claims (1)
- 【請求項１】60モル％以上がエチレンテレフタレート単
位からなり、持続長が15オングストローム以上であり、
且つ溶融時に液晶性を示さない共重合ポリエステルを30
00m/分以上の引取速度で溶融紡糸することを特徴とする
ポリエステル系繊維の製造方法。
Priority Applications (3)
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|---|---|---|---|
| JP2103715A JP3038779B2 (ja) | 1990-04-19 | 1990-04-19 | ポリエステル系繊維の製造方法 |
| US07/683,542 US5171506A (en) | 1990-04-19 | 1991-04-10 | Process for producing polyester fibers |
| GB9108278A GB2243154B (en) | 1990-04-19 | 1991-04-18 | Process for producing polyester fibers |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2103715A JP3038779B2 (ja) | 1990-04-19 | 1990-04-19 | ポリエステル系繊維の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH042813A JPH042813A (ja) | 1992-01-07 |
| JP3038779B2 true JP3038779B2 (ja) | 2000-05-08 |
Family
ID=14361405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2103715A Expired - Fee Related JP3038779B2 (ja) | 1990-04-19 | 1990-04-19 | ポリエステル系繊維の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JP3038779B2 (ja) |
| GB (1) | GB2243154B (ja) |
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| AU2003272123A1 (en) * | 2003-08-22 | 2005-03-10 | Hyosung Corporation | High tenacity polyethylene-2,6-naphthalate fibers |
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| JPS60219224A (ja) * | 1984-04-16 | 1985-11-01 | Teijin Ltd | ポリエステルの製造方法 |
| DE3803663A1 (de) * | 1988-02-06 | 1989-08-17 | Bayer Ag | Verfahren zur herstellung von filamenten, fasern, folien oder anderen formkoerpern aus nichtsteifen, thermotropen polymeren |
-
1990
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-
1991
- 1991-04-10 US US07/683,542 patent/US5171506A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-04-18 GB GB9108278A patent/GB2243154B/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2243154B (en) | 1993-03-31 |
| GB2243154A (en) | 1991-10-23 |
| JPH042813A (ja) | 1992-01-07 |
| US5171506A (en) | 1992-12-15 |
| GB9108278D0 (en) | 1991-06-05 |
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