JP3025612B2 - ２サイクルエンジン用潤滑油組成物 - Google Patents
２サイクルエンジン用潤滑油組成物Info
- Publication number
- JP3025612B2 JP3025612B2 JP6147963A JP14796394A JP3025612B2 JP 3025612 B2 JP3025612 B2 JP 3025612B2 JP 6147963 A JP6147963 A JP 6147963A JP 14796394 A JP14796394 A JP 14796394A JP 3025612 B2 JP3025612 B2 JP 3025612B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lubricating oil
- index
- oil
- mineral
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
Landscapes
- Lubricants (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、２サイクルエンジン用
潤滑油組成物に関し、詳しくは、燃焼残留物による排気
系の閉塞を防止する効果の優れた２サイクルエンジン用
潤滑油組成物に関するものである。
潤滑油組成物に関し、詳しくは、燃焼残留物による排気
系の閉塞を防止する効果の優れた２サイクルエンジン用
潤滑油組成物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】２サイクルエンジンにおいて、潤滑油に
起因する燃焼残留物が排気系内に堆積すると、エンジン
の出力が低下してしまう。これを防ぐために、従来は、
主としてポリブテン（ポリイソブチレン）を２サイクル
エンジン用潤滑油中に配合していた。ポリブテンは、鉱
油に比べて、熱によって分解し易い性質を有しているた
めに、エンジンの中で完全に燃焼し、残留物を残しにく
い。このために、潤滑油内にポリブテンを配合すると、
鉱油基油のみの場合に比べて、排気系の堆積物ないしデ
ポジットが減少することが知られている（ＳＡＥ Ｐａ
ｐｅｒ ８７１２１６）。
起因する燃焼残留物が排気系内に堆積すると、エンジン
の出力が低下してしまう。これを防ぐために、従来は、
主としてポリブテン（ポリイソブチレン）を２サイクル
エンジン用潤滑油中に配合していた。ポリブテンは、鉱
油に比べて、熱によって分解し易い性質を有しているた
めに、エンジンの中で完全に燃焼し、残留物を残しにく
い。このために、潤滑油内にポリブテンを配合すると、
鉱油基油のみの場合に比べて、排気系の堆積物ないしデ
ポジットが減少することが知られている（ＳＡＥ Ｐａ
ｐｅｒ ８７１２１６）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記した潤滑油におい
ては、ポリブテンの配合量を多くし、鉱油の方の配合量
を減らすほど、排気系の閉塞防止効果が一層向上するこ
とが、期待される。しかし、潤滑油におけるポリブテン
の配合量を多くすると、ポリブテンのコストが鉱油のコ
ストに比べて高いために、潤滑油のコストが上昇する
上、エンジンの始動性が悪化することが、指摘されてい
る（ＳＡＥ Ｐａｐｅｒ ９１１２７５）。
ては、ポリブテンの配合量を多くし、鉱油の方の配合量
を減らすほど、排気系の閉塞防止効果が一層向上するこ
とが、期待される。しかし、潤滑油におけるポリブテン
の配合量を多くすると、ポリブテンのコストが鉱油のコ
ストに比べて高いために、潤滑油のコストが上昇する
上、エンジンの始動性が悪化することが、指摘されてい
る（ＳＡＥ Ｐａｐｅｒ ９１１２７５）。
【０００４】本発明の課題は、２サイクルエンジン用潤
滑油において、排気系の閉塞防止効果を、更に向上させ
ることである。また、本発明の課題は、ポリブテンの配
合量を増大させることなく、排気系の閉塞防止効果を向
上させることである。また、本発明の課題は、排気系の
閉塞防止効果を向上させるのと同時に、エンジンの始動
性の悪化、始動トルクの増大を防止できるようにするこ
とである。
滑油において、排気系の閉塞防止効果を、更に向上させ
ることである。また、本発明の課題は、ポリブテンの配
合量を増大させることなく、排気系の閉塞防止効果を向
上させることである。また、本発明の課題は、排気系の
閉塞防止効果を向上させるのと同時に、エンジンの始動
性の悪化、始動トルクの増大を防止できるようにするこ
とである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る２サイクル
エンジン用潤滑油組成物は、１００℃における動粘度が
３〜１５ｍｍ2 ／ｓであり、粘度指数が１１０以上であ
り、かつ全炭素に対するパラフィンを構成する炭素の比
率（％Ｃｐ）が７０％以上である鉱油基油５〜７５重量
％と、分子量が３００〜３０００のポリブテン２０〜７
０重量％とを含有していることを特徴とする。
エンジン用潤滑油組成物は、１００℃における動粘度が
３〜１５ｍｍ2 ／ｓであり、粘度指数が１１０以上であ
り、かつ全炭素に対するパラフィンを構成する炭素の比
率（％Ｃｐ）が７０％以上である鉱油基油５〜７５重量
％と、分子量が３００〜３０００のポリブテン２０〜７
０重量％とを含有していることを特徴とする。
【０００６】本発明者は、２サイクルエンジン用の潤滑
油の基油の物性、添加剤の効果等について、鋭意検討を
重ねた結果、ポリブテンを配合すると共に、前記した特
定の高パラフィン比率の鉱油基油を配合すると、これら
の相乗効果によって、排気系の閉塞防止効果が予想を越
えて大きく向上することを見いだし、本発明に到達し
た。
油の基油の物性、添加剤の効果等について、鋭意検討を
重ねた結果、ポリブテンを配合すると共に、前記した特
定の高パラフィン比率の鉱油基油を配合すると、これら
の相乗効果によって、排気系の閉塞防止効果が予想を越
えて大きく向上することを見いだし、本発明に到達し
た。
【０００７】この結果、前記潤滑油におけるポリブテン
の配合量を増大させることなく、排気系の閉塞防止効果
を向上させることができた。これにより、排気系の閉塞
防止効果を向上させるのと同時に、潤滑油のコストの上
昇を防止し、エンジンの始動性の悪化、始動トルクの増
大を防止することができた。
の配合量を増大させることなく、排気系の閉塞防止効果
を向上させることができた。これにより、排気系の閉塞
防止効果を向上させるのと同時に、潤滑油のコストの上
昇を防止し、エンジンの始動性の悪化、始動トルクの増
大を防止することができた。
【０００８】本発明で使用される鉱油系基油は、適切な
粘性を有し、粘度指数が高く、パラフィンの含有量が高
い鉱油であることが重要である。具体的には、１００℃
における動粘度が３〜１５ｍｍ2 ／ｓであり、粘度指数
が１１０以上であり、全炭素に対するパラフィンを構成
する炭素の比率、すなわち、ｎ−ｄ−Ｍ環分析による％
Ｃｐの値（以下はパラフィン比率という）が７０％Ｃｐ
以上である高パラフィン系鉱油基油を使用する。
粘性を有し、粘度指数が高く、パラフィンの含有量が高
い鉱油であることが重要である。具体的には、１００℃
における動粘度が３〜１５ｍｍ2 ／ｓであり、粘度指数
が１１０以上であり、全炭素に対するパラフィンを構成
する炭素の比率、すなわち、ｎ−ｄ−Ｍ環分析による％
Ｃｐの値（以下はパラフィン比率という）が７０％Ｃｐ
以上である高パラフィン系鉱油基油を使用する。
【０００９】高パラフィン系鉱油基油の１００℃での動
粘度は、３〜１５ｍｍ2 ／ｓとする。この動粘度が３ｍ
ｍ2 ／ｓ未満であると、２サイクルエンジン用潤滑油と
して適正な潤滑性能を付与するために、ポリブテンを多
量に配合しなければならないので、コストアップの要因
となる。一方、この動粘度が１５ｍｍ2 ／ｓを越える
と、ピストンや燃焼室へのデポジットの堆積を防止する
効果が減少する。この動粘度は、更に３〜１０ｍｍ2 ／
ｓ、特には３〜５ｍｍ2 ／ｓとすることが好ましい。
粘度は、３〜１５ｍｍ2 ／ｓとする。この動粘度が３ｍ
ｍ2 ／ｓ未満であると、２サイクルエンジン用潤滑油と
して適正な潤滑性能を付与するために、ポリブテンを多
量に配合しなければならないので、コストアップの要因
となる。一方、この動粘度が１５ｍｍ2 ／ｓを越える
と、ピストンや燃焼室へのデポジットの堆積を防止する
効果が減少する。この動粘度は、更に３〜１０ｍｍ2 ／
ｓ、特には３〜５ｍｍ2 ／ｓとすることが好ましい。
【００１０】高パラフィン系鉱油基油の粘度指数は、１
１０以上とする。この粘度指数が１１０未満であると、
粘度の温度依存性が大きくなるために、高温で粘度が大
きく低下し、潤滑性が悪化し、焼き付きやエンジンの出
力トルク低下の原因となる。この観点から、粘度指数を
１２０以上とすることが更に好ましく、１３０以上とす
ることが一層好ましい。
１０以上とする。この粘度指数が１１０未満であると、
粘度の温度依存性が大きくなるために、高温で粘度が大
きく低下し、潤滑性が悪化し、焼き付きやエンジンの出
力トルク低下の原因となる。この観点から、粘度指数を
１２０以上とすることが更に好ましく、１３０以上とす
ることが一層好ましい。
【００１１】高パラフィン系鉱油基油のパラフィン比率
は、７０％以上とすることが必要であり、これにより、
ポリブテンとの相乗効果によって潤滑油が燃焼時に特に
分解し易くなり、燃焼残留物を顕著に減少させることが
できる。この観点から、パラフィン比率を８０％以上と
すると、より一層効果が高くなる。
は、７０％以上とすることが必要であり、これにより、
ポリブテンとの相乗効果によって潤滑油が燃焼時に特に
分解し易くなり、燃焼残留物を顕著に減少させることが
できる。この観点から、パラフィン比率を８０％以上と
すると、より一層効果が高くなる。
【００１２】高パラフィン系鉱油基油の配合量は、５〜
７５重量％とする。これが５重量％未満であると、他の
基油の影響が大きく現れるので、排気系へのデポジット
堆積の防止効果が発揮できない。これが７５重量％を越
えると、ポリブデン、石油系溶剤及び潤滑油添加剤の添
加量が制限されて、２サイクルエンジン用潤滑油組成物
としての総合性能が悪化する。また、２サイクルエンジ
ン用潤滑油組成物に要求される最低粘度（６．５ｍｍ2
／ｓ）を確保するのが困難になることがある。より好ま
しくは、１０〜６０重量％であり、特に好ましくは、１
５〜５０重量％である。
７５重量％とする。これが５重量％未満であると、他の
基油の影響が大きく現れるので、排気系へのデポジット
堆積の防止効果が発揮できない。これが７５重量％を越
えると、ポリブデン、石油系溶剤及び潤滑油添加剤の添
加量が制限されて、２サイクルエンジン用潤滑油組成物
としての総合性能が悪化する。また、２サイクルエンジ
ン用潤滑油組成物に要求される最低粘度（６．５ｍｍ2
／ｓ）を確保するのが困難になることがある。より好ま
しくは、１０〜６０重量％であり、特に好ましくは、１
５〜５０重量％である。
【００１３】本発明で用いる高パラフィン系鉱油基油
は、適切な粘度、高い粘度指数及び上記のパラフィン比
率を有する。こうした高パラフィン系鉱油基油は、前述
した各性状を有していればよく、特に制限なく様々な鉱
油を使用することができる。
は、適切な粘度、高い粘度指数及び上記のパラフィン比
率を有する。こうした高パラフィン系鉱油基油は、前述
した各性状を有していればよく、特に制限なく様々な鉱
油を使用することができる。
【００１４】本発明で使用する高パラフィン系鉱油基油
は、単独のものであってよく、複数の高パラフィン系鉱
油基油の混合物であってよく、高パラフィン系鉱油基油
と低パラフィン系鉱油基油との混合物であってもよい。
鉱油系潤滑油を製造する際の脱ろう工程で副生するスラ
ックワックスや、フィッシャー・トロプシュ合成で得ら
れたワックスを、水添異性化し、分留後脱ろうするか、
または脱ろう後分留した留分を用いると、粘度指数１３
０以上といった上記性状を十分満足する高パラフィン系
鉱油基油を得ることができる。
は、単独のものであってよく、複数の高パラフィン系鉱
油基油の混合物であってよく、高パラフィン系鉱油基油
と低パラフィン系鉱油基油との混合物であってもよい。
鉱油系潤滑油を製造する際の脱ろう工程で副生するスラ
ックワックスや、フィッシャー・トロプシュ合成で得ら
れたワックスを、水添異性化し、分留後脱ろうするか、
または脱ろう後分留した留分を用いると、粘度指数１３
０以上といった上記性状を十分満足する高パラフィン系
鉱油基油を得ることができる。
【００１５】また、最も一般的な鉱油系潤滑油基油の製
造方法によって得られた低パラフィン系鉱油基油を前記
高パラフィン系鉱油基油と混合して用いることもでき
る。すなわち、パラフィン系原油や中間基系原油を常圧
蒸留して留出油を得、あるいは常圧蒸留残渣を更に減圧
蒸留して留出油を得る。次いで、水素化精製、脱ろう
（溶剤脱ろう、水素化脱ろう）、溶剤抽出（フルフラー
ル等による）、アルカリ蒸留、硫酸洗浄、白土処理等の
公知の精製プロセスを適宜の順序で組み合わせ、留出油
を処理することにより、粘度指数１００前後以下の低パ
ラフィン系鉱油基油が得られる。これを基油の一つとし
て他の基油と組合せて用いる。さらに、蒸圧蒸留して得
られたろう分の多い留出油を水素化分解して分解油を得
た後、さらに通常の溶剤精製等を行うと、粘度指数１１
０〜１２０程度の鉱油基油を得ることができ、これを用
いることもできる。
造方法によって得られた低パラフィン系鉱油基油を前記
高パラフィン系鉱油基油と混合して用いることもでき
る。すなわち、パラフィン系原油や中間基系原油を常圧
蒸留して留出油を得、あるいは常圧蒸留残渣を更に減圧
蒸留して留出油を得る。次いで、水素化精製、脱ろう
（溶剤脱ろう、水素化脱ろう）、溶剤抽出（フルフラー
ル等による）、アルカリ蒸留、硫酸洗浄、白土処理等の
公知の精製プロセスを適宜の順序で組み合わせ、留出油
を処理することにより、粘度指数１００前後以下の低パ
ラフィン系鉱油基油が得られる。これを基油の一つとし
て他の基油と組合せて用いる。さらに、蒸圧蒸留して得
られたろう分の多い留出油を水素化分解して分解油を得
た後、さらに通常の溶剤精製等を行うと、粘度指数１１
０〜１２０程度の鉱油基油を得ることができ、これを用
いることもできる。
【００１６】これらの鉱油基油は、前記の動粘度３〜１
５ｍｍ2 ／ｓ、粘度指数１１０以上、及び％Ｃｐ７０以
上を満足すれば、単独で用いても適宜の割合で混合して
用いてもよい。
５ｍｍ2 ／ｓ、粘度指数１１０以上、及び％Ｃｐ７０以
上を満足すれば、単独で用いても適宜の割合で混合して
用いてもよい。
【００１７】ポリブテンの配合量は２０〜７０重量％と
する。これが２０重量％未満であると、排気煙が増大し
てくるし、排気系の閉塞防止効果も阻害される。この観
点から、更に３０重量％以上とすることが好ましい。こ
の配合量が７０重量％を越えると、クランキングに要す
るトルク値が上昇し、エンジンの始動性が悪化する。こ
の観点からは、配合量を６０重量％以下とすることが更
に好ましく、４０〜６０重量％とすると一層好ましい。
する。これが２０重量％未満であると、排気煙が増大し
てくるし、排気系の閉塞防止効果も阻害される。この観
点から、更に３０重量％以上とすることが好ましい。こ
の配合量が７０重量％を越えると、クランキングに要す
るトルク値が上昇し、エンジンの始動性が悪化する。こ
の観点からは、配合量を６０重量％以下とすることが更
に好ましく、４０〜６０重量％とすると一層好ましい。
【００１８】ポリブテンの分子量は３００〜３０００と
する。この分子量が３００未満であると、排気煙を減少
させるためには過剰のポリブテンを配合しなければなら
なくなり、コストアップの原因となる。また、この分子
量が３０００を越えると、エンジンの清浄性に悪影響を
及ぼす。
する。この分子量が３００未満であると、排気煙を減少
させるためには過剰のポリブテンを配合しなければなら
なくなり、コストアップの原因となる。また、この分子
量が３０００を越えると、エンジンの清浄性に悪影響を
及ぼす。
【００１９】本発明の潤滑油組成物には、更に石油系溶
剤を３０重量％以下配合することができ、これによっ
て、潤滑油組成物と燃料とが互いに混合し易くなる。こ
の配合量が３０重量％を越えると、２サイクルエンジン
用潤滑油組成物として引火点が低くなるので、好ましく
ない。潤滑油組成物と燃料とを混合し易くするという観
点からは、この配合量を１０重量％以上とすることが好
ましい。引火点の低下を防止するという観点からは、こ
の配合量を２５重量％以下とすることが更に好ましい。
石油系溶剤としては、引火点が４０℃以上の石油系溶剤
であれば、特に制限無く使用することができ、例えば、
灯油留分、ノルマルパラフィン系溶剤等を使用すること
ができる。
剤を３０重量％以下配合することができ、これによっ
て、潤滑油組成物と燃料とが互いに混合し易くなる。こ
の配合量が３０重量％を越えると、２サイクルエンジン
用潤滑油組成物として引火点が低くなるので、好ましく
ない。潤滑油組成物と燃料とを混合し易くするという観
点からは、この配合量を１０重量％以上とすることが好
ましい。引火点の低下を防止するという観点からは、こ
の配合量を２５重量％以下とすることが更に好ましい。
石油系溶剤としては、引火点が４０℃以上の石油系溶剤
であれば、特に制限無く使用することができ、例えば、
灯油留分、ノルマルパラフィン系溶剤等を使用すること
ができる。
【００２０】本発明の潤滑油組成物には、更に添加剤を
３〜２０重量％配合することができる。この配合量が３
重量％未満であると、潤滑性や清浄性の面で、２サイク
ルエンジン用潤滑油組成物としての性能が低下し易い。
この観点からは、配合量を５重量％以上とすることが更
に好ましい。また、この配合量が２０重量％を越える
と、コストが高くなり、不経済である。この観点から
は、配合量を１５重量％以下とすることが更に好まし
い。
３〜２０重量％配合することができる。この配合量が３
重量％未満であると、潤滑性や清浄性の面で、２サイク
ルエンジン用潤滑油組成物としての性能が低下し易い。
この観点からは、配合量を５重量％以上とすることが更
に好ましい。また、この配合量が２０重量％を越える
と、コストが高くなり、不経済である。この観点から
は、配合量を１５重量％以下とすることが更に好まし
い。
【００２１】こうした添加剤としては、通常の市販の２
サイクルエンジン用潤滑油に含まれている添加剤であれ
ば、特に制限無く使用することができる。例えば、金属
系清浄剤（Ｃａスルフォネート、Ｃａフェネート、Ｃａ
サリシレート等の中性塩、及び過塩基性塩等）、無灰型
分散剤（イミド系分散剤、アミド系分散剤、アミン系分
散剤等）、及びこれらの混合物等が挙げられる。更に、
２サイクルエンジン用潤滑油としての性能を一層向上さ
せるために、極圧剤（リン酸エステル等）、防錆剤、流
動点降下剤等を配合することができる。
サイクルエンジン用潤滑油に含まれている添加剤であれ
ば、特に制限無く使用することができる。例えば、金属
系清浄剤（Ｃａスルフォネート、Ｃａフェネート、Ｃａ
サリシレート等の中性塩、及び過塩基性塩等）、無灰型
分散剤（イミド系分散剤、アミド系分散剤、アミン系分
散剤等）、及びこれらの混合物等が挙げられる。更に、
２サイクルエンジン用潤滑油としての性能を一層向上さ
せるために、極圧剤（リン酸エステル等）、防錆剤、流
動点降下剤等を配合することができる。
【００２２】
【実施例】本発明を、実施例及び比較例を用いて、より
詳しく説明する。下記のようにして、各実施例、比較例
の潤滑油組成物の材料を準備した。まず、原料となる鉱
油基油として、次の各鉱油基油Ａ〜Ｄを用意した。各鉱
油基油の性状を、表１に示す。なお、表１において「Ｃ
ＯＣ」はクリーブランド開放式である。
詳しく説明する。下記のようにして、各実施例、比較例
の潤滑油組成物の材料を準備した。まず、原料となる鉱
油基油として、次の各鉱油基油Ａ〜Ｄを用意した。各鉱
油基油の性状を、表１に示す。なお、表１において「Ｃ
ＯＣ」はクリーブランド開放式である。
【００２３】
【表１】
【００２４】ここで、鉱油Ａは、％Ｃｐが９４．８％で
あり、単独の基油として本発明の条件を満足している。
鉱油Ｂ、Ｃ、Ｄは、いずれも低パラフィン系鉱油基油で
ある。次いで、下記の表２に示す各材料を、表２に示す
各割合で混合し、各実施例１〜４、比較例１、２の２サ
イクルエンジン用潤滑油組成物を調製した。ただし、表
２においては、鉱油Ａ〜Ｄ、ポリブテン、石油系溶剤、
添加剤パッケージの添加量をそれぞれ重量％単位で示し
た。
あり、単独の基油として本発明の条件を満足している。
鉱油Ｂ、Ｃ、Ｄは、いずれも低パラフィン系鉱油基油で
ある。次いで、下記の表２に示す各材料を、表２に示す
各割合で混合し、各実施例１〜４、比較例１、２の２サ
イクルエンジン用潤滑油組成物を調製した。ただし、表
２においては、鉱油Ａ〜Ｄ、ポリブテン、石油系溶剤、
添加剤パッケージの添加量をそれぞれ重量％単位で示し
た。
【００２５】
【表２】
【００２６】ただし、実施例１、４においては鉱油Ａを
単独で使用し、実施例２においては鉱油Ａと鉱油Ｃとを
混合し、実施例３においては鉱油Ａと鉱油Ｄとを混合
し、比較例１においては、本発明の範囲外の鉱油Ｂを単
独で使用し、比較例２においては鉱油ＣとＤとの混合物
を使用した。各例においてこのようにして得られた鉱油
の１００℃における動粘度、粘度指数及び％Ｃｐをも、
表２下部に示した。
単独で使用し、実施例２においては鉱油Ａと鉱油Ｃとを
混合し、実施例３においては鉱油Ａと鉱油Ｄとを混合
し、比較例１においては、本発明の範囲外の鉱油Ｂを単
独で使用し、比較例２においては鉱油ＣとＤとの混合物
を使用した。各例においてこのようにして得られた鉱油
の１００℃における動粘度、粘度指数及び％Ｃｐをも、
表２下部に示した。
【００２７】表２に示すポリブテンＡは平均分子量約７
００のものであり、ポリブテンＢは平均分子量約５００
のものである。石油系溶剤は、引火点（ペンスキー─マ
ルペンス密閉式）が４２．５℃であり、初留点が１４
８．５℃であり、終点が２６１．５℃の灯油である。添
加剤としては、２種類の２サイクルエンジン用潤滑油用
の市販の添加剤パッケージＡ、Ｂを使用した。
００のものであり、ポリブテンＢは平均分子量約５００
のものである。石油系溶剤は、引火点（ペンスキー─マ
ルペンス密閉式）が４２．５℃であり、初留点が１４
８．５℃であり、終点が２６１．５℃の灯油である。添
加剤としては、２種類の２サイクルエンジン用潤滑油用
の市販の添加剤パッケージＡ、Ｂを使用した。
【００２８】こうした調製した各実施例、比較例の各潤
滑油組成物について、（１）潤滑性指数、（２）初期ト
ルク指数、（３）清浄性指数、（４）排気煙指数及び
（５）排気系閉塞性指数を評価した。これらの各評価の
ための試験を、以下に示す方法で実施した。なお、燃料
としては、いずれの試験においても、同一の市販のレギ
ュラーガソリンを使用した。比較参照のための標準潤滑
油としては、表３に示す性状の標準潤滑油を使用した。
滑油組成物について、（１）潤滑性指数、（２）初期ト
ルク指数、（３）清浄性指数、（４）排気煙指数及び
（５）排気系閉塞性指数を評価した。これらの各評価の
ための試験を、以下に示す方法で実施した。なお、燃料
としては、いずれの試験においても、同一の市販のレギ
ュラーガソリンを使用した。比較参照のための標準潤滑
油としては、表３に示す性状の標準潤滑油を使用した。
【００２９】
【表３】
【００３０】（１）潤滑性指数及び（２）初期トルク指
数の試験 自動車技術会によって制定された潤滑性試験（ＪＡＳＯ
Ｍ ３４０−９２）によって、評価を行った。４９．
５ｃｃ、単気筒強制空冷の２サイクルエンジン（ホンダ
技研工業製、ＡＦ２７）に、ガソリンに潤滑油組成物を
５０：１の割合で混合した燃料を供給し、４０００ｒｐ
ｍ、全負荷及び排気中の一酸化炭素（ＣＯ）濃度６．０
±０．５％の条件下に、プラグ座温度を１６０±５℃で
安定させる。この後、運転を継続したまま冷却を停止
し、プラグ座温度が２００℃及び３００℃に達したとき
のトルクを測定し、再び冷却し、１６０±５℃で安定さ
せる。これを５〜７回繰り返し、プラグ座温度が２００
℃及び３００℃であるときのトルクの差を測定し、標準
潤滑油を使用した場合と、次式によって比較し、評価す
る。トルクの差の値が小さいほど、潤滑性が良いので、
潤滑性指数が大きいほど潤滑性が良いことになる。
数の試験 自動車技術会によって制定された潤滑性試験（ＪＡＳＯ
Ｍ ３４０−９２）によって、評価を行った。４９．
５ｃｃ、単気筒強制空冷の２サイクルエンジン（ホンダ
技研工業製、ＡＦ２７）に、ガソリンに潤滑油組成物を
５０：１の割合で混合した燃料を供給し、４０００ｒｐ
ｍ、全負荷及び排気中の一酸化炭素（ＣＯ）濃度６．０
±０．５％の条件下に、プラグ座温度を１６０±５℃で
安定させる。この後、運転を継続したまま冷却を停止
し、プラグ座温度が２００℃及び３００℃に達したとき
のトルクを測定し、再び冷却し、１６０±５℃で安定さ
せる。これを５〜７回繰り返し、プラグ座温度が２００
℃及び３００℃であるときのトルクの差を測定し、標準
潤滑油を使用した場合と、次式によって比較し、評価す
る。トルクの差の値が小さいほど、潤滑性が良いので、
潤滑性指数が大きいほど潤滑性が良いことになる。
【００３１】
【数１】
【００３２】初期トルク指数については、上記試験のプ
ラグ座温度が２００℃のときの出力トルクを測定し、標
準潤滑油の場合と、次式によって比較し、評価する。プ
ラグ座の温度が２００℃のときのトルクが高いほど、始
動性が良いので、初期トルク指数が高いほど、始動性が
優れていることになる。
ラグ座温度が２００℃のときの出力トルクを測定し、標
準潤滑油の場合と、次式によって比較し、評価する。プ
ラグ座の温度が２００℃のときのトルクが高いほど、始
動性が良いので、初期トルク指数が高いほど、始動性が
優れていることになる。
【００３３】
【数２】
【００３４】（３）清浄性指数の試験 自動車技術会によって制定された清浄性試験（ＪＡＳＯ
Ｍ ３４１−９２）によって、評価を行った。４９．
５ｃｃ、単気筒強制空冷の２サイクルエンジン（ホンダ
技研工業製、ＡＦ２７）に、ガソリンに潤滑油組成物を
１００：１の割合で混合した燃料を供給し、６０００ｒ
ｐｍで１０分間の予備運転を行った後、全負荷及び排気
中の一酸化炭素（ＣＯ）濃度６．０±０．５％の条件下
に、プラグ座温度が２４０±５℃で１時間運転する。運
転終了後、直ちにエンジンを停止し、シリンダーヘッ
ド、シリンダー及びピストンを取り外し、ＪＰＩ─５Ｓ
─３４−９１（２サイクルエンジン清浄性評価法）で規
定された方法により、ピストン、シリンダーヘッドの評
点付けを行う。そして、部品に応じて補正係数を乗じた
補正評点を基にして、清浄性評点を算出する。清浄性評
点は、標準潤滑油の場合と、次式によって比較し、評価
する。清浄性補正評価結果の合計点が高いほど、清浄性
が優れているので、清浄性指数が大きいほど、清浄性が
優れていることになる。
Ｍ ３４１−９２）によって、評価を行った。４９．
５ｃｃ、単気筒強制空冷の２サイクルエンジン（ホンダ
技研工業製、ＡＦ２７）に、ガソリンに潤滑油組成物を
１００：１の割合で混合した燃料を供給し、６０００ｒ
ｐｍで１０分間の予備運転を行った後、全負荷及び排気
中の一酸化炭素（ＣＯ）濃度６．０±０．５％の条件下
に、プラグ座温度が２４０±５℃で１時間運転する。運
転終了後、直ちにエンジンを停止し、シリンダーヘッ
ド、シリンダー及びピストンを取り外し、ＪＰＩ─５Ｓ
─３４−９１（２サイクルエンジン清浄性評価法）で規
定された方法により、ピストン、シリンダーヘッドの評
点付けを行う。そして、部品に応じて補正係数を乗じた
補正評点を基にして、清浄性評点を算出する。清浄性評
点は、標準潤滑油の場合と、次式によって比較し、評価
する。清浄性補正評価結果の合計点が高いほど、清浄性
が優れているので、清浄性指数が大きいほど、清浄性が
優れていることになる。
【００３５】
【数３】
【００３６】（４）排気煙指数の試験 自動車技術会によって制定された排気煙試験（ＪＡＳＯ
Ｍ ３４２−９２）によって、評価を行った。６９ｃ
ｃ、単気筒強制空冷の２サイクルエンジンを装着した定
格８００Ｗの発電機（スズキ製、ＳＸ─８００Ｒ）に、
ガソリンに潤滑油を１０：１の割合で混合した燃料を供
給し、５０Ｈｚ、無負荷で２０分間運転を行った後、５
０Ｈｚ、６７０±１０Ｗの負荷を急激に与えたときの、
排気煙濃度を測定する。これを３回繰り返して行い、排
気煙濃度の最大値の平均値を求める。排気煙指数は、標
準潤滑油の場合と、次式によって比較し、評価する。排
気煙濃度が低いほど、排気煙防止性が優れているので、
排気煙指数は大きいほど、排気煙防止性が優れているこ
とになる。
Ｍ ３４２−９２）によって、評価を行った。６９ｃ
ｃ、単気筒強制空冷の２サイクルエンジンを装着した定
格８００Ｗの発電機（スズキ製、ＳＸ─８００Ｒ）に、
ガソリンに潤滑油を１０：１の割合で混合した燃料を供
給し、５０Ｈｚ、無負荷で２０分間運転を行った後、５
０Ｈｚ、６７０±１０Ｗの負荷を急激に与えたときの、
排気煙濃度を測定する。これを３回繰り返して行い、排
気煙濃度の最大値の平均値を求める。排気煙指数は、標
準潤滑油の場合と、次式によって比較し、評価する。排
気煙濃度が低いほど、排気煙防止性が優れているので、
排気煙指数は大きいほど、排気煙防止性が優れているこ
とになる。
【００３７】
【数４】
【００３８】（５）排気系閉塞性指数の試験 自動車技術会によって制定された排気系閉塞性試験（Ｊ
ＡＳＯ Ｍ ３４３−９２）によって、評価を行った。
６９ｃｃ、単気筒強制空冷の２サイクルエンジンを装着
した定格８００Ｗの発電機（スズキ製、ＳＸ─８００
Ｒ）に、ガソリンに潤滑油を５：１の割合で混合した燃
料を供給し、６０Ｈｚ、７５０±１５Ｗの負荷を与え
る。そして、排気ガス温度が３７０℃に達したときに、
６０Ｈｚ、無負荷にし、排気ガス温度が３３０℃に低下
したときに、再び、６０Ｈｚ、７５０±１５Ｗの負荷を
与える。このモードを繰り返し、エンジンの吸入負圧が
２ｋＰａになるまでの時間を測定する。なお、試験は、
２台のエンジンを使用し、一方は供試油、他方は標準潤
滑油の混合燃料を用いる。１回の試験を終了した後、混
合燃料を入れ換えて、再度、上記のモードの運転を実施
する。排気系閉塞性指数は、標準潤滑油の場合と、次式
によって比較し、評価する。排気系閉塞に達するまでの
時間が長いほど、排気系閉塞の防止性が優れているの
で、排気系閉塞指数が大きいほど、排気系閉塞防止性が
優れていることになる。
ＡＳＯ Ｍ ３４３−９２）によって、評価を行った。
６９ｃｃ、単気筒強制空冷の２サイクルエンジンを装着
した定格８００Ｗの発電機（スズキ製、ＳＸ─８００
Ｒ）に、ガソリンに潤滑油を５：１の割合で混合した燃
料を供給し、６０Ｈｚ、７５０±１５Ｗの負荷を与え
る。そして、排気ガス温度が３７０℃に達したときに、
６０Ｈｚ、無負荷にし、排気ガス温度が３３０℃に低下
したときに、再び、６０Ｈｚ、７５０±１５Ｗの負荷を
与える。このモードを繰り返し、エンジンの吸入負圧が
２ｋＰａになるまでの時間を測定する。なお、試験は、
２台のエンジンを使用し、一方は供試油、他方は標準潤
滑油の混合燃料を用いる。１回の試験を終了した後、混
合燃料を入れ換えて、再度、上記のモードの運転を実施
する。排気系閉塞性指数は、標準潤滑油の場合と、次式
によって比較し、評価する。排気系閉塞に達するまでの
時間が長いほど、排気系閉塞の防止性が優れているの
で、排気系閉塞指数が大きいほど、排気系閉塞防止性が
優れていることになる。
【００３９】
【数５】
【００４０】各実施例、比較例について、潤滑油組成物
の引火点、流動点、４０℃における動粘度、１００℃に
おける動粘度、粘度指数、硫酸灰分を、表４に示す。ま
た、上記した各試験の結果をも、表４に示す。
の引火点、流動点、４０℃における動粘度、１００℃に
おける動粘度、粘度指数、硫酸灰分を、表４に示す。ま
た、上記した各試験の結果をも、表４に示す。
【００４１】
【表４】
【００４２】実施例１、２、３及び比較例１において
は、添加剤パッケージＡ、ポリブテン及び灯油を適量配
合すると共に、鉱油、ポリブテンの配合量も同じにし
た。ただし、実施例１においては、本発明の範囲内の鉱
油Ａを単独で使用し、比較例１においては、本発明の範
囲外の鉱油Ｂを単独で使用した。実施例２、３において
は、鉱油ＡとＢ又はＣとを配合することにより、本発明
の範囲内の鉱油を得ている。実施例１と比較例１とを比
較すると、潤滑性指数、初期トルク指数、清浄性指数、
排気煙指数は、ほぼ同等の値である。しかし、実施例１
においては、排気系閉塞性指数が大幅に向上している。
は、添加剤パッケージＡ、ポリブテン及び灯油を適量配
合すると共に、鉱油、ポリブテンの配合量も同じにし
た。ただし、実施例１においては、本発明の範囲内の鉱
油Ａを単独で使用し、比較例１においては、本発明の範
囲外の鉱油Ｂを単独で使用した。実施例２、３において
は、鉱油ＡとＢ又はＣとを配合することにより、本発明
の範囲内の鉱油を得ている。実施例１と比較例１とを比
較すると、潤滑性指数、初期トルク指数、清浄性指数、
排気煙指数は、ほぼ同等の値である。しかし、実施例１
においては、排気系閉塞性指数が大幅に向上している。
【００４３】実施例２、３と比較例１とを比較すると、
潤滑性指数、初期トルク指数、清浄性指数、排気煙指数
は、ほぼ同等の値である。しかし、実施例２、３におい
ては、排気系閉塞性指数が大幅に向上している。
潤滑性指数、初期トルク指数、清浄性指数、排気煙指数
は、ほぼ同等の値である。しかし、実施例２、３におい
ては、排気系閉塞性指数が大幅に向上している。
【００４４】実施例４及び比較例２においては、添加剤
パッケージＢ、ポリブテン及び灯油を適量配合すると共
に、鉱油、ポリブテンの配合量も同じにした。ただし、
実施例４においては、本発明の範囲内の鉱油Ａを単独で
使用し、比較例２においては、本発明の範囲外の鉱油Ｃ
とＤとを配合した。実施例４と比較例２とを比較する
と、潤滑性指数、初期トルク指数、清浄性指数、排気煙
指数は、ほぼ同等の値である。しかし、実施例４におい
ては、排気系閉塞性指数が大幅に向上している。
パッケージＢ、ポリブテン及び灯油を適量配合すると共
に、鉱油、ポリブテンの配合量も同じにした。ただし、
実施例４においては、本発明の範囲内の鉱油Ａを単独で
使用し、比較例２においては、本発明の範囲外の鉱油Ｃ
とＤとを配合した。実施例４と比較例２とを比較する
と、潤滑性指数、初期トルク指数、清浄性指数、排気煙
指数は、ほぼ同等の値である。しかし、実施例４におい
ては、排気系閉塞性指数が大幅に向上している。
【００４５】次いで、上記の試験と同様にして、鉱油Ｅ
を使用して本発明の潤滑油組成物を製造し、排気系閉塞
性指数を測定した。鉱油Ｅの性状、ポリブテン、石油系
基油、添加剤パッケージＡの配合量、組成物の各性状及
び排気系閉塞性指数の値を、表５に示す。鉱油Ｅは減圧
蒸留から得られたろう分の多い潤滑油留分を水素化分解
し、さらに溶剤精製して得たもので、単独の基油として
本発明の条件を満足している。
を使用して本発明の潤滑油組成物を製造し、排気系閉塞
性指数を測定した。鉱油Ｅの性状、ポリブテン、石油系
基油、添加剤パッケージＡの配合量、組成物の各性状及
び排気系閉塞性指数の値を、表５に示す。鉱油Ｅは減圧
蒸留から得られたろう分の多い潤滑油留分を水素化分解
し、さらに溶剤精製して得たもので、単独の基油として
本発明の条件を満足している。
【００４６】
【表５】 鉱油Ｅの１５℃における密度 ０．８３３８ｇ／ｃｍ3 鉱油Ｅの引火点（ＣＯＣ） ２１２℃ 鉱油Ｅの１００℃における動粘度 ３．８３０ｍｍ2 ／ｓ 鉱油Ｅの粘度指数 １１７ 鉱油Ｅのｎ−ｄ−Ｍ環分析％Ｃｐ ８４．１ 鉱油Ｅの配合量 ３２．８重量％ ポリブテンＡの配合量 ４６．９重量％ 石油系溶剤の配合量 １４．０重量％ 添加剤パッケージＡの配合量 ６．３重量％ 組成物の引火点（ＣＯＣ） ８６℃ 組成物の流動点 −２２．５℃ 組成物の４０℃における動粘度 ４６．４８ｍｍ2 ／ｓ 組成物の１００℃における動粘度 ７．７０６ｍｍ2 ／ｓ 組成物の粘度指数 １３４ 排気系閉塞性指数 ３１５
【００４７】この結果を、比較例１と比較すると、排気
系閉塞性指数が顕著に向上していることが判る。
系閉塞性指数が顕著に向上していることが判る。
【００４８】
【発明の効果】以上述べたように、本発明の２サイクル
エンジン用潤滑油によれば、排気系へのデポジットの堆
積を防止する閉塞防止効果を、更に向上させることがで
きるので、エンジンの出力低下を長時間防ぐことができ
る。しかも、ポリブテンの配合量を増大させることな
く、閉塞防止効果を、更に向上させることができる。
エンジン用潤滑油によれば、排気系へのデポジットの堆
積を防止する閉塞防止効果を、更に向上させることがで
きるので、エンジンの出力低下を長時間防ぐことができ
る。しかも、ポリブテンの配合量を増大させることな
く、閉塞防止効果を、更に向上させることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ１０Ｎ 30:04
Claims (1)
- 【請求項１】 １００℃における動粘度が３〜１５ｍｍ
2 ／ｓであり、粘度指数が１１０以上であり、かつ全炭
素に対するパラフィンを構成する炭素の比率（％Ｃｐ）
が７０％以上である鉱油基油５〜７５重量％と、分子量
が３００〜３０００のポリブテン２０〜７０重量％とを
含有していることを特徴とする、２サイクルエンジン用
潤滑油組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6147963A JP3025612B2 (ja) | 1994-06-29 | 1994-06-29 | ２サイクルエンジン用潤滑油組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6147963A JP3025612B2 (ja) | 1994-06-29 | 1994-06-29 | ２サイクルエンジン用潤滑油組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0812986A JPH0812986A (ja) | 1996-01-16 |
| JP3025612B2 true JP3025612B2 (ja) | 2000-03-27 |
Family
ID=15442054
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6147963A Expired - Fee Related JP3025612B2 (ja) | 1994-06-29 | 1994-06-29 | ２サイクルエンジン用潤滑油組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3025612B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9914380B2 (en) | 2013-01-04 | 2018-03-13 | Johnson Controls Gmbh | Foam part, in particular for a vehicle seat, and method and tool for producing a foam part |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5416325B2 (ja) * | 2000-10-31 | 2014-02-12 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | ２サイクルエンジン油組成物の製造法 |
| US20070093398A1 (en) * | 2005-10-21 | 2007-04-26 | Habeeb Jacob J | Two-stroke lubricating oils |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE781636A (fr) * | 1972-04-04 | 1972-07-31 | Labofina Sa | Compositions lubrifiantes pour moteurs deux-temps. |
| JP2520923B2 (ja) * | 1987-11-30 | 1996-07-31 | 出光興産株式会社 | 二サイクルガソリンエンジン用潤滑油基油 |
-
1994
- 1994-06-29 JP JP6147963A patent/JP3025612B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9914380B2 (en) | 2013-01-04 | 2018-03-13 | Johnson Controls Gmbh | Foam part, in particular for a vehicle seat, and method and tool for producing a foam part |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0812986A (ja) | 1996-01-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2760982B1 (fr) | Composition lubrifiante pour moteur marin | |
| Hirano et al. | Investigation of engine oil effect on abnormal combustion in turbocharged direct injection-spark ignition engines (Part 2) | |
| AU2005316551A1 (en) | Composition and methods for improved lubrication, pour point, and fuel performance | |
| JP3025612B2 (ja) | ２サイクルエンジン用潤滑油組成物 | |
| US3004837A (en) | Fuel for two-cycle internal combustion engines | |
| JP3001679B2 (ja) | ２サイクルエンジンまたはロータリーエンジン用潤滑油組成物 | |
| CN1225667A (zh) | 添加剂组合物 | |
| EP3918038A1 (fr) | Composition de carburant à base d'hydrocarbures paraffiniques | |
| JP4204340B2 (ja) | 超低硫黄分内燃機関用潤滑油 | |
| JP3723917B2 (ja) | ２サイクルエンジン用潤滑剤組成物 | |
| US20040106527A1 (en) | Low phosphorus lubricating oil composition | |
| JP2994503B2 (ja) | ディーゼルエンジンの潤滑システム | |
| EP2398872B1 (en) | Use of a lubricating composition with gtl base oil to reduce hydrocarbon emissions | |
| JP2866703B2 (ja) | マルチグレードエンジン油組成物 | |
| JPH04122794A (ja) | ２サイクルエンジン用潤滑油組成物 | |
| JP2901696B2 (ja) | ディーゼルエンジン用潤滑油組成物 | |
| JP3866510B2 (ja) | ディーゼル軽油組成物 | |
| JP3654371B2 (ja) | ディーゼル軽油組成物 | |
| US10400189B2 (en) | Gasoline engine lubricant | |
| US20080312114A1 (en) | Composition and Methods for Improved Lubrication, Pour Point, and Fuel Performance | |
| JPH0753873B2 (ja) | アルコ−ル系燃料用エンジン油組成物 | |
| JP2000053990A (ja) | ２サイクルガソリンエンジン用潤滑油基油およびそれを用いた２サイクルガソリンエンジン用潤滑油組成物 | |
| CN103282468A (zh) | 通过加入聚合型粘度提高组分改进燃料 | |
| JP2022521608A (ja) | エンジンにおけるプレイグニッションを防止する又は低減するための潤滑組成物 | |
| JP2001329283A (ja) | ２サイクルエンジン用潤滑油組成物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |