JP3024448B2 - 内燃機関の蒸発燃料制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、燃料タンク内の蒸発燃
料を一時的に蓄え、該蒸発燃料を所定の機関運転条件で
機関吸気系に吸入量を制御しつつ吸入させる蒸発燃料制
御装置の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、燃料タンク等から発生する蒸
発燃料の大気中への放出による大気汚染拡大防止対策と
して、該蒸発燃料を一旦キャニスタと称される吸着手段
に吸着させ、所定の機関運転状態で、該吸着燃料を前記
キャニスタに設けられる連通路を介して導入される外気
と共に、パージコントロールバルブを介して吸気負圧に
より吸気系に吸入 (パージ) して処理するシステムが考
えられている。該システムそのものは、実車に搭載され
蒸発燃料の大気中への放出を防止するが、大気汚染拡大
防止の観点からは、前記キャニスタが蒸発燃料で満たさ
れた状態からパージを開始して燃焼処理させた際におい
ても、機関から排出される排気中の有害成分（ＮＯｘ，
ＣＯ，ＨＣ）の排出量を規制値内に留める必要がある。

【０００３】そこで、排気通路に理論空燃比において良
好に前記有害成分を浄化する三元触媒を介装すると共
に、該三元触媒の上流側排気通路に排気中の酸素濃度に
応じた出力信号を発する酸素センサを設け、パージの際
に、蒸発燃料が機関に吸入されるために空燃比が理論空
燃比から大きくズレるのを防止すべく、該酸素センサの
信号に基づいて燃料噴射弁等からなる燃料供給手段から
の燃料供給量及び前記パージコントロールバルブの開度
を補正制御して空燃比を理論空燃比に維持して、前記三
元触媒により排気有害成分の排出を抑制するようにした
蒸発燃料制御装置が種々提案されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ような装置では、キャニスタを介して機関に吸入される
蒸発燃料と空気との混合気（パージ混合気）の流量（パ
ージ流量）を検出しておらず、機関運転状態、大気圧、
及びキャニスタ内部状態（蒸発燃料の吸着量等）の変化
に伴う前記パージ流量の変化を精度良く迅速に把握する
ことができない。

【０００５】また、特開昭64−69746 号公報に開示され
るように、吸気系に介装される機関吸入空気流量の検出
手段の下流側に、キャニスタが吸着している蒸発燃料を
吸気系に供給する蒸発燃料供給通路と、外気との連通を
遮断した前記連通路と、を接続させることで、前記パー
ジ流量を含めた機関全吸入空気流量を検出するようにし
ているものもあるが、このものもパージ流量と、機関吸
気系から吸入される吸入空気流量と、を分離して検出す
ることができないため、前述同様に、機関運転状態、大
気圧、及びキャニスタ内部状態（蒸発燃料の吸着量等）
の変化に伴う前記パージ流量の変化を精度良く迅速に把
握することができない。

【０００６】そのため、従来の装置にあっては、上記の
ようなパージ流量の変化に応じて前記パージコントロー
ルバルブを高精度に開度制御することができず、これに
伴い、機関吸気系からの吸入空気流量とキャニスタ側か
らのパージ流量との合計と、前記パージ流量との比、す
なわちパージ率を一定に保つことが困難であるため、前
記空燃比制御における燃料供給手段からの燃料供給量の
変動が大きくなる等して、空燃比を理論空燃比に精度良
く保つのが困難であった。

【０００７】さらに、従来の装置では、キャニスタ内の
蒸発燃料を所定時間内に十分に脱離させるような制御を
行なっていなかったために、キャニスタの吸着機能を安
定して良好に維持することができなかった。つまり、例
えばキャニスタの吸着限界に比較的近い状態で機関運転
が停止されてしまう可能性が高く、この状態ではキャニ
スタの吸着機能が短時間のうちに低下してしまうため、
蒸発燃料がキャニスタに吸着されずに大気中へ放出され
てしまう可能性が高かった。

【０００８】本発明は、上記の実情に鑑みなされたもの
で、吸着手段に吸着されている蒸発燃料を機関に吸入す
る際に、吸着手段を介して機関に吸入されるパージ流量
を計測し、該計測したパージ流量に基づいてパージ率を
目標値に維持して空燃比を高精度に理論空燃比に制御す
ることができる内燃機関の蒸発燃料制御装置を提供する
ことを第１の目的とする。

【０００９】また、本発明にかかる第２の目的は、所定
時間内に十分な脱離を行なうことができる内燃機関の蒸
発燃料制御装置を提供することにある。

【００１０】

【００１１】

【課題を解決するための手段】 このため、第１の発明 に
かかる内燃機関の蒸発燃料制御装置は、図１に示すよう
に、燃料タンクＡ内の蒸発燃料を一時的に吸着して貯留
する吸着手段Ｂと、前記吸着手段Ｂに吸着された蒸発燃
料を空気と混合して機関吸気系に供給する蒸発燃料混合
気供給通路Ｃと、前記蒸発燃料混合気供給通路Ｃに介装
されたパージ流量制御弁Ｄと、を備えた内燃機関の蒸発
燃料制御装置において、機関吸気系に設けられ機関吸入
空気流量を検出する機関吸入空気流量検出手段Ｇと、前
記蒸発燃料混合気供給通路Ｃを介して吸入される蒸発燃
料混合気の流量を検出する蒸発燃料混合気流量検出手段
Ｅと、前記機関吸入空気流量検出手段Ｇにより検出され
る機関吸入空気流量と前記蒸発燃料混合気流量検出手段
Ｅにより検出される蒸発燃料混合気流量との合計と、前
記蒸発燃料混合気流量と、の流量比を演算する流量比演
算手段Ｈと、前記流量比演算手段Ｈにより演算される流
量比が目標値となるように前記パージ流量制御弁Ｄの開
度をフィードバック制御する流量比制御手段Ｉと、を含
んで構成した。

【００１２】また、第２の発明にかかる内燃機関の蒸発
燃料制御装置は、図２に示すように、機関吸気系に設け
られ機関吸入空気流量を検出する機関吸入空気流量検出
手段Ｇと、前記検出された機関吸入空気流量に基づいて
燃料供給手段Ｊの燃料供給量を設定する燃料供給量設定
手段Ｋと、空燃比を検出する空燃比検出手段Ｌと、前記
検出された空燃比が目標空燃比となるように前記燃料供
給量の補正量を求め該補正量に応じて前記燃料供給量設
定手段Ｋにより設定された燃料供給量を補正する燃料供
給量補正手段Ｌと、を含んで構成される空燃比制御手段
Ｎと、燃料タンクＡ内の蒸発燃料を一時的に吸着して貯
留する吸着手段Ｂと、前記吸着手段Ｂに吸着された蒸発
燃料を空気と混合して機関吸気系に供給する蒸発燃料混
合気供給通路Ｃと、前記蒸発燃料混合気供給通路Ｃに介
装されたパージ流量制御弁Ｄと、を備えた内燃機関の蒸
発燃料制御装置において、前記蒸発燃料混合気供給通路
Ｃを介して吸入される蒸発燃料混合気の流量を検出する
蒸発燃料混合気流量検出手段Ｅと、前記蒸発燃料混合気
流量検出手段Ｅにより検出される蒸発燃料混合気流量
と、前記機関吸入空気流量検出手段Ｇにより検出される
機関吸入空気流量と、前記燃料供給量の補正量と、に基
づいて、単位時間毎に機関に吸入された蒸発燃料量を演
算する蒸発燃料量演算手段Ｏと、前記蒸発燃料量演算手
段Ｏにより演算された蒸発燃料量を積算する蒸発燃料量
積算手段Ｐと、前記蒸発燃料量積算手段Ｐにより積算さ
れた積算蒸発燃料量が目標値となるように前記パージ流
量制御弁の開度をフィードバック制御する積算蒸発燃料
量制御手段Ｑと、を含んで構成した。

【００１３】

【００１４】

【作用】 上記の構成からなる第１の発明では、 吸着手段
に吸着されている蒸発燃料を機関に吸入する際に、前記
流量比制御手段により前記パージ流量制御弁の開度をフ
ィードバック制御して、前記流量比演算手段により求ま
る機関に吸入される機関吸入空気流量と前記蒸発燃料混
合気流量との合計と前記蒸発燃料混合気流量との流量比
を、目標値に精度よく維持する。これにより、例えば空
燃比制御時における燃料供給手段の燃料供給量の変動幅
が低減され、以って空燃比が高精度に理論空燃比に制御
される。

【００１５】また、第２の発明では、吸着手段に吸着さ
れている蒸発燃料を機関に吸入する際に、前記蒸発燃料
量演算手段により、前記蒸発燃料混合気流量検出手段に
より検出される蒸発燃料混合気流量と、前記機関吸入空
気流量検出手段により検出される機関吸入空気流量と、
前記燃料供給量の補正量と、に基づいて、機関に吸入さ
れた蒸発燃料量を演算する。そして、該演算結果に基づ
いて、前記蒸発燃料量積算手段により積算蒸発燃料量を
求め、該積算蒸発燃料量が目標値となるように、前記積
算蒸発燃料量制御手段により前記パージ流量制御弁の開
度をフィードバック制御する。これにより、例えば吸着
手段に吸着されている蒸発燃料を十分量脱離させるべく
適宜前記蒸発燃料混合気の流量を変更し、所定時間内に
機関に所定量の蒸発燃料量を吸入させることができるよ
うになるため、吸着手段の蒸発燃料吸着限界に比較的近
い状態のまま該蒸発燃料の機関への吸入制御が終了され
る可能性が低減され、以って吸着手段の蒸発燃料の吸着
機能が短時間のうちに低下し、蒸発燃料が吸着手段に吸
着されずに大気中へ放出される可能性が低減される。

【００１６】

【実施例】以下に、本発明の一実施例を図面に基づいて
説明する。一実施例の構成を示す図３において、機関１
の吸気通路２には吸入空気流量Ｑｅ（以下、機関側吸入
空気流量Ｑｅと言う）を検出するエアフローメータ３及
びアクセルペダルと連動して吸入空気流量Ｑｅを制御す
る絞り弁４が設けられ、下流のマニホールド部分には気
筒毎に燃料供給手段としての電磁式の燃料噴射弁５が設
けられる。

【００１７】燃料噴射弁５は、マイクロコンピュータを
内蔵したコントロールユニット50からの噴射パルス信号
によって開弁駆動され、燃料を噴射供給する。一方、排
気マニホールド６の集合部には空燃比検出手段としての
酸素センサ７が設けられている。この酸素センサ７は、
排気中の酸素濃度に感応して出力値が変化するセンサで
あり、例えば、排気中の酸素濃度に応じた起電力を発生
する構成となっている。そして、かかる酸素センサ７の
出力値に基づいて燃焼用混合気の空燃比が目標空燃比
（理論空燃比）を中心としてフィードバック制御され
る。なお、該酸素センサ７の下流側の排気通路８には、
理論空燃比近傍において排気中のＣＯ，ＨＣの酸化とＮ
Ｏ_X の還元を行って排気を浄化する排気浄化触媒として
の三元触媒９が設けられる。

【００１８】また、図３で図示しないディストリビュー
タには、クランク角センサ10が内蔵されており、該クラ
ンク角センサ10から機関回転と同期して出力されるクラ
ンク単位角信号を一定時間カウントして、又は、クラン
ク基準角信号の周期を計測して機関回転速度Ｎを検出す
る。更に、機関１の冷却ジャケット内の冷却水温度Ｔｗ
を検出する水温センサ11が設けられる。

【００１９】なお、燃料タンク12の上部空間に溜まる蒸
発燃料は、チェックバルブ13を介装した蒸発燃料通路14
を介して吸着手段としてのキャニスタ15に導かれる。キ
ャニスタ15内の活性炭等に一時的に吸着された蒸発燃料
は、所定の運転条件でコントロールユニット50からの信
号に応じて開弁されるパージコントロールバルブ16を介
装した蒸発燃料混合気供給通路17を経て、キャニスタ15
内部と大気とを連通する連通路18から機関１の吸気負圧
により導入される空気と共に、絞り弁４下流の吸気通路
２に吸入される。

【００２０】ここにおいて、前記パージコントロールバ
ルブ16が、パージ流量制御弁を構成する。また、キャニ
スタ15に設けられた前記連通路18には、ここを通過する
吸入空気流量Ｑｃ（以下、キャニスタ側吸入空気流量Ｑ
ｃと言う。）を検出するエアフローメータ19が介装さ
れ、該検出信号はコントロールユニット50に入力され
る。

【００２１】ここで、前記エアフローメータ３が機関吸
入空気流量検出手段を構成し、前記エアフローメータ19
が本発明にかかる蒸発燃料混合気流量検出手段を構成す
る。コントロールユニット50は、ＣＰＵ，ＲＯＭ，ＲＡ
Ｍ，Ａ／Ｄ変換器及び入出力インタフェイス等を含んで
構成されるマイクロコンピュータを備え、各種センサか
らの入力信号を受け、パージを行なわない通常運転時に
は、後述の如く演算処理して、有効燃料噴射量Ｔｅを決
定し、これを駆動パルス信号として燃料噴射弁５に出力
する。該コントロールユニット50は、燃料供給量設定手
段、燃料供給量補正手段を構成すると共に、後述する流
量比（パージ率）演算手段、流量比（パージ率）制御手
段、蒸発燃料量（パージ量）演算手段、蒸発燃料量（パ
ージ量）積算手段、及び積算蒸発燃料量（パージ量）制
御手段を構成する。

【００２２】すなわち、該コントロールユニット50は、
エアフローメータ３からの電圧信号から求められる機関
側吸入空気流量Ｑｅと、クランク角センサ10からの信号
から求められる機関回転速度Ｎとから基本燃料噴射量Ｔ
ｐ＝ｃ×Ｑｅ／Ｎ（ｃは定数）を演算すると共に、水温
補正係数Ｋｗ等や、空燃比フィードバック補正係数α、
空燃比学習制御係数Ｋ、および各種補正係数Ｃｏによ
り、最終的な有効燃料噴射量Ｔｅ＝Ｔｐ×（１＋Ｋｗ＋
・・・）×α×Ｋ×Ｃｏを演算する。

【００２３】その一方、機関１の各気筒に設けられる点
火栓20は、予めコントロールユニット50に基本燃料噴射
量Ｔｐと機関回転速度Ｎとに基づいて設定記憶されてい
る点火タイミング制御信号がパワートランジスタに送ら
れ、所定の点火タイミングで点火される。以下に、コン
トロールユニット50が行なうパージ制御について説明す
る。

【００２４】コントロールユニット50では、前記パージ
コントロールバルブ16を開いてパージを行なう際に、前
記エアフローメータ19により検出されるキャニスタ側吸
入空気流量Ｑｃに基づいて、機関運転状態、大気圧、及
びキャニスタ15内部状態（蒸発燃料の吸着量等）の変化
に伴う機関１へ吸入されるパージエア（キャニスタ15を
介して機関１に吸入される混合気）の変化を精度良く迅
速に把握して、燃料噴射弁５からの燃料噴射量が大きく
変動し空燃比制御が困難とならないように、前記パージ
コントロールバルブ16を高精度に開度制御して略一定の
目標パージ率を得るべくパージ率を補正する。

【００２５】流量比演算手段、流量比制御手段としての
コントロールユニット50が行うパージ率制御について、
図４に示すフローチャートに基づいて説明する。ステッ
プ１（図では、Ｓ１と記してある。以下、同様）では、
吸気通路２に介装されるエアフローメータ３により検出
される機関側吸入空気流量Ｑｅを読み込む。

【００２６】ステップ２では、該読み込まれた機関側吸
入空気流量Ｑｅ等の機関運転状態に基づいて、目標パー
ジ率毎にコントロールユニット50に予め設定記憶されて
いるパージコントロールバルブ16の開度マップから、パ
ージコントロールバルブ16の目標開度を検索し、該検索
結果に基づいて前記パージコントロールバルブ16を開弁
する。

【００２７】ステップ３では、前記エアフローメータ19
により検出されるキャニスタ側吸入空気流量Ｑｃを読み
込む。ステップ４では、キャニスタ側吸入空気流量Ｑｃ
と機関側吸入空気流量Ｑｅとから、現在のパージ率（Ｑ
ｃ／（Ｑｅ＋Ｑｃ））が目標パージ率となっているか否
かを判定し、ＹＥＳの場合には本フローを終了し、ＮＯ
の場合にはステップ５へ進む。

【００２８】ステップ５では、現在のパージ率が目標パ
ージ率となるように現在の前記パージコントロールバル
ブ16の開度を補正すると共に、前記目標開度を補正し
て、本フローを終了する。これにより、高精度に目標パ
ージ率を得ることができる。また、コントロールユニッ
ト50は、蒸発燃料量演算手段、蒸発燃料量積算手段、及
び積算蒸発燃料量制御手段として機能し、前記エアフロ
ーメータ19により検出されるキャニスタ側吸入空気流量
Ｑｃに基づいて、パージエアの空燃比ＡＦｃを算出し、
該パージエアの空燃比ＡＦｃに基づいて所定時間内に十
分量の蒸発燃料が機関１に吸入されているか否かを判断
し、機関１に吸入された蒸発燃料量（パージ量）が得ら
れるように、該パージ量の補正を行なう。

【００２９】まず、パージエアの空燃比ＡＦｃの算出に
ついて、図５に示すフローチャートに従って説明する。
ステップ10では、吸気通路２に介装されるエアフローメ
ータ３により検出される機関側吸入空気流量Ｑｅと、連
通路18に介装されるエアフローメータ19により検出され
るキャニスタ側吸入空気流量Ｑｃと、空燃比フィードバ
ック補正係数αと、を読み込む。

【００３０】ステップ11では、以下のようにしてパージ
エアの空燃比ＡＦｃを算出する。つまり、（機関１の全
吸入空気流量＝Ｑｅ＋Ｑｃ）／（機関１への全燃料供給
量）＝14.4（理論空燃比）に制御されているので、（Ｑ
ｅ＋Ｑｃ）／（Ｑｅ／14.4×（１＋Ｋｗ＋・・・）×α
×Ｋ×Ｃｏ＋Ｑｃ／ＡＦｃ）＝14.4である。

【００３１】すなわち、ＡＦｃ＝（Ｑｃ×14.4）／
（（Ｑｅ＋Ｑｃ）−（Ｑｅ×（１＋Ｋｗ＋・・・）×α
×Ｋ×Ｃｏ）を得る。なお、この算出式は、理論空燃比
（14.4）に機関１の燃焼が制御されている場合で、かつ
燃料噴射弁５からの燃料噴射量と機関側吸入空気流量Ｑ
ｅとの比が１：14.4となるように燃料噴射弁５からの燃
料噴射量が制御されることを条件としている。

【００３２】このようにして、算出されたパージエアの
空燃比ＡＦｃと、この時のキャニスタ側吸入空気流量Ｑ
ｃとがコントロールユニット50内に記憶され、後述する
コントロールユニット50により行なわれるパージ量補正
制御に利用される。ところで、パージ時にはキャニスタ
側吸入空気流量Ｑｃ分だけ機関側吸入空気流量Ｑｅが減
量してしまうため、機関側吸入空気流量Ｑｅに基づいて
決定される前記基本燃料噴射量Ｔｐが小さくなる。した
がって、当該基本燃料噴射量Ｔｐに基づいて決定される
例えば点火タイミングは、機関１に実際に供給された燃
料量（燃料噴射弁５及びキャニスタ15から供給された燃
料量の和）に基づいて決定されるべき点火タイミングか
ら大きくズレてしまうこととなるため、前記基本燃料噴
射量Ｔｐを点火タイミング決定用に別に補正演算する。

【００３３】つまり、基本燃料噴射量Ｔｐ'＝ｃ×（Ｑ
ｅ＋Ｑｃ）／Ｎを演算し、該演算結果に基づいて点火タ
イミング等は決定されるようになっている。次に、パー
ジ量が適当か否かを判断し、十分なパージ量を得るべく
行なわれるパージ量制御について、図６に示すフローチ
ャートに基づいて説明する。ステップ20では、前サイク
ルにおいて記憶したキャニスタ側吸入空気流量Ｑｃと、
現在のキャニスタ側吸入空気流量Ｑｃ₁と、を読み込
む。

【００３４】ステップ21では、前サイクルにおいて記憶
したパージエアの空燃比ＡＦｃと、今回ステップ11にお
いて演算されたパージエアの空燃比ＡＦｃ₁ と、を読み
込む。ステップ22では、前回のパージエアの空燃比ＡＦ
ｃとパージエアの空燃比ＡＦｃ₁ との平均空燃比ＡＦ
（＝（ＡＦｃ＋ＡＦｃ₁ ）／２）を求める。また、前回
のキャニスタ側吸入空気流量Ｑｃと現在のキャニスタ側
吸入空気流量Ｑｃ₁ と時間ｔ（例えば本フローのサイク
ルタイム）とから、平均パージ流量Ｑ（＝（Ｑｃ＋Ｑｃ
₁ ）／２×ｔ）を演算する。そして、該平均パージ流量
Ｑと、前記平均空燃比ＡＦと、からサイクル間における
パージ量ＣＧ（＝Ｑ／ＡＦ）を求め、該パージ量ＣＧに
次サイクルで求まるパージ量ＣＧ₁ を順次積算していく
ことで、パージ開始からの積算パージ量ＴＧ（＝ＣＧ＋
ＣＧ₂ ＋・・・・）を求める。

【００３５】ステップ23では、前記求められた積算パー
ジ量ＴＧが、目標値であるか否かを判断し、ＹＥＳの場
合には本フローを終了し、ＮＯの場合にはステップ24へ
進む。ステップ24では、前記積算パージ量ＴＧが目標値
となるように、図４に示すパージ率制御における目標パ
ージ率を増減補正した後に、本フローを終了する。

【００３６】これにより、確実に積算パージ量ＴＧが目
標値となるようにパージ率が制御されることとなる。し
たがって、所定時間内に十分なパージを行なうことがで
き、キャニスタ15の蒸発燃料吸着限界に比較的近い状態
のまま機関が停止されてしまう可能性が低減され、以っ
て蒸発燃料がキャニスタ15に吸着されずに大気中へ放出
される可能性を低減することができる。なお、前記目標
パージ率の増減補正に際し、空燃比制御・機関運転等が
良好に行なえる範囲内で目標パージ率に制限値を設ける
ようにするのが好ましいことは勿論である。

【００３７】ところで、本実施例では、ステップ11にお
いて空燃比ＡＦｃを求めて後に、ステップ22において積
算パージ量ＴＧを求めるようにしたが、前記ステップ11
において直接単位時間当たりのパージ量Ｇを算出して、
該パージ量Ｇに基づいて積算パージ量ＴＧを求めるよう
にしても構わない。つまり、Ｑｃ／ＡＦｃ＝Ｇであるか
ら、（Ｑｅ＋Ｑｃ）／（Ｑｅ／14.4×（１＋Ｋｗ＋・・
・）×α×Ｋ×Ｃｏ＋Ｇ）＝14.4である。

【００３８】すなわち、Ｇ＝（（Ｑｅ＋Ｑｃ）−（Ｑｅ
×（１＋Ｋｗ＋・・・）×α×Ｋ×Ｃｏ）／14.4を得
る。そして、前回のパージ量Ｇと今回のパージ量Ｇ₁ と
の平均値ＡＧ（＝（Ｇ＋Ｇ ₁ ）／２）と、時間ｔ（例え
ばサイクルタイム）とから、サイクル間におけるパージ
量ＣＧ（＝ＡＧ×ｔ）を求め、該パージ量ＣＧに次サイ
クルで求まるパージ量ＣＧ₁ を順次積算していくこと
で、パージ開始からの積算パージ量ＴＧ（＝ＣＧ＋ＣＧ
₂ ＋・・・・）を求めるようにしてもよい。

【００３９】以上説明したように、本実施例によれば、
エアフローメータ19により、機関運転状態、大気圧、及
びキャニスタ15内部状態（蒸発燃料の吸着量等）の変化
に伴うキャニスタ側吸入空気流量Ｑｃの変化、すなわち
パージ率の変化を精度良く迅速に計測し、これに基づい
て略一定のパージ率を得るべく前記パージコントロール
バルブ16を高精度に開度制御するようになしたので、パ
ージ率の変化に伴う燃料噴射弁５からの燃料噴射量の変
動幅を小さくすることができ、以って空燃比を理論空燃
比に精度良く保つことができる。

【００４０】さらに、積算パージ量を把握することで、
キャニスタに吸着されている蒸発燃料を十分量脱離させ
るべく適宜パージ率を変更し、所定時間内に十分なパー
ジを行なうことができるので、例えばキャニスタの蒸発
燃料吸着限界に比較的近い状態のまま機関が停止されて
しまう可能性を低減し、蒸発燃料がキャニスタ15に吸着
されずに大気中へ放出されてしまう可能性を低減するこ
とができる。

【００４１】ところで、本実施例では、エアフローメー
タ19を連通路18に介装しエアフローメータ19が蒸発燃料
や燃焼熱等の影響を受け難い構成としたが、勿論蒸発燃
料混合気供給通路17の途中に介装するようにしても構わ
ない。また、キャニスタ15に導入する空気を、連通路18
を介して外気から導入するように構成したが、勿論、特
開昭64−69746 号に開示されるように吸気系から導入す
るようにしたものにおいても適用可能である。

【００４２】

【００４３】

【発明の効果】 このように、第１の発明によれば 、吸着
手段に吸着されている蒸発燃料を機関に吸入する際に、
機関に吸入される機関吸入空気流量と前記蒸発燃料混合
気流量との合計と、前記蒸発燃料混合気流量と、の流量
比を求め、該流量比を目標値に維持するようにしたの
で、例えば空燃比制御時における燃料供給手段の燃料供
給量の変動幅を低減し、以って空燃比を高精度に理論空
燃比に制御することができる。

【００４４】また、第２の発明によれば、吸着手段に吸
着されている蒸発燃料を機関に吸入する際に、機関に吸
入された積算蒸発燃料量を求め、該積算蒸発燃料量が目
標値となるように前記パージ流量制御弁の開度をフィー
ドバック制御するようにしたので、例えば吸着手段に吸
着されている蒸発燃料を十分量脱離させるべく適宜前記
蒸発燃料混合気流量を変更し、所定時間内に機関に所定
量の蒸発燃料量を吸入させることができるようになるた
め、吸着手段の蒸発燃料吸着限界に比較的近い状態のま
ま該蒸発燃料の機関への吸入制御が終了される可能性が
低減され、以って吸着手段の蒸発燃料の吸着機能が短時
間のうちに低下し、蒸発燃料が吸着手段に吸着されずに
大気中へ放出される可能性が低減される。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の本発明にかかる構成を示すブロック図

【図２】第２の本発明にかかる構成を示すブロック図

【図３】本発明の一実施例の構成を示す図

【図４】同上実施例にかかるパージ率補正制御を示すフ
ローチャート

【図５】同上実施例にかかるパージエアの空燃比算出を
示すフローチャート

【図６】同上実施例にかかるパージ量補正制御を示すフ
ローチャート

【符号の説明】

１ 機関 12 燃料タンク 15 キャニスタ 16 パージコントロールバルブ 17 蒸発燃料混合気供給通路 18 連通路 19 エアフローメータ 50 コントロールユニット

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 燃料タンク内の蒸発燃料を一時的に吸着し
   て貯留する吸着手段と、 前記吸着手段に吸着された蒸発燃料を空気と混合して機
   関吸気系に供給する蒸発燃料混合気供給通路と、 前記蒸発燃料混合気供給通路に介装されたパージ流量制
   御弁と、 を備えた内燃機関の蒸発燃料制御装置において、 機関吸気系に設けられ機関吸入空気流量を検出する機関
   吸入空気流量検出手段と、 前記蒸発燃料混合気供給通路を介して吸入される蒸発燃
   料混合気の流量を検出する蒸発燃料混合気流量検出手段
   と、 前記機関吸入空気流量検出手段により検出される機関吸
   入空気流量と前記蒸発燃料混合気流量検出手段により検
   出される蒸発燃料混合気流量との合計と、前記蒸発燃料
   混合気流量と、の流量比を演算する流量比演算手段と、 前記流量比演算手段により演算される流量比が目標値と
   なるように前記パージ流量制御弁の開度をフィードバッ
   ク制御する流量比制御手段と、 を含んで構成したことを特徴とする内燃機関の蒸発燃料
   制御装置。
2. 【請求項２】 機関吸気系に設けられ機関吸入空気流量を
   検出する機関吸入空気流量検出手段と、前記検出された
   機関吸入空気流量に基づいて燃料供給手段の燃料供給量
   を設定する燃料供給量設定手段と、空燃比を検出する空
   燃比検出手段と、前記検出された空燃比が目標空燃比と
   なるように前記燃料供給量の補正量を求め該補正量に応
   じて前記燃料供給量設定手段により設定された燃料供給
   量を補正する燃料供給量補正手段と、を含んで構成され
   る空燃比制御手段と、 燃料タンク内の蒸発燃料を一時的に吸着して貯留する吸
   着手段と、 前記吸着手段に吸着された蒸発燃料を空気と混合して機
   関吸気系に供給する蒸発燃料混合気供給通路と、 前記蒸発燃料混合気供給通路に介装されたパージ流量制
   御弁と、 を備えた内燃機関の蒸発燃料制御装置において、 前記蒸発燃料混合気供給通路を介して吸入される蒸発燃
   料混合気の流量を検出する蒸発燃料混合気流量検出手段
   と、 前記蒸発燃料混合気流量検出手段により検出される蒸発
   燃料混合気流量と、前記機関吸入空気流量検出手段によ
   り検出される機関吸入空気流量と、前記燃料供給量の補
   正量と、に基づいて、単位時間毎に機関に吸入された蒸
   発燃料量を演算する蒸発燃料量演算手段と、 前記蒸発燃料量演算手段により演算された蒸発燃料量を
   積算する蒸発燃料量積算手段と、 前記蒸発燃料量積算手段により積算される積算蒸発燃料
   量が目標値となるように前記パージ流量制御弁の開度を
   フィードバック制御する積算蒸発燃料量制御手段と、 を含んで構成したことを特徴とする内燃機関の蒸発燃料
   制御装置。