JP3021168B2

JP3021168B2 - 薄板の連続鋳造装置

Info

Publication number: JP3021168B2
Application number: JP4063032A
Authority: JP
Inventors: 忠西野; 智明木村; 克則福井; 武志塙; 伸一山下
Original assignee: Hitachi Ltd; Nisshin Steel Co Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd; Nippon Steel Nisshin Co Ltd
Priority date: 1992-03-19
Filing date: 1992-03-19
Publication date: 2000-03-15
Anticipated expiration: 2015-03-15
Also published as: JPH05261486A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、双ドラム間に溶湯をプ
ールして、ドラムを回転させながら連続的に薄板を製造
する連続鋳造装置に係わり、特に高精度な圧着荷重の検
出が可能な薄板の連続鋳造装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】双ドラム式連続鋳造装置によって薄板を
製造する場合、ドラム円周面上で凝固するシェルに多少
の厚みむらが発生することは避けられない。このため２
つのドラムの表面に形成された双方の凝固シェルがドラ
ムギャップを通過する時、圧着される材料にはその厚み
むらによってドラムに強く密着される部分とそうでない
部分とが生じる。また、熱膨張等によってドラム表面に
凹凸が生じるとドラム間のギャップがドラムの幅方向並
びに円周方向に一定でなくなるので、これによっても鋳
造される薄板とドラムとの密着度に不均一が生ずる。

【０００３】このような密着度の差は、薄板表面に冷却
むら模様となって現れ、焼鈍酸洗及び冷延工程を経た後
にでも表面に光沢むら模様として残り、特にステンレス
鋼のように表面品質を重要視する材料においては欠陥製
品となる。この冷却むら模様は圧着荷重が大きいほど著
しくなり、これまでの実験によれば、圧着荷重を小さく
すると冷却むら模様は軽微になり、冷延板に生ずる光沢
むら模様を解消できることが解った。

【０００４】双ドラム式連続鋳造装置によって冷却むら
を解消しかつ内部品質の優れた薄板を得る方法として、
特開昭６０−６４７５４号公報に記載のように、２つの
ドラム表面で形成された凝固殻を最狭隙部で圧着する際
に、その圧着荷重を荷重検出器で検出してこの値が目標
値になるようにドラムの回転速度を制御し、ドラム間に
おける凝固時間を制御して低圧着鋳造を行う方法が提案
されている。

【０００５】また、板厚精度の優れた薄板を得る方法と
して、特開平１−１９２４４９号公報に記載のように、
２つのドラムの間に介在させた加圧シリンダによって２
つのドラムを相互に離間する方向の力を付与し、その状
態で押圧機構によって２つのドラムを互いに近接する方
向に押圧することにより、板厚変動に影響を及ぼす要因
であるミルスプリング値（ドラムの押圧力／ドラムの押
込み量）を制御して板厚変動を低減し、さらにドラムの
押圧力を制御することにより２つのドラム間隔を一定に
保つ方法が提案されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】一般に、ドラムを支持
する軸受としてはコロベアリングが使用されるが、雰囲
気が比較的高温であるので軸受のコロと軸受箱内面との
隙間（以下ラジアル隙間という）は数十ミクロン以上に
なり、このため圧着荷重が変動した場合、ドラム軸はこ
のラジアル隙間に相当する量だけ負荷変動方向に移動し
てしまう。このような軸の振れは、ドラム外周の回転振
れ、即ち鋳造中のドラムギャップ変動となり、ドラムギ
ャップを一定に保つべく板厚調整機能が働くことにな
る。従って、特開昭６０−６４７５４号公報に記載のよ
うに圧着荷重の制御を行う際の圧着荷重の変動が大きく
なり、冷却ムラが発生してしまう。

【０００７】また、特開平１−１９２４４９号公報に記
載の従来技術では、２つのロールを離間する方向の力
（プリロード）を付加することにより、２つのロールを
それぞれ支持する主軸受箱内においてドラムの軸及びコ
ロが軸受箱内面の一方向に押し付けられ、結果としてラ
ジアル隙間による軸心の振れは小さくなり、圧着荷重の
変動が小さくなる。しかし、この方法においては、プリ
ロードの付勢手段としてシリンダーを用いており、シリ
ンダーのストロークと圧力との間には一般にヒステリシ
スが存在し、そのために圧着荷重を精度よく検出できな
いという問題があった。

【０００８】また、主軸受箱と主軸受箱を支持するフレ
ームとの間には、一般に潤滑油等により潤滑される摺動
ガイドが使用されるが、これによると比較的大きな摩擦
抵抗が発生する。この摩擦抵抗により主軸受箱の摺動時
にはヒステリシスが存在することになり、圧着荷重を精
度よく検出できない。従って、ドラム間における凝固時
間の制御にバラツキを生じ、十分な表面品質の確保がで
きず、冷却ムラが発生してしまうという問題があった。

【０００９】本発明の目的は、薄板の圧着荷重が誤差な
く精度よく検出でき、冷却むら模様のない良好な製品を
得ることができる薄板の連続鋳造装置を提供することに
ある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は、互いに平行な回転軸の回りに相対方向に
回転し両端部に設けられた一対のサイドダムとの間にプ
ールされた溶鋼を冷却して凝固殻を形成し最狭隙部で圧
着させて薄板を連続的に製造する２つのドラムと、前記
ドラムをそれぞれ支持する各一対の主軸受箱と、前記主
軸受箱を支持するフレームと、前記主軸受箱に設置され
前記２つのドラムの間隔を調整する板厚調整手段と、前
記主軸受箱に設置され前記凝固殻の圧着荷重を検出する
荷重検出器とを有する連続鋳造装置において、前記主軸
受箱に近接して設置され前記２つのドラムをそれぞれ支
持する各一対のプリロード軸受箱と、前記プリロード軸
受箱に所定のプリロードを前記２つのドラムの離間方向
に付加する低ヒステリシスのプリロード付勢手段とを有
する。

【００１１】好ましくは、前記プリロード付勢手段は、
コイルバネを含む。

【００１２】また、好ましくは、前記プリロード付勢手
段は、静圧軸受を有するアクチュエータを含む。

【００１３】また、好ましくは、前記主軸受箱の各々と
前記フレームとの間に前記２つのドラムの間隔に応じて
主軸受箱を摺動させるリニアベアリングを設ける。

【００１４】また、好ましくは、前記圧着荷重検出器は
前記２つのドラムのうち一方を支持する前記主軸受箱と
前記フレームと間に配置され、前記板厚調整手段は前記
２つのドラムのうち他方を支持する前記主軸受箱と前記
フレームと間に配置されている。

【００１５】

【作用】上記のように構成した本発明においては、プリ
ロード軸受箱を設置し、これに所定のプリロードを圧着
荷重の作用方向に付加することにより、主軸受箱内にお
いてドラムの軸及びコロが軸受箱内面の一方向に押し付
けられ、ラジアル隙間による軸心の振れが小さくなる。
従って、板厚調整手段が不要に動作することがなく、圧
着荷重の変動が小さくなる。また、低ヒステリシスのプ
リロード付勢手段によってプリロード軸受箱にプリロー
ドを付加するので、荷重検出器にて精度の良い圧着荷重
の検出が可能となり、ドラム間における凝固時間を適正
に制御し、冷却ムラの発生が回避できる。

【００１６】また、プリロード付勢手段としては、コイ
ルバネが好ましい。コイルバネは伸縮時にたわみを伴う
が、従来からのシリンダー等に存在するヒステリシスに
比較して極めて小さいため、このたわみによる圧着荷重
の変動はほとんど無視してよく、誤差なく精度よい圧着
荷重の検出が可能となり、ドラム間における凝固時間を
適正に制御でき、冷却ムラの発生が回避できる。

【００１７】また、プリロード付勢手段としては、静圧
軸受を有するアクチュエータもまた好ましい。この静圧
軸受を有するアクチュエータはヒステリシスを持たない
ので、上記と同様の作用を奏することができる。

【００１８】また、主軸受箱と主軸受箱を支持するフレ
ームとの間に、ドラムの間隔に応じて主軸受箱を摺動さ
せるリニアベアリングを設けるので、従来の油潤滑によ
る摺動ガイドに比較して摩擦係数が小さくなり、主軸受
箱の摺動時に生じるヒステリシスが軽減され、さらに、
精度良く圧着荷重を検出することができる。

【００１９】

【実施例】本発明の一実施例による薄板の連続鋳造装置
について図１〜図７を用いて説明する。図１及び図２に
示すように、本実施例による連続鋳造装置は、注湯ノズ
ル２を底面に備えたタンディッシュ１、双ドラム３ａ，
３ｂ、双ドラム３ａ，３ｂをそれぞれ支持する各一対の
主軸受箱４ａ，４ｂ、主軸受箱４ａ，４ｂを支持する下
フレーム５及び上フレーム６、主軸受箱４ａ，４ｂの外
側で双ドラム３ａ，３ｂ及び主軸受箱４ａ，４ｂと同軸
に設置され、双ドラム３ａ，３ｂをそれぞれ支持する各
一対のプリロード軸受箱７ａ，７ｂ、プリロード軸受箱
７ａ，７ｂに所定のプリロードを付加するプリロード付
勢手段としてのコイルバネ８を備えている。また、図３
に図１のＩＩＩ−ＩＩＩ方向から見た矢視図で示すよう
に、コイルバネ８は下フレーム５の外側に設置され、ロ
ッド１０及び回転止め９を介してプリロード軸受箱７
ａ，７ｂに所定のプリロードを付加する。さらに、各主
軸受箱４ａ，４ｂと下フレーム５及び上フレーム６との
間にはリニアベアリング１１ａ，１１ｂが設置され、双
ドラム３ａ，３ｂの間隔に応じて主軸受箱４ａ，４ｂが
摺動可能となっている。尚、上フレーム６は双ドラム３
ａ，３ｂの交換時に下フレーム５より取外しが可能に設
置されている。

【００２０】図２に戻り、主軸受箱４ａと下フレーム５
との間に凝固殻の圧着荷重を検出するための荷重検出器
１２が設置され、主軸受箱４ｂと下フレーム５との間に
双ドラム３ａ，３ｂの間隔、即ちドラムギャップを調整
し、薄板１４の板厚を調整するための板厚調整手段とし
ての板厚調整装置１３が設置されている。板厚調整装置
１３は油圧サーボシリンダー１３ａで駆動されて板厚が
調整されるが、この他にウォームジャッキをサーボモー
タで動作させる等の方法によってもよい。尚、図示して
いないが薄板１４の板厚を測定する板厚測定器が薄板１
４の出側に設置されており、板厚調整装置１３はこの検
出信号により動作する。

【００２１】このような構成において、タンデッシ１の
溶湯は注湯ノズル２より双ドラム３ａ，３ｂとサイドダ
ム１５によって形成される溶湯プール１６に注入され、
双ドラム３ａ，３ｂの円周上で冷却され凝固した凝固シ
ェルはドラム最狭隙部で圧着されて薄板１４が連続的に
製造される。尚、双ドラム３ａ，３ｂの駆動力はモータ
２０及び減速機２１によって与えられる。

【００２２】以上の連続鋳造に際して、双ドラム３ａ，
３ｂ間の間隙、即ちドラムギャップが変動すると、板厚
調整装置１３が機能し、薄板１４の板厚が一定となるよ
うに調整される。

【００２３】また２つのドラム表面で形成された凝固殻
が圧着される際の荷重が圧着荷重検出器１２で検出さ
れ、圧着荷重が小さく設定された目標値になるようドラ
ムの回転数を制御し、低圧着荷重一定制御を行なう。

【００２４】次に本実施例の特徴となる部分の作用を説
明する。まず、本実施例においては、プリロード軸受箱
７ａ，７ｂに圧着荷重Ｋの作用方向にプリロードＦを付
加しており、これにより双ドラム３ａ，３ｂの軸に圧着
荷重Ｋの作用方向にプリロードＦがかかる。このプリロ
ードＦにより、主軸受箱４ａ，４ｂ内において双ドラム
３ａ，３ｂの軸及び主軸受箱４ａ，４ｂのコロが軸受箱
内面の一方向に押し付けられ、ラジアル隙間による軸心
の振れが小さくなり、上記板厚一定制御が不要に動作す
ることが避けられるので、圧着荷重の変動が小さくな
る。以下、双ドラム３ａ，３ｂの軸心の振れが小さくな
る理由について図４及び図５により説明する。

【００２５】図４はプリロードＦを付加しない場合の主
軸受箱４ａ（または４ｂ）の断面図であり、図５はプリ
ロードＦを付加した場合の主軸受箱４ａ（または４ｂ）
の断面図である。図４のようにプリロードＦを付加しな
い場合、圧着荷重Ｋ／２が働かない時（薄板を鋳造して
いない時）の初期ラジアル隙間ａはドラム自重Ｗ／２方
向と反対の上方のＡ点に生じ、その対称位置の接点Ｏで
は隙間は０となっている。この状態で圧着荷重Ｋ／２が
働いた場合、これらＷ／２とＫ／２との合力の作用方向
とは反対側のＢ点にラジアル隙間が移動する。（但し、
ドラムの自重及び圧着荷重は一対の主軸受箱に作用する
ため、ここではではＷ／２及びＫ／２で表現した。）こ
の場合のドラム３ａ（または３ｂ）の振れ量は、Ｂ点の
対称位置Ｃ点における初期隙間（圧着荷重Ｋがはたらか
ない時の隙間）ｃ１に等しくなる。例えばａ＝０．１ｍ
ｍ、Ｗ／２＝Ｋ／２とすると、Ｃ点での初期隙間は０．
０２５ｍｍとなるので、圧着荷重Ｋが作用することによ
りドラム４ａ（または４ｂ）は２５μｍ振れることにな
る。

【００２６】一方、図５のようにプリロードＦを予め付
加している場合、圧着荷重Ｋが働かない時（薄板を鋳造
していない時）の初期ラジアル隙間ａは、ドラム自重Ｗ
／２とプリロードＦ／２との合力の作用方向とは反対側
のＲ点に生じ、その対称位置の接点Ｑで隙間は０となっ
ている。この状態で圧着荷重Ｋ／２がはたらいた場合、
これらＷ／２とＦとＫ／２の３力の合力の作用方向とは
反対側のＳ点にラジアル隙間が移動する。この場合のド
ラム３ａ（または３ｂ）の振れ量は、Ｓ点の対称位置Ｔ
点における初期隙間（圧着荷重Ｋ／２がはたらかない時
の隙間）ｃ２に等しくなるが、図４の場合のＣ点の触れ
量に比較すると大幅に減少する。

【００２７】例えば、ａ＝０．１ｍｍ、Ｗ／２＝Ｋ／２
＝Ｆとすると、Ｔ点での初期隙間は０．０１０ｍｍ（１
０μｍ）となり、プリロードＦを付加しない場合に対
し、１／２．５に減少する。プリロードＦをさらに大き
くし、例えばＦ＝５×Ｋ／２とすると、Ｔ点での初期隙
間は０．００１ｍｍ、即ちプリロードＦを付加しない場
合に対し、１／２５に減少させることができる。

【００２８】また、本実施例では、低ヒステリシスのプ
リロード付勢手段としてのコイルバネ８によってプリロ
ード軸受箱７ａ，７ｂ（従って、双ドラム３ａ，３ｂの
軸）にプリロードＦを付加している。これにより、プリ
ロードＦのヒステリシスが極めて小さくなり、荷重検出
器１３にて精度良く圧着荷重を検出することができる。
以下、プリロードＦのヒステリシスが小さくなる理由に
ついて図６及び図７により説明する。

【００２９】図６は一般に使用されている汎用油圧シリ
ンダーを用いた場合のストロークＳとプリロード（出
力）Ｐとの関係を示す図である。図６において、シリン
ダーを押す場合には、プリロードＰは図中Ｐ₁の矢印で
示される軌跡を辿り、シリンダーを引く場合には、出力
Ｐは図中Ｐ₂の矢印で示される軌跡を辿るため、このよ
うな汎用油圧シリンダーはヒステリシスを持つことにな
る。即ち、ストロークＳが図中Ｓ₁位置では、シリンダ
ーを押す場合と引く場合とでΔＰで示される差（例え
ば、内径１１４φのシリンダーの場合でΔＰは２００〜
６００ｋｇ程度）が生じる。このようなヒステリシス
は、シリンダーのパッキンの摺動抵抗によるものであっ
て、汎用油圧シリンダーにおいては避けることができな
い。

【００３０】一方、図７は本実施例で使用されるコイル
バネを用いた場合のプリロード力（引張力または圧縮
力）Ｆとコイルバネの長さの変化量（伸びまたは縮み）
Ｌとの関係を示す図である。図７において、プリロード
Ｆと長さの変化量Ｌとは比例関係にあり、図６のような
ヒステレシスは極めて小さい。但し、板厚調整時、主軸
受箱を移動する際に、バネのタワミ（図中δで示され
る）が変化するので、これに起因するプリロード差ΔＦ
が生じるが、これは上記ヒステリシスに比較して極めて
小さく、バネ定数ｋ（図中ＦとＬの傾き）が小さくなる
ようにコイルバネを設計することによってさらにΔＰを
小さくできる。

【００３１】例えばＦ＝１００００ｋｇ、ｋ＝５０ｋｇ
／ｍｍ、δ＝０．２ｍｍとすると、ΔＦ＝δ×ｋ＝０．
２×５０＝１０ｋｇとなり、プリロードＦ（＝１０００
０ｋｇ）の０．１％程度の値となり、極めて小さく無視
できる。

【００３２】また、低ヒステリシスのプリロード付勢手
段としては、上記のようなコイルバネ以外に、静圧軸受
あるいはベロフラムシリンダーを有するアクチュエータ
等を用いてもよい。静圧軸受を有するアクチュエータは
ヒステリシスを持たないので、上記と同様に荷重検出器
１２にて精度良く圧着荷重を検出できる。

【００３３】次に、本実施例では、主軸受箱４ａ，４ｂ
とこれを支持するフレーム５とフレーム６との間に、双
ドラム３ａ，３ｂの間隔に応じて主軸受箱４ａ，４ｂを
摺動させるリニアベアリング１１ａ，１１ｂを設けるの
で、従来の油潤滑による摺動ガイドに比較して摩擦係数
が小さくなり、主軸受箱４ａ，４ｂの摺動時に生じるヒ
ステリシスが軽減される。以下、この理由について説明
する。

【００３４】主軸受箱とフレームとの間が油潤滑による
摺動ガイドの場合、給油をしたとしても摩耗係数μpは
０．０５〜０．１程度である。このため摩擦抵抗ｆはド
ラム重量を２０００ｋｇとすると、ｆ＝μp×Ｗ／２＝
０．１×２０００／２＝１００ｋｇ程度となる。摩擦抵
抗は外力とは常に逆向きに作用するので、この場合には
上記摩擦抵抗ｆ（１００ｋｇ）程度のヒステリシスが生
じることになる。

【００３５】一方、本実施例の場合、図３に示すよう
に、主軸受箱４ａ，４ｂと下フレーム５及び上フレーム
６との間にころがり方式のリニアベアリング１１ａ，１
１ｂを使用しており、この場合には摩耗係数μRは０．
００１〜０．００５と上記のような油潤滑による摺動ガ
イドと比較して小さいので、同条件のもとで、摩耗抵抗
ｆ＝μp×Ｗ／２＝０．００５×２０００／２＝５ｋｇ
程度となる。この値は極めて小さく、摩擦抵抗によるヒ
ステリシスはほとんど無視することができる。このよう
なヒステリシスの低減により、上記と同様に圧着荷重を
精度良く検出することができる。

【００３６】以上のように、本実施例によれば、プリロ
ード軸受箱７ａ，７ｂに圧着荷重Ｋの作用方向にプリロ
ードＦを付加するので、主軸受箱４ａ，４ｂのラジアル
隙間による軸心の振れが小さくなり、圧着荷重の変動が
抑制される。また、コイルバネ８によってプリロードＦ
を付加するので、プリロードＦのヒステリシスが極めて
小さくなり、さらに、主軸受箱４ａ，４ｂとフレーム５
との間にリニアベアリング１１ａ，１１ｂを設けるの
で、摩擦係数が小さくなり、主軸受箱４ａ，４ｂの摺動
時に生じるヒステリシスが軽減され、従って、荷重検出
器１２にて精度の良い圧着荷重の検出が可能となる。こ
のような圧着荷重の変動の抑制及び荷重検出精度の向上
により、低圧着荷重一定制御が円滑に行なえ、冷却ムラ
のない良質の薄板を製造することができる。また、双ド
ラム３ａ，３ｂの軸心の振れが小さくなるので、板厚精
度が向上する。

【００３７】本実施例による連続鋳造装置おいて、ドラ
ム径８００〜１２００ｍｍとし、板厚２〜５ｍｍ、板幅
６００〜１２００ｍｍの薄板を製造する場合に、プリロ
ードＦ＝１００００ｋｇをコイルバネで付加して連続鋳
造したところ、板厚精度は従来±５０μｍであったもの
が本発明により±２５μｍに向上した。また荷重検出精
度は従来±５００ｋｇであったものが±１００ｋｇに向
上した。

【００３８】次に、本発明の他の実施例及びさらに他の
実施例による薄板の連続鋳造装置を図８及び図９に示
す。図８に示す薄板の連続鋳造装置においては、プリロ
ード軸受箱７ａ，７ｂを下フレーム５及び上フレーム６
の内側（双ドラム３ａ，３ｂ側）に設置したこと以外は
図１の実施例と同様の構成であり、また、図９に示す薄
板の連続鋳造装置においては、プリロード軸受箱７ａ，
７ｂの間にコイルバネ１７を介在させたこと以外は図１
の実施例と同様の構成である。本実施例によっても、図
１に示す実施例と同様の効果が得られる。

【００３９】

【発明の効果】本発明によれば、プリロードを圧着荷重
の作用方向に付加するので、主軸受箱のラジアル隙間に
よる軸心の振れが小さくなり、圧着荷重の変動が小さく
なる。また、低ヒステリシスのプリロードを付加するの
で、荷重検出器にて精度の良い圧着荷重の検出が可能と
なり、低圧着荷重一定制御を円滑に行なえ、冷却ムラの
ない良質の薄板を製造することができる。

【００４０】また、プリロード付勢手段としてコイルバ
ネや静圧軸受を有するアクチュエータを用いるので、ヒ
ステリシスが極めて小さくなり、さらに精度の良い圧着
荷重の検出が可能となる。

【００４１】また、主軸受箱とフレームとの間にリニア
ベアリングを設けるので、主軸受箱の摺動時に生じるヒ
ステリシスが軽減され、さらに精度の良い圧着荷重の検
出が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例による薄板の連続鋳造装置を
示す平面図である。

【図２】図１のＩＩ−ＩＩ方向から見た矢視図である。

【図３】図１のＩＩＩ−ＩＩＩ方向から見た矢視図であ
る。

【図４】プリロードＦを付加しない場合の主軸受箱の断
面図である。

【図５】プリロードＦを予め付加した場合の主軸受箱の
断面図である。

【図６】一般に使用されている汎用油圧シリンダーを用
いた場合のストロークＳとプリロード（出力）Ｐとの関
係を示す図である。

【図７】コイルバネを用いた場合のプリロード力（引張
力または圧縮力）Ｆとコイルバネの長さの変化量（伸び
または縮み）Ｌとの関係を示す図である。

【図８】本発明の他の実施例による薄板の連続鋳造装置
を示す平面図である。

【図９】本発明のさらに他の実施例による薄板の連続鋳
造装置を示す平面図である。

【符号の説明】

１タンディッシュ２注湯ノズル３ａ，３ｂ双ドラム４ａ，４ｂ主軸受箱５下フレーム６上フレーム７ａ，７ｂプリロード軸受箱８コイルバネ１１ａ，１１ｂリニアベアリング１２荷重検出器１３板厚調整装置１４薄板１５サイドダム１６溶湯プール１７コイルバネ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者福井克則山口県新南陽市野村南町4976番地日新製鋼株式会社周南製鋼所内 (72)発明者塙武志山口県新南陽市野村南町4976番地日新製鋼株式会社周南製鋼所内 (72)発明者山下伸一山口県新南陽市野村南町4976番地日新製鋼株式会社周南製鋼所内 (56)参考文献特開平１−215442（ＪＰ，Ａ) 特開昭60−64753（ＪＰ，Ａ) 特開平５−115946（ＪＰ，Ａ) 特開昭61−212451（ＪＰ，Ａ) 特開平２−80160（ＪＰ，Ａ) 特開平１−192449（ＪＰ，Ａ) 特開昭60−64754（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B22D 11/06 330

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】互いに平行な回転軸の回りに相対方向に回
転し両端部に設けられた一対のサイドダムとの間にプー
ルされた溶鋼を冷却して凝固殻を形成し最狭隙部で圧着
させて薄板を連続的に製造する２つのドラムと、前記ド
ラムをそれぞれ支持する各一対の主軸受箱と、前記主軸
受箱を支持するフレームと、前記主軸受箱に設置され前
記２つのドラムの間隔を調整する板厚調整手段と、前記
主軸受箱に設置され前記凝固殻の圧着荷重を検出する荷
重検出器とを有する連続鋳造装置において、前記主軸受
箱に近接して設置され前記２つのドラムをそれぞれ支持
する各一対のプリロード軸受箱と、前記プリロード軸受
箱に所定のプリロードを前記２つのドラムの離間方向に
付加する低ヒステリシスのプリロード付勢手段とを有す
ることを特徴とする薄板の連続鋳造装置。
【請求項２】前記プリロード付勢手段は、コイルバネを
含むことを特徴とする請求項１記載の薄板の連続鋳造装
置。
【請求項３】前記プリロード付勢手段は、静圧軸受を有
するアクチュエータを含むことを特徴とする請求項１ま
たは２記載の薄板の連続鋳造装置。
【請求項４】、前記主軸受箱の各々と前記フレームとの
間に前記２つのドラムの間隔に応じて主軸受箱を摺動さ
せるリニアベアリングを設けたことを特徴とする請求項
１から３のうちいずれか１項記載の薄板の連続鋳造装
置。
【請求項５】前記圧着荷重検出器は前記２つのドラム
のうち一方を支持する前記主軸受箱と前記フレームと間
に配置され、前記板厚調整手段は前記２つのドラムのう
ち他方を支持する前記主軸受箱と前記フレームと間に配
置されていることを特徴とする請求項１から４のうちい
ずれか１項記載の薄板の連続鋳造装置。