JP3004557B2 - 都市ごみ焼却プラントの運転方法 - Google Patents
都市ごみ焼却プラントの運転方法Info
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- JP3004557B2 JP3004557B2 JP7021677A JP2167795A JP3004557B2 JP 3004557 B2 JP3004557 B2 JP 3004557B2 JP 7021677 A JP7021677 A JP 7021677A JP 2167795 A JP2167795 A JP 2167795A JP 3004557 B2 JP3004557 B2 JP 3004557B2
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- Treating Waste Gases (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、都市ごみ焼却炉及びそ
の燃焼ガスエネルギーを回収する排熱利用ボイラの腐食
防止を図るための、都市ごみ焼却プラントの運転方法に
関し、一般産業廃棄物の焼却炉に対しても適用可能な方
法である。
の燃焼ガスエネルギーを回収する排熱利用ボイラの腐食
防止を図るための、都市ごみ焼却プラントの運転方法に
関し、一般産業廃棄物の焼却炉に対しても適用可能な方
法である。
【０００２】
【従来の技術】毎日、排出される都市ごみの量は、生活
水準の向上とともに増加の一途をたどり、その大部分は
焼却により処理されている。都市ごみの焼却システムに
ついては、いくつかの方式が知られている。その代表的
な方式は、火格子燃焼及び連続式機械炉による方式であ
る。即ち、ごみバンカに貯留されたごみは、クレーンで
炉のホッパに投入され、火格子上で燃焼され、焼却灰は
水で冷却した後、埋め立て処分場に搬送される。一方、
火格子の下から導入される空気で９００℃近くまで高温
に加熱される燃焼排ガスは、廃熱ボイラで熱交換され、
その後、集塵機で除塵され、脱硝、脱硫、脱塩処理など
を経て煙突から大気に放出される。
水準の向上とともに増加の一途をたどり、その大部分は
焼却により処理されている。都市ごみの焼却システムに
ついては、いくつかの方式が知られている。その代表的
な方式は、火格子燃焼及び連続式機械炉による方式であ
る。即ち、ごみバンカに貯留されたごみは、クレーンで
炉のホッパに投入され、火格子上で燃焼され、焼却灰は
水で冷却した後、埋め立て処分場に搬送される。一方、
火格子の下から導入される空気で９００℃近くまで高温
に加熱される燃焼排ガスは、廃熱ボイラで熱交換され、
その後、集塵機で除塵され、脱硝、脱硫、脱塩処理など
を経て煙突から大気に放出される。
【０００３】都市ごみの中には、一般家庭や料理店、飲
食店からの厨房残渣物が多く、その中には食塩（ＮａＣ
ｌ）を含む調味料が多量に含まれている。また、包装紙
や容器類として使用されるプラスチックス（例えば、塩
化ビニル、塩化ビニリデンなど）が多く、その多くは塩
素化されているため、これらを焼却すると、極めて腐食
性の激しい塩化水素ガスとなり、ときにはその一部が酸
化されて塩素ガスに変化し、焼却設備及び廃熱回収ボイ
ラを甚だしく腐食損耗させる。
食店からの厨房残渣物が多く、その中には食塩（ＮａＣ
ｌ）を含む調味料が多量に含まれている。また、包装紙
や容器類として使用されるプラスチックス（例えば、塩
化ビニル、塩化ビニリデンなど）が多く、その多くは塩
素化されているため、これらを焼却すると、極めて腐食
性の激しい塩化水素ガスとなり、ときにはその一部が酸
化されて塩素ガスに変化し、焼却設備及び廃熱回収ボイ
ラを甚だしく腐食損耗させる。
【０００４】一方、都市ごみ中には、アルミニウム缶、
亜鉛めっきや錫めっき製品をはじめ各種の使用済み乾電
池類などの金属製品も含まれているので、これは燃焼ガ
ス中で前記のＨＣｌ、Ｃｌ2 などと反応して低融点で腐
食性の強い塩化物（例えば、ＡｌＣｌ3 、ＺｎＣｌ2 、
ＳｎＣｌ2 など）を生成し、焼却設備や廃熱ボイラの伝
熱管壁に付着して腐食反応を起こす原因となる。
亜鉛めっきや錫めっき製品をはじめ各種の使用済み乾電
池類などの金属製品も含まれているので、これは燃焼ガ
ス中で前記のＨＣｌ、Ｃｌ2 などと反応して低融点で腐
食性の強い塩化物（例えば、ＡｌＣｌ3 、ＺｎＣｌ2 、
ＳｎＣｌ2 など）を生成し、焼却設備や廃熱ボイラの伝
熱管壁に付着して腐食反応を起こす原因となる。
【０００５】例えば、ごみ焼却設備では、耐熱鋳鋼（Ｓ
ＣＨ１３）製の火格子をはじめ耐火レンガ支持金具など
が短期間で甚だしく腐食損耗してその機能を喪失する。
また、廃熱ボイラにおいても塩化物を主成分とする燃焼
残渣物が伝熱面に付着してこれを腐食させるため、長期
間に渡って安定した運転ができなくなるという問題があ
る。腐食反応は高温になるほど顕著になり、現在までの
運転経験などから、廃熱ボイラは蒸気温度を３３０〜３
５０℃程度に抑制して運転することをを余儀なくされて
おり、折角の高温状態の都市ごみ燃焼排ガスを有効に利
用できない状況にある。
ＣＨ１３）製の火格子をはじめ耐火レンガ支持金具など
が短期間で甚だしく腐食損耗してその機能を喪失する。
また、廃熱ボイラにおいても塩化物を主成分とする燃焼
残渣物が伝熱面に付着してこれを腐食させるため、長期
間に渡って安定した運転ができなくなるという問題があ
る。腐食反応は高温になるほど顕著になり、現在までの
運転経験などから、廃熱ボイラは蒸気温度を３３０〜３
５０℃程度に抑制して運転することをを余儀なくされて
おり、折角の高温状態の都市ごみ燃焼排ガスを有効に利
用できない状況にある。
【０００６】以上のような状況に対応するため、次のよ
うな技術的対策が考えられ、一部で実施されている。 (1) 火格子材料やボイラ伝熱管材料を改善して耐食性を
向上させる。 (2) ボイラ伝熱管、特に温度の高い過熱器管には耐食性
を有するセラミックスを被覆する。
うな技術的対策が考えられ、一部で実施されている。 (1) 火格子材料やボイラ伝熱管材料を改善して耐食性を
向上させる。 (2) ボイラ伝熱管、特に温度の高い過熱器管には耐食性
を有するセラミックスを被覆する。
【０００７】(3) ボイラ伝熱面にＮｉ−Ｃｒ合金材料を
溶射被覆する。 (4) 高温の都市ごみ燃焼排ガス中に水を散布して、その
温度を低下させ、腐食性を緩和する。 (5) 都市ごみを一般焼却材とプラスチック又は金属など
の不燃品などに分別して、なるべく腐食性の塩類や排ガ
スを発生させないようにする。
溶射被覆する。 (4) 高温の都市ごみ燃焼排ガス中に水を散布して、その
温度を低下させ、腐食性を緩和する。 (5) 都市ごみを一般焼却材とプラスチック又は金属など
の不燃品などに分別して、なるべく腐食性の塩類や排ガ
スを発生させないようにする。
【０００８】しかし、(1) の金属材料の耐食性向上策
は、高価なＮｉ、Ｃｒなどの含有量の増加を招くため、
経済的でないばかりか、例えば、ボイラ伝熱管として各
種のステンレス鋼管やＮｉ−Ｃｒ合金管を使用したとし
ても、塩化物や塩化水素ガスに対して十分な耐食性を期
待することはできない。
は、高価なＮｉ、Ｃｒなどの含有量の増加を招くため、
経済的でないばかりか、例えば、ボイラ伝熱管として各
種のステンレス鋼管やＮｉ−Ｃｒ合金管を使用したとし
ても、塩化物や塩化水素ガスに対して十分な耐食性を期
待することはできない。
【０００９】(2) のボイラ過熱管などにセラミックを被
覆するときには、ボイラの運転と停止にともなう熱衝撃
によって、割れや局部的剥離が発生するため、十分な効
果を発揮することができない。(3) のボイラ伝熱管への
Ｎｉ−Ｃｒ合金の溶射施工は、腐食減肉した伝熱管への
対症療法としての価値を有するものの、廃熱ボイラ蒸気
温度の高温化対策としては十分ではない。
覆するときには、ボイラの運転と停止にともなう熱衝撃
によって、割れや局部的剥離が発生するため、十分な効
果を発揮することができない。(3) のボイラ伝熱管への
Ｎｉ−Ｃｒ合金の溶射施工は、腐食減肉した伝熱管への
対症療法としての価値を有するものの、廃熱ボイラ蒸気
温度の高温化対策としては十分ではない。
【００１０】(4) の高温の都市ごみ燃焼排ガス中への水
の散布は、排ガスの保有する熱エネルギーの損失を招く
とともに、ボイラ出口に設けられている集塵装置、脱
硫、脱硝、脱塩装置及び煙突などに対する硫酸露点腐食
又は塩酸露点腐食を助長させる原因となっている。(5)
の都市ごみの分別処理は、燃焼条件や燃焼排ガスの安定
には寄与するものの、その腐食性の軽減に対しては、抜
本的対策とはなっていない。
の散布は、排ガスの保有する熱エネルギーの損失を招く
とともに、ボイラ出口に設けられている集塵装置、脱
硫、脱硝、脱塩装置及び煙突などに対する硫酸露点腐食
又は塩酸露点腐食を助長させる原因となっている。(5)
の都市ごみの分別処理は、燃焼条件や燃焼排ガスの安定
には寄与するものの、その腐食性の軽減に対しては、抜
本的対策とはなっていない。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、以上のよう
な都市ごみ焼却炉及びその廃熱回収ボイラが抱えている
運転環境の腐食性を抜本的に改善する方法を提供するも
のである。即ち、都市ごみ焼却炉及びその廃熱回収ボイ
ラの伝熱管に付着している燃焼残渣物（灰）中の腐食成
分並びに排ガス中に含まれている気相状態の腐食成分を
調査すると、前者では各種金属塩化物、後者では塩化水
素ガスであった。焼却炉及び廃熱回収ボイラの腐食は、
金属塩化物と塩化水素による腐食反応が主な原因であ
る。
な都市ごみ焼却炉及びその廃熱回収ボイラが抱えている
運転環境の腐食性を抜本的に改善する方法を提供するも
のである。即ち、都市ごみ焼却炉及びその廃熱回収ボイ
ラの伝熱管に付着している燃焼残渣物（灰）中の腐食成
分並びに排ガス中に含まれている気相状態の腐食成分を
調査すると、前者では各種金属塩化物、後者では塩化水
素ガスであった。焼却炉及び廃熱回収ボイラの腐食は、
金属塩化物と塩化水素による腐食反応が主な原因であ
る。
【００１２】一般に塩化物を主成分とする燃焼残渣物
は、低融点を示すため、焼却炉や廃熱回収ボイラの運転
環境下では、溶融状態となって金属面に付着し、保護作
用を奏する金属の酸化膜を化学的に溶解除去する一方、
金属材料そのものに対しても強い腐食作用を示し、これ
を損耗させる。また、気相状態の塩化水素もボイラ伝熱
面に形成されている酸化膜を化学的に破壊してその保護
機能と被膜再生機能を消失させるため、腐食損耗速度を
早める要因となる。これらの化学反応を要約すると概略
次のとおりである。 Ｆｅ3 Ｏ4 ＋６ＨＣｌ→３ＦｅＣｌ2 ＋３Ｈ2 Ｏ＋１／
２Ｏ2 ここで、Ｆｅ3 Ｏ4 はボイラ伝熱管の保護膜である。
は、低融点を示すため、焼却炉や廃熱回収ボイラの運転
環境下では、溶融状態となって金属面に付着し、保護作
用を奏する金属の酸化膜を化学的に溶解除去する一方、
金属材料そのものに対しても強い腐食作用を示し、これ
を損耗させる。また、気相状態の塩化水素もボイラ伝熱
面に形成されている酸化膜を化学的に破壊してその保護
機能と被膜再生機能を消失させるため、腐食損耗速度を
早める要因となる。これらの化学反応を要約すると概略
次のとおりである。 Ｆｅ3 Ｏ4 ＋６ＨＣｌ→３ＦｅＣｌ2 ＋３Ｈ2 Ｏ＋１／
２Ｏ2 ここで、Ｆｅ3 Ｏ4 はボイラ伝熱管の保護膜である。
【００１３】本発明は、現在の都市ごみ焼却炉及び廃熱
回収ボイラの腐食原因が燃焼残渣物中の金属塩化物及び
排ガス中の塩化水素にあることに注目し、これを硫酸塩
に転換させることによって、環境の腐食性を緩和させる
とともに、廃熱回収ボイラ蒸気温度の高圧・高温化を可
能とし、熱回収効率を高めて熱エネルギーの有効利用を
図ろうとするものである。
回収ボイラの腐食原因が燃焼残渣物中の金属塩化物及び
排ガス中の塩化水素にあることに注目し、これを硫酸塩
に転換させることによって、環境の腐食性を緩和させる
とともに、廃熱回収ボイラ蒸気温度の高圧・高温化を可
能とし、熱回収効率を高めて熱エネルギーの有効利用を
図ろうとするものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の課題を
解決するために次の構成を採用した。 (1) 塩化物を含む都市ごみの燃焼ガス中に、単体の硫
黄、硫黄酸化物、硫酸塩、硫化物及び有機硫黄化合物の
群から選択された１種以上の硫黄化合物を加え、都市ご
みの燃焼残渣物中に含まれる金属塩化物を硫酸塩に変化
させて、燃焼環境の腐食性を低減させることを特徴とす
る都市ごみ焼却プラントの運転方法。
解決するために次の構成を採用した。 (1) 塩化物を含む都市ごみの燃焼ガス中に、単体の硫
黄、硫黄酸化物、硫酸塩、硫化物及び有機硫黄化合物の
群から選択された１種以上の硫黄化合物を加え、都市ご
みの燃焼残渣物中に含まれる金属塩化物を硫酸塩に変化
させて、燃焼環境の腐食性を低減させることを特徴とす
る都市ごみ焼却プラントの運転方法。
【００１５】(2) 塩化物を含む都市ごみの燃焼ガス中
に、単体の硫黄、硫黄酸化物、硫酸塩、硫化物及び有機
硫黄化合物の群から選択された１種以上の硫黄化合物と
ともに、Ｃａ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｆｅ及びＳｉの群から選択
された１種以上の元素の酸化物を添加して、都市ごみの
燃焼残渣物中に含まれる金属塩化物を硫酸塩に変化させ
て、燃焼環境の腐食性を低減させることを特徴とする都
市ごみ焼却プラントの運転方法。
に、単体の硫黄、硫黄酸化物、硫酸塩、硫化物及び有機
硫黄化合物の群から選択された１種以上の硫黄化合物と
ともに、Ｃａ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｆｅ及びＳｉの群から選択
された１種以上の元素の酸化物を添加して、都市ごみの
燃焼残渣物中に含まれる金属塩化物を硫酸塩に変化させ
て、燃焼環境の腐食性を低減させることを特徴とする都
市ごみ焼却プラントの運転方法。
【００１６】
【００１７】(3) 塩化物を含む都市ごみの燃焼ガス中に
添加する前記硫黄化合物の量が、燃焼ガス中に含まれて
いる塩化水素ガス量の０．５〜３．０容量倍であること
を特徴とする前記(1) 又は(2) 記載の都市ごみ焼却プラ
ントの運転方法。
添加する前記硫黄化合物の量が、燃焼ガス中に含まれて
いる塩化水素ガス量の０．５〜３．０容量倍であること
を特徴とする前記(1) 又は(2) 記載の都市ごみ焼却プラ
ントの運転方法。
【００１８】(4) 塩化物を含む都市ごみの焼却の際に、
硫黄を含みかつその燃焼灰の主成分がＣａ、Ｍｇ、Ａ
ｌ、Ｆｅ及びＳｉの群から選択された１種以上の元素の
化合物を含有する微粉炭を同時に燃焼させて、都市ごみ
類の燃焼灰及び燃焼ガスによる腐食を抑制することを特
徴とする都市ごみ焼却プラントの運転方法。
硫黄を含みかつその燃焼灰の主成分がＣａ、Ｍｇ、Ａ
ｌ、Ｆｅ及びＳｉの群から選択された１種以上の元素の
化合物を含有する微粉炭を同時に燃焼させて、都市ごみ
類の燃焼灰及び燃焼ガスによる腐食を抑制することを特
徴とする都市ごみ焼却プラントの運転方法。
【００１９】(5) 塩化物を含む都市ごみの焼却の際に、
硫黄を含みかつその燃焼灰の主成分がＣａ、Ｍｇ、Ａ
ｌ、Ｆｅ及びＳｉの群から選択された１種以上の元素の
化合物を含有する石油系燃料を同時に燃焼させて、都市
ごみ類の燃焼灰及び燃焼ガスによる腐食を抑制すること
を特徴とする都市ごみ焼却プラントの運転方法。
硫黄を含みかつその燃焼灰の主成分がＣａ、Ｍｇ、Ａ
ｌ、Ｆｅ及びＳｉの群から選択された１種以上の元素の
化合物を含有する石油系燃料を同時に燃焼させて、都市
ごみ類の燃焼灰及び燃焼ガスによる腐食を抑制すること
を特徴とする都市ごみ焼却プラントの運転方法。
【００２０】
【作用】都市ごみの種類及びその内容は、大都市と地方
都市によって多少の相違はあるものの、これを燃焼する
ことによって生成する排ガス中の主要腐食成分は塩化水
素であり、また、燃焼残渣として残留する成分中の腐食
成分の大部分は金属の塩化物である。表１は都市ごみ焼
却ガス、表２はその都市ごみの燃焼回収ボイラの伝熱面
に付着していたデポジットの化学分析結果及びＸ線回折
結果を示したものである〔日本鉄鋼協会講演論文集「材
料とプロセス」第１２７回（春季）講演大会Ｖｏｌ．
７，Ｎｏ．３，７０２頁（１９９４）〕。
都市によって多少の相違はあるものの、これを燃焼する
ことによって生成する排ガス中の主要腐食成分は塩化水
素であり、また、燃焼残渣として残留する成分中の腐食
成分の大部分は金属の塩化物である。表１は都市ごみ焼
却ガス、表２はその都市ごみの燃焼回収ボイラの伝熱面
に付着していたデポジットの化学分析結果及びＸ線回折
結果を示したものである〔日本鉄鋼協会講演論文集「材
料とプロセス」第１２７回（春季）講演大会Ｖｏｌ．
７，Ｎｏ．３，７０２頁（１９９４）〕。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】これらの表からも明らかなように、排ガス
中のＳＯ2 の存在は認められるものの、その含有量は非
常に少なく、ＨＣｌ量が圧倒的に多い。また、ボイラ伝
熱面に付着しているデポジット中の金属成分としては、
Ｆｅ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｋ、Ｎａ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｎ
及びＰｂなどが含まれているが、これらの金属は大部分
が塩化物として存在し、硫酸塩として含まれている割合
は少ない。このため、これらのデポジットの融点は３１
７〜３４２℃と非常に低く、ボイラの運転環境下では溶
融状態にあることが推定される。
中のＳＯ2 の存在は認められるものの、その含有量は非
常に少なく、ＨＣｌ量が圧倒的に多い。また、ボイラ伝
熱面に付着しているデポジット中の金属成分としては、
Ｆｅ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｋ、Ｎａ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｎ
及びＰｂなどが含まれているが、これらの金属は大部分
が塩化物として存在し、硫酸塩として含まれている割合
は少ない。このため、これらのデポジットの融点は３１
７〜３４２℃と非常に低く、ボイラの運転環境下では溶
融状態にあることが推定される。
【００２４】気相状態の塩化水素は、ボイラ伝熱面と直
接反応し、伝熱管表面の保護的な役割を果たしている酸
化膜を化学的に分解除去する。一方、伝熱管の基材とも
反応してこれを腐食損耗させる。これらの一連の腐食反
応において生成する低融点の塩化物は、損耗速度を加速
することになる。
接反応し、伝熱管表面の保護的な役割を果たしている酸
化膜を化学的に分解除去する。一方、伝熱管の基材とも
反応してこれを腐食損耗させる。これらの一連の腐食反
応において生成する低融点の塩化物は、損耗速度を加速
することになる。
【００２５】ボイラ伝熱管の主成分をＦｅ、その表面に
形成される保護的酸化膜をＦｅＯ及びＦｅ3 Ｏ4 として
ＨＣｌによる腐食反応を要約すると、次のとおりであ
る。 ２ＦｅＯ＋６ＨＣｌ＋１／２Ｏ2 →２ＦｅＣｌ3 ＋３Ｈ2 Ｏ (1) Ｆｅ3 Ｏ4 ＋６ＨＣｌ→３ＦｅＣｌ2 ＋３Ｈ2 Ｏ＋１／２Ｏ2 (2)
形成される保護的酸化膜をＦｅＯ及びＦｅ3 Ｏ4 として
ＨＣｌによる腐食反応を要約すると、次のとおりであ
る。 ２ＦｅＯ＋６ＨＣｌ＋１／２Ｏ2 →２ＦｅＣｌ3 ＋３Ｈ2 Ｏ (1) Ｆｅ3 Ｏ4 ＋６ＨＣｌ→３ＦｅＣｌ2 ＋３Ｈ2 Ｏ＋１／２Ｏ2 (2)
【００２６】ここで生成するＦｅＣｌ2 の融点は６７２
℃、ＦｅＣｌ3 の融点は僅かに３００℃である。これら
の塩化物は、廃熱ボイラの運転環境において燃焼排ガス
中の水分、酸素などと反応して多孔質で保護機能を有し
ない鉄酸化物（Ｆｅ2 Ｏ3 ）に変化することによって伝
熱管が消耗される。 ２ＦｅＣｌ2 ＋２Ｈ2 Ｏ＋１／２Ｏ2 →Ｆｅ2 Ｏ3 ＋４ＨＣｌ (3) ２ＦｅＣｌ3 ＋３Ｈ2 Ｏ→Ｆｅ2 Ｏ3 ＋６ＨＣｌ (4) (1) 〜(4) の反応は繰り返し起こることから、腐食反応
は廃熱ボイラが運転されている期間中休みなく進行する
ことになる。
℃、ＦｅＣｌ3 の融点は僅かに３００℃である。これら
の塩化物は、廃熱ボイラの運転環境において燃焼排ガス
中の水分、酸素などと反応して多孔質で保護機能を有し
ない鉄酸化物（Ｆｅ2 Ｏ3 ）に変化することによって伝
熱管が消耗される。 ２ＦｅＣｌ2 ＋２Ｈ2 Ｏ＋１／２Ｏ2 →Ｆｅ2 Ｏ3 ＋４ＨＣｌ (3) ２ＦｅＣｌ3 ＋３Ｈ2 Ｏ→Ｆｅ2 Ｏ3 ＋６ＨＣｌ (4) (1) 〜(4) の反応は繰り返し起こることから、腐食反応
は廃熱ボイラが運転されている期間中休みなく進行する
ことになる。
【００２７】一方、燃焼残渣物中に含まれているＣｕＣ
ｌ（４２２℃）、ＡｌＣｌ3 （１９２℃）、ＣａＣｌ2
（７７２℃）、ＭｇＣｌ2 （７１２℃）、ＺｎＣｌ
2 （２８３℃）、ＳｎＣｌ2 （２４７℃）、ＰｂＣｌ2
（５０１℃）などの塩化物は全て低融点化合物であるた
め、ボイラ伝熱面に付着すると、溶融状態となり、加水
分解によってＨＣｌを生成するので、前記(1)(2)式のよ
うな反応によって腐食損耗を加速する傾向にある。この
ように、燃焼残渣中に含まれている金属塩化物の融点が
低いことは、これらの塩化物が付着しているボイラ伝熱
管においても激しい腐食損耗作用が発生することを示唆
しており、ボイラの蒸気温度を高くできない最大の原因
となっていた。
ｌ（４２２℃）、ＡｌＣｌ3 （１９２℃）、ＣａＣｌ2
（７７２℃）、ＭｇＣｌ2 （７１２℃）、ＺｎＣｌ
2 （２８３℃）、ＳｎＣｌ2 （２４７℃）、ＰｂＣｌ2
（５０１℃）などの塩化物は全て低融点化合物であるた
め、ボイラ伝熱面に付着すると、溶融状態となり、加水
分解によってＨＣｌを生成するので、前記(1)(2)式のよ
うな反応によって腐食損耗を加速する傾向にある。この
ように、燃焼残渣中に含まれている金属塩化物の融点が
低いことは、これらの塩化物が付着しているボイラ伝熱
管においても激しい腐食損耗作用が発生することを示唆
しており、ボイラの蒸気温度を高くできない最大の原因
となっていた。
【００２８】そこで、本発明では、都市ごみ燃焼残渣中
に含まれている金属の塩化物を硫酸塩に変化させること
により、その腐食性を緩和させようとするものである。
即ち、下記式のように、塩化物を高温状態の硫黄酸化物
と反応させて熱力学的に安定な硫酸塩に変化させるもの
である。 ２ＫＣｌ＋ＳＯ2 ＋Ｈ2 Ｏ＋１／２Ｏ2 →Ｋ2 ＳＯ4 ＋２ＨＣｌ (5) ＺｎＣｌ2 ＋ＳＯ3 ＋Ｈ2 Ｏ→ＺｎＳＯ4 ＋２ＨＣｌ (6) ＳｎＣｌ2 ＋ＳＯ3 ＋Ｈ2 Ｏ→ＳｎＳＯ4 ＋２ＨＣｌ (7) ＰｂＣｌ2 ＋ＳＯ3 ＋Ｈ2 Ｏ→ＰｂＳＯ4 ＋２ＨＣｌ (8)
に含まれている金属の塩化物を硫酸塩に変化させること
により、その腐食性を緩和させようとするものである。
即ち、下記式のように、塩化物を高温状態の硫黄酸化物
と反応させて熱力学的に安定な硫酸塩に変化させるもの
である。 ２ＫＣｌ＋ＳＯ2 ＋Ｈ2 Ｏ＋１／２Ｏ2 →Ｋ2 ＳＯ4 ＋２ＨＣｌ (5) ＺｎＣｌ2 ＋ＳＯ3 ＋Ｈ2 Ｏ→ＺｎＳＯ4 ＋２ＨＣｌ (6) ＳｎＣｌ2 ＋ＳＯ3 ＋Ｈ2 Ｏ→ＳｎＳＯ4 ＋２ＨＣｌ (7) ＰｂＣｌ2 ＋ＳＯ3 ＋Ｈ2 Ｏ→ＰｂＳＯ4 ＋２ＨＣｌ (8)
【００２９】以上の塩化物と硫酸塩の融点を比較する
と、下記表３に示すように、硫酸塩の方がはるかに高
く、ボイラ伝熱管上では固体として存在するため、その
腐食性は溶融状態にある塩化物に比較して極端に低下す
ることになる。
と、下記表３に示すように、硫酸塩の方がはるかに高
く、ボイラ伝熱管上では固体として存在するため、その
腐食性は溶融状態にある塩化物に比較して極端に低下す
ることになる。
【００３０】
【表３】
【００３１】また、本発明は、前記の塩化物を硫黄酸化
物により硫酸塩に変化させる際に、都市ごみ中にＣａ、
Ｍｇ、Ｆｅ、Ａｌ及びＳｉよりなる群のうち少なくとも
１種の元素の化合物、例えば水酸化物、酸化物又は炭酸
塩を添加することを特徴とする。これらの化合物は、単
独で都市ごみ中に添加すると、これらの金属の大部分が
塩化物を形成し、添加条件によっては腐食を助長するお
それがある。しかし、燃焼排ガス中に硫黄酸化物に由来
するＳＯ2 、ＳＯ3 が多量に含まれていると、ＨＣｌが
共存していても、ＳＯ2 、ＳＯ3 との反応が優先して金
属硫酸塩が生成し、これがボイラ伝熱管表面に付着する
一方、気相状態のＨＣｌのボイラ伝熱管への直接接触を
防ぎ、これを保護する役目を果たすことになる。これら
の元素の塩化物と硫酸塩の融点を下記表４に示す。
物により硫酸塩に変化させる際に、都市ごみ中にＣａ、
Ｍｇ、Ｆｅ、Ａｌ及びＳｉよりなる群のうち少なくとも
１種の元素の化合物、例えば水酸化物、酸化物又は炭酸
塩を添加することを特徴とする。これらの化合物は、単
独で都市ごみ中に添加すると、これらの金属の大部分が
塩化物を形成し、添加条件によっては腐食を助長するお
それがある。しかし、燃焼排ガス中に硫黄酸化物に由来
するＳＯ2 、ＳＯ3 が多量に含まれていると、ＨＣｌが
共存していても、ＳＯ2 、ＳＯ3 との反応が優先して金
属硫酸塩が生成し、これがボイラ伝熱管表面に付着する
一方、気相状態のＨＣｌのボイラ伝熱管への直接接触を
防ぎ、これを保護する役目を果たすことになる。これら
の元素の塩化物と硫酸塩の融点を下記表４に示す。
【００３２】
【表４】
【００３３】なお、ＳｉＯ2 はそれ自体腐食反応を示さ
ない上、常時固相として燃焼残渣物中に存在して腐食成
分の濃度上昇を物理的に抑制するとともに、腐食性の溶
融塩のボイラ伝熱管への付着を防止する作用がある。Ｃ
ａ，Ｍｇ，Ｆｅ，Ａｌ及びＳｉよりなる群のうち少なく
とも１種の元素の化合物の添加量は、都市ごみの種類と
その量によって変化するが、その目安は、都市ごみを燃
焼した際に発生する燃焼残渣物中の金属成分量１に対
し、酸化物の形で０．５（重量比）が最低必要であり、
２．０〜３．０が好適である。
ない上、常時固相として燃焼残渣物中に存在して腐食成
分の濃度上昇を物理的に抑制するとともに、腐食性の溶
融塩のボイラ伝熱管への付着を防止する作用がある。Ｃ
ａ，Ｍｇ，Ｆｅ，Ａｌ及びＳｉよりなる群のうち少なく
とも１種の元素の化合物の添加量は、都市ごみの種類と
その量によって変化するが、その目安は、都市ごみを燃
焼した際に発生する燃焼残渣物中の金属成分量１に対
し、酸化物の形で０．５（重量比）が最低必要であり、
２．０〜３．０が好適である。
【００３４】さらに、本発明は、燃焼ガス中に硫黄酸化
物を加える代わりに、単体の硫黄、無機硫黄化合物、有
機硫黄化合物を添加することを特徴とする。これらのも
のは燃焼により硫黄酸化物（ＳＯ2 、ＳＯ3 ）に変化し
て、塩化物を硫酸塩に変化させる役割を果たす。無機硫
黄化合物としては、硫酸亜鉛、硫酸アルミニウム、硫酸
アンモニウム、硫酸コバルト、硫酸ニッケル、硫酸水素
アンモニウム、硫酸鉄、硫酸水素カリウム、硫酸マンガ
ン、硫酸銅などの硫酸塩や、硫化アンモニウム、硫化水
素、硫化水素アンモニウム、硫化鉄、硫化銅、硫化ニッ
ケル、硫化コバルト、硫化クロムなどの硫化物を挙げる
ことができる。また、有機硫黄化合物としては、メルカ
プタン類、有機硫化物、有機二硫化物、チオフェン及び
その同族体、加硫ゴム中の有機硫黄化合物、石炭中の下
記構造式の有機硫黄化合物などを挙げることができる。
物を加える代わりに、単体の硫黄、無機硫黄化合物、有
機硫黄化合物を添加することを特徴とする。これらのも
のは燃焼により硫黄酸化物（ＳＯ2 、ＳＯ3 ）に変化し
て、塩化物を硫酸塩に変化させる役割を果たす。無機硫
黄化合物としては、硫酸亜鉛、硫酸アルミニウム、硫酸
アンモニウム、硫酸コバルト、硫酸ニッケル、硫酸水素
アンモニウム、硫酸鉄、硫酸水素カリウム、硫酸マンガ
ン、硫酸銅などの硫酸塩や、硫化アンモニウム、硫化水
素、硫化水素アンモニウム、硫化鉄、硫化銅、硫化ニッ
ケル、硫化コバルト、硫化クロムなどの硫化物を挙げる
ことができる。また、有機硫黄化合物としては、メルカ
プタン類、有機硫化物、有機二硫化物、チオフェン及び
その同族体、加硫ゴム中の有機硫黄化合物、石炭中の下
記構造式の有機硫黄化合物などを挙げることができる。
【００３５】
【化１】
【００３６】さらにまた、本発明では、雰囲気中のＨＣ
ｌが１に対して硫黄酸化物を０．５（容量比）最低添加
する必要であり、３．０（容量比）があれば十分であ
る。なお、焼却プラントに使用する燃料、具体的には微
粉炭、石油系燃料に、Ｓ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｓ
ｉなどが含まれている場合は、その分だけ添加量を少な
くすることができる。
ｌが１に対して硫黄酸化物を０．５（容量比）最低添加
する必要であり、３．０（容量比）があれば十分であ
る。なお、焼却プラントに使用する燃料、具体的には微
粉炭、石油系燃料に、Ｓ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｓ
ｉなどが含まれている場合は、その分だけ添加量を少な
くすることができる。
【００３７】以上、本発明を要約すると、都市ごみ焼却
炉又はその廃熱回収ボイラの運転環境の腐食性を緩和す
るために、都市ごみを硫黄酸化物雰囲気、又は、硫黄酸
化物雰囲気にＣａ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ａｌ及びＳｉよりなる
群から選ばれる少なくとも１種の元素の化合物を添加し
て都市ごみを焼却する方法である。
炉又はその廃熱回収ボイラの運転環境の腐食性を緩和す
るために、都市ごみを硫黄酸化物雰囲気、又は、硫黄酸
化物雰囲気にＣａ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ａｌ及びＳｉよりなる
群から選ばれる少なくとも１種の元素の化合物を添加し
て都市ごみを焼却する方法である。
【００３８】
【実施例】以下、本発明の具体的実施例をあげ、本発明
の効果を明らかにする。 〔実施例１〕ボイラ伝熱管材料について、塩化物と硫酸
塩に対する高温腐食を実験室的に調査した。図１はこの
実験に使用した腐食試験装置である。塩化物と硫酸塩を
単独若しくは混合状態で腐食媒体として試験片１に塗布
し、管状型電気炉２の中央を貫通する石英管３の中央に
静置し、石英管３の一端から都市ごみの焼却ガス組成を
模擬した混合ガスを導入しつつ、所定の温度で一定時間
腐食試験を行った。腐食量の評価は、試験前後における
試験片の重量変化で行った。
の効果を明らかにする。 〔実施例１〕ボイラ伝熱管材料について、塩化物と硫酸
塩に対する高温腐食を実験室的に調査した。図１はこの
実験に使用した腐食試験装置である。塩化物と硫酸塩を
単独若しくは混合状態で腐食媒体として試験片１に塗布
し、管状型電気炉２の中央を貫通する石英管３の中央に
静置し、石英管３の一端から都市ごみの焼却ガス組成を
模擬した混合ガスを導入しつつ、所定の温度で一定時間
腐食試験を行った。腐食量の評価は、試験前後における
試験片の重量変化で行った。
【００３９】（１）供試試験片 ボイラ用低合金鋼管（ＳＴＢＡ２４）幅２５×長さ５０
×５ｍｍｔ （２）腐食媒体（試験片面積１ｃｍ2 当たり２０ｍｇ塗
布） Ｎａ2 ＳＯ4 、 ＭｇＳＯ4 、 ＣａＳＯ4 、 ＮａＣｌ、 ＮａＣｌ（３３ｗｔ％）＋ＫＣｌ（３３ｗｔ％）＋Ｎ
ａ2 ＳＯ4 （３４ｗｔ％）、 ＰｂＣｌ2 （３０ｗｔ％）＋ＦｅＣｌ2 （３０ｗｔ
％）＋ＮａＣｌ（２０ｗｔ％）＋ＫＣｌ（２０ｗｔ
％）、 ＰｂＣｌ2 （６５ｗｔ％）＋ＫＣｌ（２５ｗｔ％）＋
ＰｂＳＯ4 （８ｗｔ％）＋Ｋ2 ＳＯ4 （２ｗｔ％）。 ここで、〜は、本願発明に係る条件下の腐食媒体、
〜は、比較例の腐食媒体である。
×５ｍｍｔ （２）腐食媒体（試験片面積１ｃｍ2 当たり２０ｍｇ塗
布） Ｎａ2 ＳＯ4 、 ＭｇＳＯ4 、 ＣａＳＯ4 、 ＮａＣｌ、 ＮａＣｌ（３３ｗｔ％）＋ＫＣｌ（３３ｗｔ％）＋Ｎ
ａ2 ＳＯ4 （３４ｗｔ％）、 ＰｂＣｌ2 （３０ｗｔ％）＋ＦｅＣｌ2 （３０ｗｔ
％）＋ＮａＣｌ（２０ｗｔ％）＋ＫＣｌ（２０ｗｔ
％）、 ＰｂＣｌ2 （６５ｗｔ％）＋ＫＣｌ（２５ｗｔ％）＋
ＰｂＳＯ4 （８ｗｔ％）＋Ｋ2 ＳＯ4 （２ｗｔ％）。 ここで、〜は、本願発明に係る条件下の腐食媒体、
〜は、比較例の腐食媒体である。
【００４０】（３）腐食雰囲気 ＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）＋ＳＯ2 （５０ｐｐｍ）混
合ガス、 空気のみ （４）腐食温度及び時間 ５５０℃×２０時間
合ガス、 空気のみ （４）腐食温度及び時間 ５５０℃×２０時間
【００４１】表５は以上の結果を要約したものである。
表５から明らかなように、〜のように硫酸塩のみの
腐食媒体を塗布した試験片の腐食量は、ＨＣｌとＳＯ2
を含む雰囲気と空気中を問わず、腐食量が極めて少な
い。一方、の塩化物及び〜の塩化物と硫酸塩を混
合状態にした腐食媒体を塗布した試験片の腐食量は、一
般に大きな値を示した。また、一般に空気中と比較して
ＨＣｌとＳＯ2 を含む雰囲気の腐食量が大きく、ＨＣｌ
の存在が腐食反応に影響を与えていることが分かる。以
上の結果から明らかなように、硫酸塩は上記の温度と雰
囲気中では腐食性を示さず、塩化物が混入すると、塩化
物の腐食性を十分に抑制できないことが判明した。
表５から明らかなように、〜のように硫酸塩のみの
腐食媒体を塗布した試験片の腐食量は、ＨＣｌとＳＯ2
を含む雰囲気と空気中を問わず、腐食量が極めて少な
い。一方、の塩化物及び〜の塩化物と硫酸塩を混
合状態にした腐食媒体を塗布した試験片の腐食量は、一
般に大きな値を示した。また、一般に空気中と比較して
ＨＣｌとＳＯ2 を含む雰囲気の腐食量が大きく、ＨＣｌ
の存在が腐食反応に影響を与えていることが分かる。以
上の結果から明らかなように、硫酸塩は上記の温度と雰
囲気中では腐食性を示さず、塩化物が混入すると、塩化
物の腐食性を十分に抑制できないことが判明した。
【００４２】
【表５】
【００４３】〔実施例２〕この実施例では、腐食媒体中
にＣａ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｓｉ酸化物を添加するとと
もに、雰囲気ガス中にＨＣｌと少量のＳＯ2 を含ませた
都市ごみの燃焼ガスを模擬した環境で腐食試験を行っ
た。
にＣａ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｓｉ酸化物を添加するとと
もに、雰囲気ガス中にＨＣｌと少量のＳＯ2 を含ませた
都市ごみの燃焼ガスを模擬した環境で腐食試験を行っ
た。
【００４４】（１）供試試験片 ボイラ用低合金鋼管（ＳＴＢＡ２４）幅２５×長さ５０
×５ｍｍｔ （２）腐食媒体（試験片面積１ｃｍ2 当たり２０ｍｇ塗
布） ＮａＣｌ（３３ｗｔ％）＋ＫＣｌ（３３ｗｔ％）＋Ｎ
ａ2 ＳＯ4 （３４ｗｔ％）、 上記１００ｇに対し、ＣａＯを１００ｇ添加混合し
たもの、 上記１００ｇに対し、ＭｇＯを１００ｇ添加混合し
たもの、 上記１００ｇに対し、Ｆｅ2 Ｏ3 を１００ｇ添加混
合したもの、 上記１００ｇに対し、Ａｌ2 Ｏ3 を１００ｇ添加混
合したもの、 上記１００ｇに対し、ＳｉＯ2 を１００ｇ添加混合
したもの。
×５ｍｍｔ （２）腐食媒体（試験片面積１ｃｍ2 当たり２０ｍｇ塗
布） ＮａＣｌ（３３ｗｔ％）＋ＫＣｌ（３３ｗｔ％）＋Ｎ
ａ2 ＳＯ4 （３４ｗｔ％）、 上記１００ｇに対し、ＣａＯを１００ｇ添加混合し
たもの、 上記１００ｇに対し、ＭｇＯを１００ｇ添加混合し
たもの、 上記１００ｇに対し、Ｆｅ2 Ｏ3 を１００ｇ添加混
合したもの、 上記１００ｇに対し、Ａｌ2 Ｏ3 を１００ｇ添加混
合したもの、 上記１００ｇに対し、ＳｉＯ2 を１００ｇ添加混合
したもの。
【００４５】（３）腐食雰囲気 ＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）＋ＳＯ2 （１５０ｐｐｍ）
混合ガス、 空気のみ （４）腐食温度及び時間 ５５０℃×２０時間
混合ガス、 空気のみ （４）腐食温度及び時間 ５５０℃×２０時間
【００４６】試験結果を表６に示す。表６から明らかな
ように、都市ごみ燃焼残渣物を模擬した腐食媒体の腐
食性は、ＨＣｌとＳＯ2 を含む雰囲気はもとより空気中
も強いが、実施例１の腐食試験結果の表３Ｎｏ．５に比
較すると、腐食量は約７７％に低下している。これは雰
囲気中に含まれるＳＯ2 量が実施例１（ＳＯ2 ：５０ｐ
ｐｍ）に比較して、１５０ｐｐｍと多くなる。これは、
腐食媒体中のＮａＣｌ，ＫＣｌの一部が硫酸塩（Ｎａ2
ＳＯ4 、Ｋ2 ＳＯ4 ）に変化したためと考えられる。
ように、都市ごみ燃焼残渣物を模擬した腐食媒体の腐
食性は、ＨＣｌとＳＯ2 を含む雰囲気はもとより空気中
も強いが、実施例１の腐食試験結果の表３Ｎｏ．５に比
較すると、腐食量は約７７％に低下している。これは雰
囲気中に含まれるＳＯ2 量が実施例１（ＳＯ2 ：５０ｐ
ｐｍ）に比較して、１５０ｐｐｍと多くなる。これは、
腐食媒体中のＮａＣｌ，ＫＣｌの一部が硫酸塩（Ｎａ2
ＳＯ4 、Ｋ2 ＳＯ4 ）に変化したためと考えられる。
【００４７】これに対して、本発明のように、腐食媒体
中にＣａＯ、ＭｇＯ、Ｆｅ2 Ｏ3 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ
2 などを添加したＮｏ．２〜６の腐食性は、空気中はも
とよりＨＣｌ＋ＳＯ2 混合ガス中でも腐食量は非常に少
なくなっており、防食効果が認められた。
中にＣａＯ、ＭｇＯ、Ｆｅ2 Ｏ3 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ
2 などを添加したＮｏ．２〜６の腐食性は、空気中はも
とよりＨＣｌ＋ＳＯ2 混合ガス中でも腐食量は非常に少
なくなっており、防食効果が認められた。
【００４８】
【表６】
【００４９】〔実施例３〕この実施例では、都市ごみ燃
焼残渣を模擬した腐食媒体の腐食性に及ぼすＣａ、Ｍ
ｇ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｓｉ酸化物の添加量と、雰囲気ガス中
にＨＣｌ＋ＳＯ2 ガス濃度の関係を調べた。
焼残渣を模擬した腐食媒体の腐食性に及ぼすＣａ、Ｍ
ｇ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｓｉ酸化物の添加量と、雰囲気ガス中
にＨＣｌ＋ＳＯ2 ガス濃度の関係を調べた。
【００５０】（１）供試試験片 ボイラ用低合金鋼管（ＳＴＢＡ２４）幅２５×長さ５０
×５ｍｍｔ （２）腐食媒体（試験片面積１ｃｍ2 当たり２０ｍｇ塗
布） ＰｂＣｌ2 （３０ｗｔ％）＋ＦｅＣｌ2 （３０ｗｔ
％）＋ＮａＣｌ（２０ｗｔ％）＋ＫＣｌ（２０ｗｔ
％）、 上記に対し、ＣａＯを重量比で１／０．５；１／
１．０；１／１．５；１／２．０；１／３．０添加混合
したもの、 上記に対し、ＭｇＯを重量比で１／０．５；１／
１．０；１／１．５；１／２．０；１／３．０添加混合
したもの、 上記に対し、Ａｌ2 Ｏ3 を重量比で１／０．５；１
／１．０；１／１．５；１／２．０；１／３．０添加混
合したもの、 上記に対し、Ｆｅ2 Ｏ3 を重量比で１／０．５；１
／１．０；１／１．５；１／２．０；１／３．０添加混
合したもの、 上記に対し、ＳｉＯ2 を重量比で１／０．５；１／
１．０；１／１．５；１／２．０；１／３．０添加混合
したもの、
×５ｍｍｔ （２）腐食媒体（試験片面積１ｃｍ2 当たり２０ｍｇ塗
布） ＰｂＣｌ2 （３０ｗｔ％）＋ＦｅＣｌ2 （３０ｗｔ
％）＋ＮａＣｌ（２０ｗｔ％）＋ＫＣｌ（２０ｗｔ
％）、 上記に対し、ＣａＯを重量比で１／０．５；１／
１．０；１／１．５；１／２．０；１／３．０添加混合
したもの、 上記に対し、ＭｇＯを重量比で１／０．５；１／
１．０；１／１．５；１／２．０；１／３．０添加混合
したもの、 上記に対し、Ａｌ2 Ｏ3 を重量比で１／０．５；１
／１．０；１／１．５；１／２．０；１／３．０添加混
合したもの、 上記に対し、Ｆｅ2 Ｏ3 を重量比で１／０．５；１
／１．０；１／１．５；１／２．０；１／３．０添加混
合したもの、 上記に対し、ＳｉＯ2 を重量比で１／０．５；１／
１．０；１／１．５；１／２．０；１／３．０添加混合
したもの、
【００５１】（３）腐食雰囲気 ＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）ガス、 ＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）＋ＳＯ2 （５００ｐｐｍ）
混合ガス、 ＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）＋ＳＯ2 （１０００ｐｐ
ｍ）混合ガス、 ＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）＋ＳＯ2 （２０００ｐｐ
ｍ）混合ガス、 ＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）＋ＳＯ2 （３０００ｐｐ
ｍ）混合ガス、 （４）腐食温度及び時間 ５５０℃×２０時間
混合ガス、 ＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）＋ＳＯ2 （１０００ｐｐ
ｍ）混合ガス、 ＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）＋ＳＯ2 （２０００ｐｐ
ｍ）混合ガス、 ＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）＋ＳＯ2 （３０００ｐｐ
ｍ）混合ガス、 （４）腐食温度及び時間 ５５０℃×２０時間
【００５２】試験結果を表７に示す。表７は、都市ごみ
燃焼残渣模擬灰の腐食性に対するＣａＯ、ＭｇＯ、Ａｌ
2 Ｏ3 、Ｆｅ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 添加効果をとりまとめた
ものである。この結果から明らかなように、雰囲気ガス
がＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）のみの場合には、前記酸化
物を模擬灰に添加しても防食効果は比較的少ない。この
原因は模擬灰に添加された酸化物は腐食試験の初期にお
いて腐食媒体濃度を相対的に低下させる作用を示すが、
時間の経過とともに自らも塩化物に変化して、腐食作用
を示すようになるためである。ＣａＯとＭｇＯを例にと
ると、次のようになる。 ＣａＯ＋２ＨＣｌ→ＣａＣｌ2 ＋Ｈ2 Ｏ ＭｇＯ＋２ＨＣｌ→ＭｇＣｌ2 ＋Ｈ2 Ｏ
燃焼残渣模擬灰の腐食性に対するＣａＯ、ＭｇＯ、Ａｌ
2 Ｏ3 、Ｆｅ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 添加効果をとりまとめた
ものである。この結果から明らかなように、雰囲気ガス
がＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）のみの場合には、前記酸化
物を模擬灰に添加しても防食効果は比較的少ない。この
原因は模擬灰に添加された酸化物は腐食試験の初期にお
いて腐食媒体濃度を相対的に低下させる作用を示すが、
時間の経過とともに自らも塩化物に変化して、腐食作用
を示すようになるためである。ＣａＯとＭｇＯを例にと
ると、次のようになる。 ＣａＯ＋２ＨＣｌ→ＣａＣｌ2 ＋Ｈ2 Ｏ ＭｇＯ＋２ＨＣｌ→ＭｇＣｌ2 ＋Ｈ2 Ｏ
【００５３】
【表７】
【００５４】これに対し、雰囲気ガス中にＳＯ2 が含ま
れるようになると、表８に示すように、腐食量は低下
し、その傾向はＳＯ2 量が増加するほど著しくなる。ま
た、この傾向は模擬灰のみの場合にも認められるが、添
加剤を加えた腐食媒体の方がより顕著である。この原因
は、添加した酸化物が雰囲気ガス中のＳＯ2 と次のよう
に反応させることにより、融点が高く、腐食性の低い硫
酸塩に変化したためである。
れるようになると、表８に示すように、腐食量は低下
し、その傾向はＳＯ2 量が増加するほど著しくなる。ま
た、この傾向は模擬灰のみの場合にも認められるが、添
加剤を加えた腐食媒体の方がより顕著である。この原因
は、添加した酸化物が雰囲気ガス中のＳＯ2 と次のよう
に反応させることにより、融点が高く、腐食性の低い硫
酸塩に変化したためである。
【００５５】
【表８】
【００５６】例えば、ＣａＯとＭｇＯを例にすると、 ＣａＯ＋ＳＯ2 ＋１／２Ｏ2 →ＣａＳＯ4 ＭｇＯ＋ＳＯ2 ＋１／２Ｏ2 →ＭｇＳＯ4 添加剤を用いずに、雰囲気ガス中にＳＯ2 を注入した場
合には、模擬灰中の塩化物を硫酸塩に変化させ、その腐
食性を抑制したものと考えられる。
合には、模擬灰中の塩化物を硫酸塩に変化させ、その腐
食性を抑制したものと考えられる。
【００５７】例えば、ＮａＣｌ、ＰｂＣｌ2 及びＦｅＣ
ｌ2 を例にすると、 ２ＮａＣｌ＋ＳＯ2 ＋１／２Ｏ2 ＋Ｈ2 Ｏ→Ｎａ2 ＳＯ
4 ＋２ＨＣｌ ＰｂＣｌ2 ＋ＳＯ2 ＋１／２Ｏ2 ＋Ｈ2 Ｏ→ＰｂＳＯ4
＋２ＨＣｌ ＦｅＣｌ2 ＋ＳＯ2 ＋１／２Ｏ2 ＋Ｈ2 Ｏ→ＦｅＳＯ4
＋２ＨＣｌ
ｌ2 を例にすると、 ２ＮａＣｌ＋ＳＯ2 ＋１／２Ｏ2 ＋Ｈ2 Ｏ→Ｎａ2 ＳＯ
4 ＋２ＨＣｌ ＰｂＣｌ2 ＋ＳＯ2 ＋１／２Ｏ2 ＋Ｈ2 Ｏ→ＰｂＳＯ4
＋２ＨＣｌ ＦｅＣｌ2 ＋ＳＯ2 ＋１／２Ｏ2 ＋Ｈ2 Ｏ→ＦｅＳＯ4
＋２ＨＣｌ
【００５８】この実施例の結果から、都市ごみ焼却残渣
模擬灰の腐食性を低下させるのに必要なＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｆｅ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 の添加量は、模
擬灰／添加剤＝０．５以上である。また、雰囲気中のＨ
Ｃｌガスに対するＳＯ2 量も１／０．５以上存在すれば
模擬灰の腐食性を十分に低下させることができる。
模擬灰の腐食性を低下させるのに必要なＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｆｅ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 の添加量は、模
擬灰／添加剤＝０．５以上である。また、雰囲気中のＨ
Ｃｌガスに対するＳＯ2 量も１／０．５以上存在すれば
模擬灰の腐食性を十分に低下させることができる。
【００５９】〔実施例４〕この実施例では、都市ごみ燃
焼残渣物の模擬灰の腐食性に対する微粉の石炭の効果を
実験的に調査した。この実施例で使用した微粉炭の燃焼
残渣物の化学成分の種類とその含有量は、表９に示すと
おり、本発明で用いる添加剤成分であるＣａ、Ｍｇ、Ａ
ｌ、Ｆｅ、Ｓｉ等の化合物を多量に含むとともに硫黄も
含んでいるものもある。
焼残渣物の模擬灰の腐食性に対する微粉の石炭の効果を
実験的に調査した。この実施例で使用した微粉炭の燃焼
残渣物の化学成分の種類とその含有量は、表９に示すと
おり、本発明で用いる添加剤成分であるＣａ、Ｍｇ、Ａ
ｌ、Ｆｅ、Ｓｉ等の化合物を多量に含むとともに硫黄も
含んでいるものもある。
【００６０】
【表９】
【００６１】（１）供試試験片 ボイラ用低合金鋼管（ＳＴＢＡ２４）幅２５×長さ５０
×５ｍｍｔ （２）模擬燃焼灰（試験片面積１ｃｍ2 当たり２０ｍｇ
塗布） ＰｂＣｌ2 （３０ｗｔ％）＋ＦｅＣｌ2 （３０ｗｔ
％）＋ＮａＣｌ（２０ｗｔ％）＋ＫＣｌ（２０ｗｔ
％）、 上記の模擬燃焼灰に、表９に示したＮｏ．１の燃焼
灰を生成する微粉炭を本発明の成分（ＣａＯ＋ＭｇＯ＋
Ａｌ2 Ｏ3 ＋Ｆｅ2 Ｏ3 ＋ＳｉＯ2 ）量が等量になるよ
うに添加。 上記の模擬燃焼灰に、表９のＮｏ．２の燃焼灰を生
成する微粉炭を等量添加。 上記の模擬燃焼灰に、表９のＮｏ．３の燃焼灰を生
成する微粉炭を等量添加。
×５ｍｍｔ （２）模擬燃焼灰（試験片面積１ｃｍ2 当たり２０ｍｇ
塗布） ＰｂＣｌ2 （３０ｗｔ％）＋ＦｅＣｌ2 （３０ｗｔ
％）＋ＮａＣｌ（２０ｗｔ％）＋ＫＣｌ（２０ｗｔ
％）、 上記の模擬燃焼灰に、表９に示したＮｏ．１の燃焼
灰を生成する微粉炭を本発明の成分（ＣａＯ＋ＭｇＯ＋
Ａｌ2 Ｏ3 ＋Ｆｅ2 Ｏ3 ＋ＳｉＯ2 ）量が等量になるよ
うに添加。 上記の模擬燃焼灰に、表９のＮｏ．２の燃焼灰を生
成する微粉炭を等量添加。 上記の模擬燃焼灰に、表９のＮｏ．３の燃焼灰を生
成する微粉炭を等量添加。
【００６２】（３）腐食雰囲気 ＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）＋ＳＯ2 （５００ｐｐｍ）混
合ガス （４）腐食温度及び時間 ５５０℃×２０時間、及び、５０時間
合ガス （４）腐食温度及び時間 ５５０℃×２０時間、及び、５０時間
【００６３】表１０に腐食試験結果を示した。表１０か
ら明らかなように、都市ごみの燃焼残渣物を模擬した灰
（Ｎｏ．１）では、２０時間後に３００ｍｇ、５０時間
後では６１０ｍｇの腐食量を示すが、本発明の微粉炭を
混合した模擬灰（Ｎｏ．２〜４）では、腐食量が著しく
低下しており、微粉炭の添加効果が認められる。これは
微粉炭が燃焼する際に発生するＳＯ2 に加え、燃焼灰の
成分がＣａＯ、ＭｇＯ、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｆｅ2 Ｏ3 、Ｓｉ
Ｏ2 などから構成され、ＳｉＯ2 を除く他の成分がそれ
ぞれ硫酸塩となって腐食反応を抑制しているものと考え
られる。
ら明らかなように、都市ごみの燃焼残渣物を模擬した灰
（Ｎｏ．１）では、２０時間後に３００ｍｇ、５０時間
後では６１０ｍｇの腐食量を示すが、本発明の微粉炭を
混合した模擬灰（Ｎｏ．２〜４）では、腐食量が著しく
低下しており、微粉炭の添加効果が認められる。これは
微粉炭が燃焼する際に発生するＳＯ2 に加え、燃焼灰の
成分がＣａＯ、ＭｇＯ、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｆｅ2 Ｏ3 、Ｓｉ
Ｏ2 などから構成され、ＳｉＯ2 を除く他の成分がそれ
ぞれ硫酸塩となって腐食反応を抑制しているものと考え
られる。
【００６４】
【表１０】
【００６５】〔実施例５〕この実施例では、バナジウム
化合物を含む重油を燃焼するボイラでは、バナジウム化
合物に起因するボイラ管の高温腐食損傷を防止するた
め、重油中のＭｇ化合物、Ｃａ化合物などを添加する方
法が知られているので、この添加剤の効果を実験的に調
査した。表１１は、この種の添加剤を用いた重油の燃焼
残渣物の化学分析結果を示したものである。
化合物を含む重油を燃焼するボイラでは、バナジウム化
合物に起因するボイラ管の高温腐食損傷を防止するた
め、重油中のＭｇ化合物、Ｃａ化合物などを添加する方
法が知られているので、この添加剤の効果を実験的に調
査した。表１１は、この種の添加剤を用いた重油の燃焼
残渣物の化学分析結果を示したものである。
【００６６】
【表１１】
【００６７】（１）供試試験片 ボイラ用低合金鋼管（ＳＴＢＡ２４）幅２５×長さ５０
×５ｍｍｔ （２）模擬燃焼灰（試験片面積１ｃｍ2 当たり２０ｍｇ
塗布） ＰｂＣｌ2 （３０ｗｔ％）＋ＦｅＣｌ2 （３０ｗｔ
％）＋ＮａＣｌ（２０ｗｔ％）＋ＫＣｌ（２０ｗｔ
％）、 上記の模擬燃焼灰に、表１１に示したＭｇ化合物を
添加した重油No.1の燃焼残渣物を重量で等量添加してよ
く混合したもの。 上記の模擬燃焼灰に、表１１に示したドラマイトを
添加した重油No.2の燃焼残渣物を重量で等量添加してよ
く混合したもの。
×５ｍｍｔ （２）模擬燃焼灰（試験片面積１ｃｍ2 当たり２０ｍｇ
塗布） ＰｂＣｌ2 （３０ｗｔ％）＋ＦｅＣｌ2 （３０ｗｔ
％）＋ＮａＣｌ（２０ｗｔ％）＋ＫＣｌ（２０ｗｔ
％）、 上記の模擬燃焼灰に、表１１に示したＭｇ化合物を
添加した重油No.1の燃焼残渣物を重量で等量添加してよ
く混合したもの。 上記の模擬燃焼灰に、表１１に示したドラマイトを
添加した重油No.2の燃焼残渣物を重量で等量添加してよ
く混合したもの。
【００６８】（３）腐食雰囲気 ＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）＋ＳＯ2 （５００ｐｐｍ）混
合ガス （４）腐食温度及び時間 ５５０℃×２０時間
合ガス （４）腐食温度及び時間 ５５０℃×２０時間
【００６９】表１２に腐食試験結果を示した。表１２か
ら明らかなように、都市ごみの燃焼残渣物を模擬した灰
（Ｎｏ．１）では、３００ｍｇ／ｃｍ2 の腐食減量が認
められた。これにＭｇやドロマイトを添加した重油の燃
焼灰を混合した灰（Ｎｏ．２）は、（Ｎｏ．１）の４０
％に当たる１２０ｍｇ／ｃｍ2 の腐食減量が、また、
（Ｎｏ．３）は、３６．７％に当たる１１０ｍｇ／ｃｍ
2 の腐食減量が認められ、Ｍｇ及びＣａを主成分とする
添加剤の注入効果が、重油残渣物でも十分に認められ
た。この結果から、都市ごみ焼却炉に対してＭｇやＣａ
を添加し、さらに硫黄化合物を含む重油を同時に燃焼さ
せても腐食を防止できることが分かる。
ら明らかなように、都市ごみの燃焼残渣物を模擬した灰
（Ｎｏ．１）では、３００ｍｇ／ｃｍ2 の腐食減量が認
められた。これにＭｇやドロマイトを添加した重油の燃
焼灰を混合した灰（Ｎｏ．２）は、（Ｎｏ．１）の４０
％に当たる１２０ｍｇ／ｃｍ2 の腐食減量が、また、
（Ｎｏ．３）は、３６．７％に当たる１１０ｍｇ／ｃｍ
2 の腐食減量が認められ、Ｍｇ及びＣａを主成分とする
添加剤の注入効果が、重油残渣物でも十分に認められ
た。この結果から、都市ごみ焼却炉に対してＭｇやＣａ
を添加し、さらに硫黄化合物を含む重油を同時に燃焼さ
せても腐食を防止できることが分かる。
【００７０】
【表１２】
【００７１】〔実施例６〕この実施例では、都市ごみの
燃焼残渣物の腐食性を金属硫化物及び金属硫酸塩を用い
て抑制するときの効果を実験的に調査した。 （１）供試試験片 ボイラ用低合金鋼管（ＳＴＢＡ２４）幅２５×長さ５０
×５ｍｍｔ
燃焼残渣物の腐食性を金属硫化物及び金属硫酸塩を用い
て抑制するときの効果を実験的に調査した。 （１）供試試験片 ボイラ用低合金鋼管（ＳＴＢＡ２４）幅２５×長さ５０
×５ｍｍｔ
【００７２】（２）模擬燃焼灰（試験片面積１ｃｍ2 当
たり２０ｍｇ塗布） ＰｂＣｌ2 （３０ｗｔ％）＋ＦｅＣｌ2 （３０ｗｔ
％）＋ＮａＣｌ（２０ｗｔ％）＋ＫＣｌ（２０ｗｔ
％）、 上記に対し、硫化鉄（ＦｅＳ）を重量比で１／０．
５によるように添加。 上記に対し、硫化銅（ＣｕＳ）を重量比で１／０．
５によるように添加。 上記に対し、硫酸鉄〔Ｆｅ2 （ＳＯ4 ）3 〕を重量
比で１／０．５によるように添加。 上記に対し、硫酸マグネシウム（ＭｇＳＯ4 を重量
比で１／０．５によるように添加。
たり２０ｍｇ塗布） ＰｂＣｌ2 （３０ｗｔ％）＋ＦｅＣｌ2 （３０ｗｔ
％）＋ＮａＣｌ（２０ｗｔ％）＋ＫＣｌ（２０ｗｔ
％）、 上記に対し、硫化鉄（ＦｅＳ）を重量比で１／０．
５によるように添加。 上記に対し、硫化銅（ＣｕＳ）を重量比で１／０．
５によるように添加。 上記に対し、硫酸鉄〔Ｆｅ2 （ＳＯ4 ）3 〕を重量
比で１／０．５によるように添加。 上記に対し、硫酸マグネシウム（ＭｇＳＯ4 を重量
比で１／０．５によるように添加。
【００７３】（３）腐食雰囲気 空気中 ＨＣｌ（１０００ｐｐｍ） ＨＣｌ（１０００ｐｐｍ）＋ＳＯ2 （１０００ｐｐ
ｍ）混合ガス （４）腐食温度及び時間 ５５０℃×２０時間
ｍ）混合ガス （４）腐食温度及び時間 ５５０℃×２０時間
【００７４】表１３に腐食試験結果を示した。表１３か
ら明らかなように、金属塩化物よって構成されている都
市ごみの燃焼残渣物を模擬した灰のみの場合（Ｎｏ．
１）は、空気中及びＨＣｌ雰囲気では腐食減量が３００
〜３２０ｍｇ／ｃｍ2 に達し、模擬灰の腐食性はかなり
激しいことが分かる。しかし、雰囲気中にＳＯ2 を注入
すると、腐食減量は７０％程度の２２０ｍｇ／ｃｍ2 ま
で低減した。
ら明らかなように、金属塩化物よって構成されている都
市ごみの燃焼残渣物を模擬した灰のみの場合（Ｎｏ．
１）は、空気中及びＨＣｌ雰囲気では腐食減量が３００
〜３２０ｍｇ／ｃｍ2 に達し、模擬灰の腐食性はかなり
激しいことが分かる。しかし、雰囲気中にＳＯ2 を注入
すると、腐食減量は７０％程度の２２０ｍｇ／ｃｍ2 ま
で低減した。
【００７５】一方、模擬灰（Ｎｏ．１）に硫化物を添加
すると、空気中よりもＨＣｌのみの雰囲気中でも腐食量
は表１３のように低下し、特に、ＨＣｌにＳＯ2 を注入
すると、腐食量の低下は顕著であった。このような傾向
は、模擬灰に硫酸塩を添加した場合にも認められる。硫
化物の添加効果は次のように考えられる。例えば、Ｃｕ
Ｓは、次式のように、２２０℃で分解してＣｕＯとＳＯ
2 となり、このＳＯ2 が模擬灰中の塩化物を硫酸塩に変
化させ、腐食性を低下させるものと考えられる。
すると、空気中よりもＨＣｌのみの雰囲気中でも腐食量
は表１３のように低下し、特に、ＨＣｌにＳＯ2 を注入
すると、腐食量の低下は顕著であった。このような傾向
は、模擬灰に硫酸塩を添加した場合にも認められる。硫
化物の添加効果は次のように考えられる。例えば、Ｃｕ
Ｓは、次式のように、２２０℃で分解してＣｕＯとＳＯ
2 となり、このＳＯ2 が模擬灰中の塩化物を硫酸塩に変
化させ、腐食性を低下させるものと考えられる。
【００７６】
【表１３】
【００７７】 ＣｕＳ＋２（１／２）Ｏ2 →ＣｕＯ＋ＳＯ2 ＦｅＣｌ2 ＋ＳＯ2 ＋１／２Ｏ2 ＋Ｈ2 Ｏ→ＦｅＳＯ4
＋２ＨＣｌ ここで生成するＦｅＳＯ4 は再び分解して、ＳＯ2 を発
生することとなる。また、Ｆｅ2 （ＳＯ4 ）3 の場合
は、４８０℃で分解してＦｅ2 Ｏ3 とＳＯ2 を生成し、
塩化物を硫酸塩に変化させてその腐食性を低下させる。
以上の反応は、雰囲気中にＳＯ2 が存在すると塩化物か
ら硫酸塩への反応が一層促進され、模擬灰の腐食性が低
減されるものと考えられ、添加剤としてＳＯ2を発生さ
せる硫化物や硫酸塩も利用できることが確認された。
＋２ＨＣｌ ここで生成するＦｅＳＯ4 は再び分解して、ＳＯ2 を発
生することとなる。また、Ｆｅ2 （ＳＯ4 ）3 の場合
は、４８０℃で分解してＦｅ2 Ｏ3 とＳＯ2 を生成し、
塩化物を硫酸塩に変化させてその腐食性を低下させる。
以上の反応は、雰囲気中にＳＯ2 が存在すると塩化物か
ら硫酸塩への反応が一層促進され、模擬灰の腐食性が低
減されるものと考えられ、添加剤としてＳＯ2を発生さ
せる硫化物や硫酸塩も利用できることが確認された。
【００７８】
【発明の効果】本発明は、都市ごみ燃焼残渣物の灰にＣ
ａＯ、ＭｇＯ、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｆｅ2 Ｏ 3 、ＳｉＯ2 など
を添加するとともに、雰囲気ガス中にＳＯ2 ガスをＨＣ
ｌと共存させることによって、前記灰中の塩化物を、融
点が高く腐食性の少ない硫酸塩に変化させることができ
るので、都市ごみ焼却炉や廃熱回収ボイラの腐食損傷を
軽減でき、また、廃熱回収ボイラをより高温で運転する
ことを可能にしたものである。
ａＯ、ＭｇＯ、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｆｅ2 Ｏ 3 、ＳｉＯ2 など
を添加するとともに、雰囲気ガス中にＳＯ2 ガスをＨＣ
ｌと共存させることによって、前記灰中の塩化物を、融
点が高く腐食性の少ない硫酸塩に変化させることができ
るので、都市ごみ焼却炉や廃熱回収ボイラの腐食損傷を
軽減でき、また、廃熱回収ボイラをより高温で運転する
ことを可能にしたものである。
【図１】実施例において、都市ごみ燃焼残渣模擬灰の腐
食試験を実施した電気炉の概念図である。
食試験を実施した電気炉の概念図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 増山 不二光 長崎県長崎市深堀町５丁目717番１号 三菱重工業株式会社長崎研究所内 (72)発明者 西尾 敏昭 長崎県長崎市深堀町５丁目717番１号 三菱重工業株式会社長崎研究所内 (72)発明者 川原 雄三 神奈川県横浜市金沢区幸浦一丁目８番地 １ 三菱重工業株式会社横浜研究所内 (72)発明者 吉良 雅治 神奈川県横浜市中区錦町12番地 三菱重 工業株式会社横浜製作所内 (72)発明者 池 稔 神奈川県横浜市中区錦町12番地 三菱重 工業株式会社横浜製作所内 (56)参考文献 特開 平２−282608（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−111887（ＪＰ，Ａ) 実開 昭56−151637（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F23G 5/48 ZAB F23G 7/00 ZAB B01D 5/34 122
Claims (5)
- 【請求項１】 塩化物を含む都市ごみの燃焼ガス中に、
単体の硫黄、硫黄酸化物、硫酸塩、硫化物及び有機硫黄
化合物の群から選択された１種以上の硫黄化合物を加
え、都市ごみの燃焼残渣物中に含まれる金属塩化物を硫
酸塩に変化させて、燃焼環境の腐食性を低減させること
を特徴とする都市ごみ焼却プラントの運転方法。 - 【請求項２】 塩化物を含む都市ごみの燃焼ガス中に、
単体の硫黄、硫黄酸化物、硫酸塩、硫化物及び有機硫黄
化合物の群から選択された１種以上の硫黄化合物ととも
に、Ｃａ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｆｅ及びＳｉの群から選択され
た１種以上の元素の酸化物を添加して、都市ごみの燃焼
残渣物中に含まれる金属塩化物を硫酸塩に変化させて、
燃焼環境の腐食性を低減させることを特徴とする都市ご
み焼却プラントの運転方法。 - 【請求項３】 塩化物を含む都市ごみの燃焼ガス中に添
加する前記硫黄化合物の量が、燃焼ガス中に含まれてい
る塩化水素ガス量の０．５〜３．０容量倍であることを
特徴とする請求項１又は２記載の都市ごみ焼却プラント
の運転方法。 - 【請求項４】 塩化物を含む都市ごみの焼却の際に、硫
黄を含みかつその燃焼灰の主成分がＣａ、Ｍｇ、Ａｌ、
Ｆｅ及びＳｉの群から選択された１種以上の元素の化合
物を含有する微粉炭を同時に燃焼させて、都市ごみ類の
燃焼灰及び燃焼ガスによる腐食を抑制することを特徴と
する都市ごみ焼却プラントの運転方法。 - 【請求項５】 塩化物を含む都市ごみの焼却の際に、硫
黄を含みかつその燃焼灰の主成分がＣａ、Ｍｇ、Ａｌ、
Ｆｅ及びＳｉの群から選択された１種以上の元素の化合
物を含有する石油系燃料を同時に燃焼させて、都市ごみ
類の燃焼灰及び燃焼ガスによる腐食を抑制することを特
徴とする都市ごみ焼却プラントの運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7021677A JP3004557B2 (ja) | 1995-02-09 | 1995-02-09 | 都市ごみ焼却プラントの運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7021677A JP3004557B2 (ja) | 1995-02-09 | 1995-02-09 | 都市ごみ焼却プラントの運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08219427A JPH08219427A (ja) | 1996-08-30 |
| JP3004557B2 true JP3004557B2 (ja) | 2000-01-31 |
Family
ID=12061699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7021677A Expired - Fee Related JP3004557B2 (ja) | 1995-02-09 | 1995-02-09 | 都市ごみ焼却プラントの運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3004557B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TR200707945T1 (tr) * | 2005-05-17 | 2008-05-21 | Fuel Tech, Inc. | Kazanlarda korozyon kontrolüne yönelik işlem. |
| FI117631B (fi) * | 2005-06-16 | 2006-12-29 | Valtion Teknillinen | Menetelmä kloorin kerrostumisen estämiseksi kattilan lämpöpinnoille |
| DE102007056580B3 (de) * | 2007-11-23 | 2009-04-02 | Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Flugstrom-Sulfatierung von Rauchgasinhaltsstoffen |
| JP2012035216A (ja) * | 2010-08-09 | 2012-02-23 | Babcock Hitachi Kk | 排ガス浄化用触媒及びその製造方法、並びに排ガス中窒素酸化物の浄化方法 |
| CN112546827A (zh) * | 2020-11-19 | 2021-03-26 | 衢州科尔钙业科技有限公司 | 一种复合脱硫剂及其制备方法和应用 |
-
1995
- 1995-02-09 JP JP7021677A patent/JP3004557B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08219427A (ja) | 1996-08-30 |
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