JP3004066B2 - 熱成形できる複合薄板 - Google Patents

熱成形できる複合薄板

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Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の背景】
【０００２】
【発明の分野】本発明は熱成形製品において使用するた
めの複合薄板に関する。さらに詳細には、本発明は一層
の熱可塑性重合体及び特定のステツチボンド弾性不織布
から成る、織物層を省略して同一の熱可塑性プラスチツ
クの層を用いて熱成形することができるものよりも均一
で軽量の対象物に熱成形することができる、かかる複合
薄板に関する。
【０００３】
【従来の方法の記述】通常の熱成形方法はルービン，
“ハンドブツク オブ コンポジツト”，フアンノスト
ランド ラインホルト カンパニー，１９８２，３６６
〜３６７頁によって記されている。このような熱成形は
一般に（ａ）熱可塑性プラスチツク薄板を軟化するまで
加熱し、（ｂ）軟化した薄板を型中で重力、圧力及び／
又は真空の影響下に成形し且つ（ｃ）成形した薄板を冷
却し且つ硬化させるという連続工程を包含する。たとえ
ば、浴槽の内面、シヤワー室、シンク、クーラー、カヌ
ー船体などのような、大きな製品へと薄板を成形するた
めに熱成形を用いる場合には、熱可塑性プラスチツク薄
板は、相当する厚さの減少と共に、しばしば３倍以上
の、面積の大きな増大を受けなければならない。なかん
ずく、面積変化と型の設計に依存して、成形した製品中
にしばしば望ましくない薄い場所が存在する。熱成形の
間に、成形製品の角や縁のような、大きな面積変化又は
急速な輪郭変化を受ける薄板の区域は、しばしば、過度
で且つ不均一な薄化を受け、一方、それが低い耐衝撃
性、低い曲げ強さ及び高度の脆性をみちびく。このよう
な過度の不均一な薄化を補償するために、成形者は一般
に熱成形に対して著るしく厚い熱可塑性プラスチツク薄
板を用いることによって、このような区域に対して余分
の補強を与える。その結果として成形製品は比較的重く
且つ高価となる。それ故、本発明の目的は、このような
熱成形操作中の望ましくない薄化に耐える熱成形できる
薄板材料を提供することにある。
【０００４】他のプラスチツク薄板又はフイルムの層に
対して積層した熱可塑性プラスチツク薄板から成る複合
薄板を熱成形プロセスにおいて使用することは公知であ
る。たとえば、米国特許第４，５９４，２９０号（フイ
ツシヤーら）、ヨーロツパ特許明細書第８７１０３９３
５．０（ベソツジ）、及び日本特許公開第６３−１１１
０５０号（マキハタ）は、このような複合薄板を開示し
ている。たとえば、日本特許公開第６３−１６２２３８
号（イワサキ）、及び米国特許第４，２９８，６４３号
（ミヤガワら）の開示のように、熱可塑性プラスチツク
層と織物から成る複合薄板の熱成形における使用もまた
公知である。ミヤガワらは熱成形に対して適する複合薄
板を形成させるために薄い熱可塑性プラスチツク板に積
層させる特定の編布における各種の糸（たとえば、テキ
スチヤード、スパンデツクス、普通）の使用を開示して
いる。
【０００５】熱可塑性プラスチツク成形には関連しない
けれども、本発明者の米国特許第４，７７３，２３８号
は、ほこりふき布、工業用ぬぐい布、絶縁織物などとし
て有用なステツチボンド弾性不織布を開示している。弾
性の縫糸はある程度の弾性を有する織物を与える。各種
の弾性糸及び基体組成物を開示している。
【０００６】
【発明の要約】大きな熱成形製品の熱成形に伴なう前記
の問題を軽減するために、本発明は、比較的軽量の織物
層に付して付着させた一層の熱可塑性重合体を有する種
類の改良した熱成形できる複合薄板を提供する。この改
良は、織物層が１８０℃において４〜９の範囲、好まし
くは５〜７の範囲の順応性（後記において定義）を有す
るステツチボンド弾性不織布であることを特徴としてい
る。該ステツチボンド織物は通常は複合薄板の全重量の
２０％以下、好ましくは２.５〜１０％の範囲を占めて
いる。各層は相互に接着剤、熱結合又は両方によって付
着させることができる。熱可塑性プラスチツク層のため
の好適重合体はポリメタクリル酸メチルである。別の好
適実施形態においてはステツチボンド織物の各正面を熱
可塑性重合体層に付着させる。本発明は本発明の熱成形
できる複合薄板を用いて製造した成形製品をも包含す
る。
【０００７】
【好適実施形態の詳細な説明】本発明の改良した熱成形
できる複合薄板は、軽量（すなわち、熱可塑性重合体と
比較して）のステツチボンド弾性不織布に対して付着さ
せた一層の熱可塑性重合体の層を有している。複合薄板
は、熱可塑性重合体が軟化する温度に加熱し、次いで、
圧縮成形又は真空成形におけるように、圧力を適用する
ことによって、熱成形することができる。熱成形の間の
応力の適用によって、ステツチボンド弾性不織布は型の
輪郭に順応する。複合体中の弾性布の存在は、明らか
に、弾性布が存在しない場合に熱可塑性プラスチツク層
において一般に生じる、不均一な薄化を低下させる。
【０００８】重合体の成形温度がステツチボンド弾性不
織布に対しても適当である限りは、本発明の熱成形でき
る複合薄板の重合体層に対しては通常の熱可塑性重合体
が適している。適当な熱可塑性重合体の中には、メタク
リル酸メチルの単独重合体及び共重合体、たとえば、ポ
リエチレン及びポリプロピレンのような、ある種のポリ
オレフイン、ポリハロゲン化ビニル及びポリハロゲン化
ビニリデン、ＡＢＳ樹脂、ポリカーボネートなどがあ
る。メタクリル酸メチルの単独重合体および共重合体が
好適である。
【０００９】ステツチボンド弾性不織布を熱可塑性重合
体層に付着させるためには一時的又は永久接着剤を用い
ることができる。たとえば、６８０７０テドラーＲ接着
剤（Ｅ．Ｉ．デユポン・ドウ・ヌムール・アンド・カン
パニー製）が適当である。あるいは、熱結合によって付
着を達成することもできる。熱可塑性重合体層及びステ
ツチボンド織物は、熱可塑性重合体を薄板状に流延成形
又は押出した直後に、薄板がなお熱い間に、織物を薄板
との緊密な接触に持ちきたすことによって、もつとも経
済的に相互に付着させることができる。
【００１０】本発明の熱成形できる複合薄板中のステツ
チボンド弾性不織布は、広い範囲の繊維材料及び広い範
囲の重量から選択することができる。熱可塑性重合体と
比較して、ステツチボンド織物はきわめて軽量である。
織物は通常は１００〜５００g／m２（３〜１５オンス／
平方ヤード）、好ましくは１２０〜２４０g／m２（３.
５〜７オンス／平方ヤード）の範囲の重さを有してい
る。それに対して、熱可塑性重合体層は、織物の５〜４
０倍程度、しばしば、３０倍の重さを有する可能性があ
る。本発明の改良した熱成形できる複合薄板は、ステツ
チボンド弾性不織布が１８０℃において４〜９の範囲、
好ましくは５〜７の範囲の順応性を有していることが必
要である。順応性は後記のようにして測定する。熱成形
操作は、熱可塑性重合体層の２.５〜４倍又はそれ以上
の面積の増大と厚さの減少を必要とすることが多い。本
発明において使用するためのステツチボンド弾性不織布
は面積を全く均一に４〜９倍ほども増大させることがで
きる。後記実施例において記す熱成形試験によって示す
ように、ステツチボンド織物は成形製品の角及び縁にお
ける通常は問題となる区域においての熱可塑性重合体層
の過度の薄化を防止する。これらの実施例は、ステツチ
ボンド弾性不織布が１８０℃において必要な４〜９の範
囲外の順応性を有しているときは、生じる熱成形製品
は、その角と縁において不適切な厚さを有している。本
発明において使用するために適する多くのステツチボン
ド弾性不織布（すなわち、１８０℃において４〜９の範
囲の順応性係数を有するもの）は、ここに参考としてそ
の開示を編入せしめる、本発明者の米国特許第４，７７
３，２３８号中に開示してある。
【００１１】ステツチボンド弾性不織布は室温において
熱可塑性重合体層よりも遥かに順応性が高い。熱成形の
温度において、ステツチボンド弾性不織布は、それに付
着させる熱可塑性プラスチツク薄板におけるよりも遥か
に高い延び及び流れに対する抵抗を発現する。この大き
な抵抗性（熱可塑性重合体層と比較して）は、型中での
熱可塑性重合体自体のより均一な分布を生じさせ、それ
によって生じる成形製品の薄化を低下させるものと思わ
れる。
【００１２】本発明の熱成形できる複合薄板中のステツ
チボンド弾性不織布の製造のためには種々の出発材料が
適している。出発材料は通常は天然又は合成繊維のかさ
高な、軽度に結合した又は不結合のバツト又はウエブで
ある。すいた繊維バツト、空気堆積バツト、軽度結合ス
パンボンドシート、水力的にからみ合わせた繊維などが
適当である。出発材料の重さは約５０g／m２未満である
ことが好ましい。
【００１３】本発明の複合薄板の織物層を形成させるた
めには、上記の出発材料を、たとえばアラクネ機、マリ
機（たとえば、マリモ、マリワツト及びマリポール）、
リバ編機などのような、多針縫製装置を用いる通常の方
法によって縫い付ける（ステツチボンドする）ことがで
きる。縫糸としては実質的にどのような強い弾性糸も適
当である。しかしながら、弾性糸が、弾性布を付着させ
るべき熱可塑性重合体層の軟化温度よりも低い軟化点又
は融点を有している場合には、糸を被覆又は包んだ糸の
形態で存在させなければならない。適当な糸はガラス、
アラミド、ナイロン、ポリエステルなどの糸で被覆又は
包んだスパンデツクス又はゴムフイラメントを包含す
る。かくして、スパンデツクス又はゴムが熱成形の間に
軟化又は溶融する場合にすら、被覆した糸又は包装した
糸が熱成形の間の過度の薄化に耐え且つ明らかにそれを
低下させるために必要な力を提供する。好適な縫い糸は
ナイロン又はポリエステル糸で被覆したスパンデツクス
フイラメントから成る。延伸加工したナイロン又はポリ
エステル糸もまた適当である。通常は縫い糸は、縫い付
けた織物の重量の２０％以下を占めるが、１０％以下で
あることが好ましく、２〜５％であることがもつとも好
ましい。
【００１４】出発材料のステツチボンドにおいては多く
のステツチ模様を用いることができる。一般には、ステ
ープルフアイババツトの一表面中に組み合わせた一連の
ループを形成させ、他の表面上に平行な一連のジグザグ
ステツチを形成させる。あるいは、ステツチは、バツト
の長さに沿うチエーンステツチの列を形成することもで
きる。弾性糸によるチエーンステツチはステツチの列の
方向における織物長さを低下させる可能性があり、また
ジグザグステツチは織物の幅と長さを共に低下させる可
能性がある。通常は、ステツチの列は１ｃｍ当り２〜８
針の範囲の間隔を有する針によって挿入し且つ各列内に
おいて、ステツチは通常は１ｃｍ当り１〜７の間隔を有
している。ジグザグステツチが好適である。バツトを張
力下にある弾性糸で縫い、次いで張力を解放するとき
は、織物面積は小さくなる（すなわち、収縮する）。ス
テツチボンドされた織物の収縮は加熱、蒸気処理又は化
学的処理によって達成することもできる。
【００１５】本発明の熱成形できる複合薄板中での使用
に対して適当であるためには、ステツチボンド弾性不織
布は１８０℃において４〜９の順応性を有していなけれ
ばならない。この範囲内で、ステツチボンド織物の順応
性は、熱成形工程の間に熱可塑性プラスチツク層につい
て必要な通常の面積増大に適応するために十分な程度に
大である。また、本発明の複合薄板は最終成形製品中の
熱可塑性重合体の厚さの均一性を顕著に改善するけれど
も、かなりの厚さの変動がなお存在する可能性がある。
それ故、本発明の複合薄板の製造において使用するため
には、複合薄板を型に順応させる際に予想される平均面
積増大の少なくとも１.５倍に等しい順応性を有してい
るステツチボンド弾性不織布を選択することが、おおよ
その良好基準である。織物の順応性，Ｃ、は以下の手順
に従って測定する。織物の試料を１１.４ｋｇ（２５ポ
ンド）の重さの直径２０.３ｃｍ（８インチ）の輪の中
に平らに取り付ける。直径５.１ｃｍ（２インチ）の円
を織物の上表面の中心に書き付ける。直径１５.３ｃｍ
（６インチ）の滑らかな金属球をタルクで打粉する（球
への織物の粘着を防ぐため）。輪中に保った織物の中心
を球の頂点に置く。球の頂点において織物によって輪の
重量を支持する。このように重りをかけた織物組立物を
熱空気オーブン中に入れ、１８０℃で５分間加熱する
と、その間に織物は、少なくとも部分的に、伸び広がっ
て球面に順応する。織物をオーブンから取り出して放冷
したのち、織物を輪から離し、初めに書き付けた円の広
がった直径，Ｄ、を再測定する。新しい直径は、加熱に
よって生じた膨張と輪の重さによって課された応力の結
果である。１８０℃における順応性を次いで下式によっ
て計算する：
【００１６】
【数１】Ｃ＝Ｄ２＋５.１２＝０.０３８４Ｄ２ 加熱工程を省略する以外は、この手順を繰返すことによ
って、室温（すなわち、２０℃）順応性を測定する。
【００１７】膨張係数，Ｅ、は、後記実施例において用
いるそれぞれの型（図３）を特徴付けるために用いる無
次元パラメータである。この係数は理想的には、平らな
熱可塑性プラスチツク薄板が、その厚さの均一な変化を
受ける間に、型の壁に順応すべき場合に必要であると思
われる面積増大として定義する。この係数Ｅは下式によ
って計算される：
【００１８】
【数２】Ｅ＝（ＬＷ＋２ＬＨ＋２ＷＨ）／ＬＷ ここで、Ｌ，Ｈ及びＷは下表中に規定し且つ図３中に示
されている。各型の内側寸法と膨張係数を下表中に要約
する。
【００１９】
【表１】 上表中の半径は型の壁と底の全交点における隅肉に対す
るものである。直径約０．５ｃｍの出口が各型の底中に
配置してあり、それを通じて真空に引く。
【００２０】後記実施例中に記す壁の厚さは熱可塑性プ
ラスチツク層のみに対するものであり、織物の厚さは含
まない。厚さは、ブランソン社製の超音波厚さ試験器を
用いて熱成形した部分の“臨界”区域において測定す
る。“臨界”区域とは、熱可塑性重合体の過度の薄化を
避けることが通常は難しい区域である。実施例中に記し
た厚さは（ａ）底の四つの角、（ｂ）底の長縁と短縁の
中点及び（ｃ）成形した製品の底面の中心点において測
定した平均値である。“理想”又は“望ましい”厚さ，
ｔｉ、は熱可塑性重合体の熱成形前の厚さ，Ｚ、を型の
膨張係数，Ｅ、で除した値と定義する。すなわち、ｔｉ
＝Ｚ＋Ｅ。
【００２１】
【実施例】以下の各実施例において、いくつかのステツ
チボンド弾性不織布の製造を記述する。各実施例は
（ａ）ステツチボンド織物の製造とその測定順応性、
（ｂ）複合薄板を形成させるための一層以上のポリメタ
クリル酸メチル（以下“ＰＭＭＡ”と記す）の層への織
物の接着、（Ｃ）複合薄板の１８０℃で１０分間の加熱
と試験型中における水銀柱５１ＣＭの減圧下の熱成形、
（ｄ）複合薄板中のＰＭＭＡ層と同一の寸法であるがス
テツチボンド織物が接着されていないＰＭＭＡ薄板であ
る比較試料の、同一条件下における、加熱と熱成形、
（ｅ）このようにして熱成形した製品の、それらの角、
縁及び底における厚さの測定を記している。型I（第１
表参照）は実施例１で、型IIは実施例２で、型ＩＩＩは
実施例３で使用した。
【００２２】実施例において、本発明に従う織物はアラ
ビア数字で示す。本発明の範囲外の比較例は大文字で示
す。すべてのステツチボンド不織布試料を、１２ゲージ
（１２針／インチ）２本バーリバ機を用いた実施例１以
外は、１４ゲージ（機械の横方向で１インチ（２.５４
ｃｍ）当り１４針）２本バーリバ縫い機を用いて製造し
た。各機械は加工方向で１インチ当り１１．５ステツチ
を挿入した。挿入したステツチ模様を通常の経編み命名
で同定する。
【００２３】実施例１ステツチボンド弾性不織布 に接着した一層のポリメタク
リル酸メチル（ＰＭＭＡ）を有する、本発明の複合薄板
を用いて製造した熱成形製品の明白な優越性を、この実
施例によって例証する。本発明による製品（試料１）
を、複合薄板のＰＭＭＡ層と同一の寸法と重さのＰＭＭ
Ａ薄板から同一の型中で同一条件下に熱成形した製品
（比較Ａ）と比較する。
【００２４】試料１のステツチボンド弾性不織布はポリ
エステルステープルフアイバのすいたウエブから製造し
た。縫い付け機の第一のバーに供給するテキスチヤード
糸及び第二のバーに供給する被覆したスパンデツクス糸
でウエブを縫った。重量で７５％の長さ３．８ｃｍ
（１．５インチ）、１．７デシテツクス（１．５デニー
ル）５４型ダクロンＲポリエステル繊維と２５％の長さ
７．６ｃｍ（３インチ）、３．３ｄｔｅｘ（３デニー
ル）２６２型ダクロンＲポリエステル共重合体結合剤繊
維（両繊維は共にＥ．Ｉ．デユポン・ドウ・ヌムール・
アンド・カンパニーから市販されている）を、ハーゲス
カード機上で一回通過ですいて約３４g／m２（１オンス
／平方ヤード）の重さのバツトとした。このバツトを、
カスターズ装置により１３５℃の温度と６８９ｋＰａ
（１００ｐｓｉ）の圧力における通常のカレンダー掛け
によって、僅かに付着させたのち、縫い付け機に加工方
向で供給した。リバ機のフロントバーに２２ｄｔｅｘ
（２０デニール）１２６型リクラＲスパンデツクスフイ
ラメント（Ｅ．Ｉ．デユポン・ドウ・ヌムール・アンド
・カンパニーから市販）から成り４４ｄｔｅｘ（４０デ
ニール）１２−フイラメントテキスチヤード ナイロン
糸（マツクフイールド テキスチヤリング社、ノースカ
ロライナ州、マジソンから市販）で単一被覆した被覆糸
を供給し、１−０，０−１チエーンステツチを形成させ
た。バツクバーには４４ｄｔｅｘ（４０デニール）１３
フイラメントテキスチヤードナイロン糸を供給して１−
０，１−２ジヤージーステツチを形成させた。生じたス
テツチボンド織物の重さは４７．５g／m２（１．４オン
ス／平方ヤード）であった。
【００２５】このようにして製造したステツチボンド織
物の試料を沸とう水中に１０分間浸漬した。織物はその
最初の長さの約３８％と最初の幅の９５％まで収縮し
た。収縮した織物の面積は、その当初のステツチボンド
面積の約３６％に等しかった。生成した織物は、その加
工方向で約２３０％、横方向で約７０％のグラブ切断時
伸び（ＡＳＴＭ Ｄ１１１７）を有していた。収縮した
ステツチボンド織物は１３２g／m２（３．９オンス／平
方ヤード）の重さで、室温において４．９、１８０℃に
おいて５．２の順応性を有していた。収縮した織物の試
料を１５０℃においてＧ−８０７０テドラーＲ接着剤を
用いて、長さ６１ｃｍ（２４インチ）、幅４１ｃｍ（１
６インチ）、厚さ３．４ｍｍ（０．１３５インチ）のぶ
どう酒色のルサイトＲＸＬポリメタクリル酸メチル（Ｐ
ＭＭＡ）熱可塑性重合体に接着した。（テドラーＲとル
サイトＲはＥ．Ｉ．デユポン・ドウ・ヌムール・アンド
・カンパニーから市販。）かくして得た複合体は、６．
８g／m２（０．２オンス／平方ヤード）未満である接着
剤を計算に入れないで、重量で９７.２％のＰＭＭＡ層
と重量で２.８％のステツチボンド弾性不織布から成っ
ていた。全体で複合体の重さは４.７ｋg／m２（１０．
４ポンド／平方ヤード）以上であった。
【００２６】このようにして製造した複合体を１８０℃
のオーブン中で１０分間加熱し、次いで複合体の織物面
が型の壁に面するようにして型番号Ｉ中で迅速に真空成
形した。比較製品、試料Ａ、は織物が接着させてない以
外は試料１の複合体中のものと同一寸法のＰＭＭＡ薄板
を用いて熱成形した。それらの結果を第２表中に示す。
【００２７】
【表２】 型Ｉ中で熱成形したＰＭＭＡ層に対する理想厚さ，ｔ
ｉ、は１．１２ｍｍ（０．０４４インチ）であった。熱
成形した比較試料Ａの角、縁及び底中央の“臨界”区域
における厚さは、それぞれ、望ましい理想厚さの３２，
４５及び４７％にすぎなかった。これは、それらの区域
における熱可塑性ＰＭＭＡ層の著るしく過大な薄化を示
している。それに対して、本発明の熱成形試料１の同一
“臨界”区域における厚さは理想厚さの６２，８５及び
１２５％である。かくして、ステツチボンド弾性不織布
を伴なう本発明の複合体は熱成形製品の臨界区域におけ
る壁の薄化が著るしく低下した。
【００２８】実施例２ この実施例は本発明の熱成形できる複合薄板のステツチ
ボンド弾性不織布層の１８０℃における順応性の重要性
を例証する。この実施例においては、種々のステツチボ
ンド織物試料を製造し、それぞれを厚さ３．１８ｍｍ
（０．１２５インチ）のＰＭＭＡの層に接着して複合体
を形成させた。ステツチボンド弾性不織布の中の二つ、
試料２及び３、は本発明のものであった。比較試料Ｂ，
Ｃ及びＤに対する織物は、１８０℃において、それぞ
れ、１５．４、３．３及び３．７の順応性を有していた
から、本発明の範囲外であった。型II中におけるこれら
の複合体の熱成形を、織物が接着されていないＰＭＭＡ
層から成る比較試料Ｅの熱成形とも比較した。本発明に
よる熱成形できる複合薄板の有利性は第３表中に要約し
た結果によって明らかである。
【００２９】これらの実施例に対して用いたステツチボ
ンド織物は下記のようにして調製した：試料２ ：１．５ｄｔｅｘ（１．３５デニール）、長さ
３．８ｃｍ（１．５インチ）のポリエステル ステープ
ル フアイバ（Ｅ．Ｉ．デユポン・ドウ・ヌムール・ア
ンド・カンパニーから市販）のソンタラＲ８０００型ス
パンレースド（すなわち、水力学的にからみ合わせた）
ウエブを２本バー、１４ゲージ リバ機上でステツチボ
ンドした。実施例１に記した種類の単一被覆リクラＲス
パンデツクス糸を用いてフロントバーにより１−０，０
−１チエーンステツチを、またバツクバーによって１−
０，２−３“ロングフロート”ジヤージーステツチを形
成させた。かくして得たステツチボンド織物を１０分間
煮沸したのち風乾すると、それによって織物は加工方向
で当初の長さの７０％に、横方向で当初の長さの４０％
に収縮した。収縮した織物は加工方向と横方向で、それ
ぞれ、１６２％と３６５％のグラブ伸びを有していた。
【００３０】試料３：３．３ｄｔｅｘ（３−ｄｐｆ）、
長さ７．６ｃｍ（３インチ）のポリエステル ステープ
ル フアイバ（Ｅ．Ｉ．デユポン・ドウ・ヌムール・ア
ンド・カンパニーから市販の５４型ダクロンＲ）をハー
ゲスカード機によってすき且つクロスラツプして、１０
２g／m２（３オンス／平方ヤード）のウエブを形成さ
せ；ジロニードラーにより７．４貫通／ｃｍ２（４８／
平方ヤード）でニードルパンチし；次いで試料２に対し
て用いた方法と同様にしてステツチボンドし、煮沸し且
つ乾燥した。
【００３１】比較試料Ｂ：重量で７５％の１．７ｄｔｅ
ｘ（１．５デニール）、長さ３．８ｃｍ（１．５イン
チ）５４型ダクロンＲと２５％の３．３ｄｔｅｘ（３デ
ニール）、長さ７．６ｃｍ（３インチ）２６２型ダクロ
ンＲ（Ｅ．Ｉ．デユポン・ドウ・ヌムール・アンド・カ
ンパニーから市販）から成るバツトをハーゲスカード機
によってすいて、１７g／m２（０．５オンス／平方ヤー
ド）のウエブを生成させ、それを１６０℃、６８９ｋＰ
ａ（１００ｐｓｉ）及び１３．７ｍ／インチ（１５ヤー
ド／分）で操作するカスターズカレンダーによって結合
させた。このウエブを実施例３に対して用いたものと同
様な単一包装スパンデツクス糸でステツチボンドした。
両方のバーに対して単純なトリコツトステツチを用い
た。次いで織物に実施例３と同様な煮沸と乾燥を施し
て、織物をその当初の横及び加工方向の寸法の７８％及
び２０％に収縮させた。
【００３２】比較試料Ｃ：１０２g／m２（３オンス／平
方ヤード）のすいたウエブを用いたほかは、試料Ｂの調
製に用いた手順を繰返した。煮沸と乾燥は織物をその当
初の面積の５５％に収縮させた。
【００３３】比較試料Ｄ：７５％の１２６型ナイロンと
２５％の２６２型ダクロンＲポリエステル（Ｅ．Ｉ．デ
ユポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニーから市
販）から成る３．３ｄｔｅｘ（３デニール）、長さ７．
６ｃｍ（３インチ）ステープルフアイバのブレンドから
ハーゲスカード機により１０２g／m２（３オンス／平方
ヤード）のクロスラツプした、すいたバツトを調製し
た。試料２と同様なニードルパンチング後に、トリコツ
トステツチを与えるフロントバーにおいては二重１６０
ｄｔｅｘ（１４０デニール）テキスチヤードナイロン糸
を、チエーンステツチを与えるバツクバーにおいては単
一包装スパンデツクス糸（実施例１と同じもの）を用い
てステツチボンドした。試料Ｂ及びＣに対するものと同
様な煮沸と乾燥は、当初の面積の４２％への収縮を与え
た。
【００３４】試料２，３，Ｂ，Ｃ及びＤのそれぞれを、
実施例１で用いた種類の厚さ３，２ｍｍ（０．１２５イ
ンチ）のＰＭＭＡの別々の試料に接着させて、熱成形試
験のための複合薄板を形成させた。熱成形は実施例１に
対するものと同一の条件と同一の方法を用いて型II中で
行なった。試料の特性値及び遂行した試験の結果を第３
表中に示す。
【００３５】
【表３】
【００３６】第３表中のデータが示すように、本発明の
複合体薄板から熱成形した製品の角、縁及び底における
“臨界”厚さは、最悪の場合でも、理想的な望ましい厚
さの少なくとも７４％であった。それに対して、順応性
が本発明の最大よりも十分に高いものであった比較試料
Ｂは熱成形製品の角のところで失格した。角の厚さは望
ましい厚さの１６％にすぎなかった。比較試料Ｂは、Ｐ
ＭＭＡ薄板に対して織物が全く接着させてない比較試料
Ｅよりも、ほんのわずかだけ良好であるにすぎなかっ
た。１８０℃順応性が本発明の最低よりも低かった比較
試料Ｃ及びＤは熱成形試験に失格した。比較試料Ｃ及び
Ｄの複合体は明らかに型の壁に順応するには成形温度に
おける剛さが高すぎる。
【００３７】実施例４ この実施例においては、本発明のステツチボンド弾性不
織布の製造、ＰＭＭＡ薄板へのその接着及び生成した複
合体の熱成形は、遥かに大きな型、型III、及び型の上
部を適切におおうための熱成形薄板を使用したほかは、
実施例２の試料２の製造において記したものと同一であ
った。実施例２の型IIの２９×２０×１５ｃｍに対し
て、型IIIは長さ１３２ｃｍ、幅７１ｃｍ、深さ２４ｃ
ｍの寸法であった。比較試料Ｆは織物が接着されていな
いＰＭＭＡ層を用いて調製した。その結果を第４表中に
要約する。本発明の複合体によって熱成形した製品は角
と縁において特に重要な厚さの改善が達成されることに
注目すべきである。本発明の成形製品の角と縁は、それ
ぞれ、理想的な厚さの７１と８１％であったのに対し
て、比較試料Ｆの相当する厚さは望ましい厚さの４２と
５９％にすぎなかった。
【００３８】
【表４】 実施例５ この実施例はステツチボンド弾性不織布が、複合体の中
央面で２層のＰＭＭＡ間に包埋されている、本発明の複
合薄板によって達成される有利な効果を実証する。第一
のＰＭＭＡ層と同一の第二のＰＭＭＡの層を、試料５に
対しては織物の反対側に対して接着し、また比較試料Ｇ
に対しては他のＰＭＭＡ層に対して接着した以外は、実
施例２の試料２及び比較試料Ｅの製造を繰返した。これ
らの各複合体中の熱可塑性重合体の全厚さは６．３５ｍ
ｍ（０．２５０インチ）であった。熱成形試験の結果を
第５表中に要約する。本発明による熱成形製品の角と縁
の臨界区域においては、厚さは理想厚さの７８％以上で
あった。それに対して、比較試料Ｇを用いて製造した熱
成形製品の角においては、望ましい厚さの４５％にすぎ
なかった。
【００３９】
【表５】 実施例６ この実施例は熱成形操作の間の完全性を保持するために
は本発明の複合体のステツチボンド弾性不織布の縫い糸
網目の必要を例証する。
【００４０】ナイロン被覆したスパンデツクス糸の代り
に裸の１６０ｄｔｅｘ（１４０デニール）リクラＲスパ
ンデツクス糸を縫い糸として用いた以外は、実施例２の
試料２の製造を繰返した。ステツチボンド織物は試料２
の織物ときわめて類似した具合に収縮したが、複合薄板
は熱成形したときには不適切に挙動した。それらの結果
を第６表中に要約する。試料Ｈ′は織物を有していな
い。試料２を表中で比較のために繰返す。
【００４１】第６表は、裸のリクラＲを伴なう、比較試
料Ｈのステツチボンド織物が１８０℃順応性試験に耐え
ることができなかったことを示している。熱成形試験は
試料Ｈの織物が成形製品の角と縁における薄化の低減に
対して役立たないことを示した。角と縁は、織物を含有
しない比較試料Ｈ′の場合と同様に薄くなった。それに
対して、本発明の試料２の複合体は角と縁における薄化
の低減に対してきわめてよく挙動した。試料２のステツ
チボンド織物のスパンデツクス フイラメントはナイロ
ンで被覆してあったが、比較Ｈのものは裸であった。
【００４２】
【表６】 試料２の熱成形製品をさらに処理して、その表面に硬質
フオームを付着させた。熱成形試料を、製品の外面と箱
の内側の間に約１インチ（２．５ｃｍ）の間隙が存在す
るように熱成形製品の外側寸法よりも約２インチ（５ｃ
ｍ）大きい内側寸法を有する、上面の開いた合板製の箱
中に居れた。箱の壁と熱成形製品の織物表面の間隙にウ
レタンフオームを注入した。硬化及び箱からの製品の取
り出し後に、フオームは熱成形製品に対して永久的に付
着していることが認められた。硬質フオームは、きわめ
て小さなコストと全体重量のきわめてわずかな増大にお
いて製品に対して付加的な強度と耐衝撃性を与えた。
【００４３】本発明の主な特徴および態様を記すと次の
とおりである。
【００４４】１．比較的軽量の織物層に付着している一
層の熱可塑性重合体層を有する熱成形できる複合薄板に
おいて、織物層は１８０℃において４〜９の範囲の順応
性を有し且つ全複合薄板重量の２０％以下を占めるステ
ツチボンド弾性不織布であることを特徴とする複合薄
板。
【００４５】２．順応性は５〜７の範囲にあり、織物重
量は２．５〜１０％の範囲にある上記第１項記載の熱成
形できる複合薄板。
【００４６】３．重合体層とステツチボンド織物を相互
に対して接着剤によって接着する上記第１項記載の熱成
形できる複合薄板。
【００４７】４．ステツチボンド織物の反対面が第二の
熱可塑性重合体層に対して付着させてある上記第１項記
載の熱成形できる複合薄板。
【００４８】５．熱可塑性重合体はポリメタクリル酸メ
チルである上記第１，２，３または４項記載の熱成形で
きる複合薄板。
【００４９】６．上記第１，２，３または４項記載の複
合薄板から熱成形した成形製品。
【００５０】７．上記第５項記載の複合薄板から熱成形
した成形製品。
【図面の簡単な説明】
【図１】ステツチボンド弾性不織布２０が熱可塑性重合
体層３０に付着されている本発明の熱成形できる複合薄
板１０の断面である。
【図２】ステツチボンド弾性不織布２０の上下の表面に
対して付着させた二つの熱可塑性重合体層３０，３０′
を有する本発明の別の熱成形できる複合薄板１０′の断
面である。
【図３】複合薄板を成形製品に熱成形するために前記実
施例において用いた型の概念図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B32B 1/00 - 35/00 D04H 1/00 - 18/00

Claims (1)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 比較的軽量の織物層に付着している一層
    の熱可塑性重合体層を有する熱成形できる複合薄板にお
    いて、織物層は１８０℃において４〜９の範囲の順応性
    を有し且つ全複合薄板重量の２０％以下を占めるステツ
    チボンド弾性不織布であることを特徴とする複合薄板。
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