JP2987663B2 - 基板処理装置 - Google Patents
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- H01J37/32—Gas-filled discharge tubes
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- H01J37/3244—Gas supply means
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- C23C16/511—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating using electric discharges using microwave discharges
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は基板処理装置に係り、特
に常温・常圧では液体あるいは固体である物質を原料ガ
スとして用い、かつ大面積を有する基板上に均一な高品
質膜を形成するのに好適な基板処理装置に関する。
に常温・常圧では液体あるいは固体である物質を原料ガ
スとして用い、かつ大面積を有する基板上に均一な高品
質膜を形成するのに好適な基板処理装置に関する。
【0002】
【従来の技術】基板処理装置の一例としてプラズマ処理
装置について説明する。従来のプラズマ処理装置では、
特願平2−67001号に記載されているように、原料
ガスを導入管を介して真空容器まで導き、大面積を均一
に処理するために真空容器内の基板面に対して垂直方向
に原料ガスを吹き出すようになっている。
装置について説明する。従来のプラズマ処理装置では、
特願平2−67001号に記載されているように、原料
ガスを導入管を介して真空容器まで導き、大面積を均一
に処理するために真空容器内の基板面に対して垂直方向
に原料ガスを吹き出すようになっている。
【0003】また、特開平1−236635号に記載さ
れているように、高品質の誘電体膜を大面積にわたって
処理するために電子サイクロトロン共鳴(ECR)を利
用した、いわゆるマイクロ波プラズマ装置が知られてい
る。
れているように、高品質の誘電体膜を大面積にわたって
処理するために電子サイクロトロン共鳴(ECR)を利
用した、いわゆるマイクロ波プラズマ装置が知られてい
る。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来技術では、常に気体である原料ガスを使用している時
は問題ないが、常温・常圧で液体あるいは固体となる、
いわゆる凝集体の原料ガスを用いる場合、導入管の開口
部で原料ガスが断熱膨張し、開口部付近の温度が著しく
低下するため、原料ガスが液化または固化して導入管の
開口部に付着し、開口部が目詰りを起こす欠点がある。
このように開口部が目詰りを起こすと、基板を処理する
際にバッチ間でのバラツキが著しくなり、製造上の信頼
性が低下する。
来技術では、常に気体である原料ガスを使用している時
は問題ないが、常温・常圧で液体あるいは固体となる、
いわゆる凝集体の原料ガスを用いる場合、導入管の開口
部で原料ガスが断熱膨張し、開口部付近の温度が著しく
低下するため、原料ガスが液化または固化して導入管の
開口部に付着し、開口部が目詰りを起こす欠点がある。
このように開口部が目詰りを起こすと、基板を処理する
際にバッチ間でのバラツキが著しくなり、製造上の信頼
性が低下する。
【0005】また、大面積にわたって基板を処理するマ
イクロ波プラズマ処理装置においては、導入管の先端部
が真空容器内に突出しているため、上記断熱膨張時の冷
却度合により加熱不足になることがあり開口部が目詰り
を起こすとともに、マイクロ波の伝播効率が悪くなっ
て、基板が均一に処理されず処理効率が低下するといっ
た問題もある。
イクロ波プラズマ処理装置においては、導入管の先端部
が真空容器内に突出しているため、上記断熱膨張時の冷
却度合により加熱不足になることがあり開口部が目詰り
を起こすとともに、マイクロ波の伝播効率が悪くなっ
て、基板が均一に処理されず処理効率が低下するといっ
た問題もある。
【0006】本発明の目的は、導入管の開口部に発生す
る目詰りとマイクロ波の乱れとを防止することにより、
基板処理の均一化を図り、さらに基板処理の効率を向上
させることができる基板処理装置を提供することであ
る。
る目詰りとマイクロ波の乱れとを防止することにより、
基板処理の均一化を図り、さらに基板処理の効率を向上
させることができる基板処理装置を提供することであ
る。
【0007】
【0008】
【課題を解決するための手段】 上記目的を達成するため
に、 本発明は、内部に基板が設置された真空容器と、該
真空容器内に複数種類の原料ガスを供給するガス供給手
段と、前記原料ガスを用いて前記基板面に所定の処理を
施す処理手段と、前記処理によって前記真空容器内に発
生したガスを外部に排出するガス排出手段と、を備えた
基板処理装置において、前記複数種類の原料ガスを別々
に前記真空容器内に導く複数の導入管の開口部を該真空
容器内壁面に形成するとともに、前記開口部を加熱する
加熱手段を設け、かつ該加熱手段による加熱をそれぞれ
独立に制御する制御手段を設けたものである。
に、 本発明は、内部に基板が設置された真空容器と、該
真空容器内に複数種類の原料ガスを供給するガス供給手
段と、前記原料ガスを用いて前記基板面に所定の処理を
施す処理手段と、前記処理によって前記真空容器内に発
生したガスを外部に排出するガス排出手段と、を備えた
基板処理装置において、前記複数種類の原料ガスを別々
に前記真空容器内に導く複数の導入管の開口部を該真空
容器内壁面に形成するとともに、前記開口部を加熱する
加熱手段を設け、かつ該加熱手段による加熱をそれぞれ
独立に制御する制御手段を設けたものである。
【0009】
【0010】
【0011】
【作用】マイクロ波を用いてプラズマを生成し、これに
より原料ガスを分解して基板を処理する装置において
は、マイクロ波の伝播面は真空容器内壁となる。このた
め真空容器内壁、特に基板上方または側方に例えば導電
部の物体あるいは突出部があると、マイクロ波の伝播ま
たはモードが疎外されたり乱されたりして、基板上で均
一なプラズマが得られない。そこで、本発明のように導
入管の開口部を真空容器内壁面に形成すれば、導入管が
真空容器内に突出しないため、マイクロ波の伝播効率が
良くなり、均一なプラズマを得ることができ、基板を均
一に処理することが可能となる。
より原料ガスを分解して基板を処理する装置において
は、マイクロ波の伝播面は真空容器内壁となる。このた
め真空容器内壁、特に基板上方または側方に例えば導電
部の物体あるいは突出部があると、マイクロ波の伝播ま
たはモードが疎外されたり乱されたりして、基板上で均
一なプラズマが得られない。そこで、本発明のように導
入管の開口部を真空容器内壁面に形成すれば、導入管が
真空容器内に突出しないため、マイクロ波の伝播効率が
良くなり、均一なプラズマを得ることができ、基板を均
一に処理することが可能となる。
【0012】また、加熱手段によって導入管の開口部を
加熱することにより、常温・常圧で液体あるいは固体と
なる原料ガスを流しても、その燃料ガスが液化したり固
化したりせず、開口部の目詰りを防ぐことが可能とな
り、基板をより一層均一に処理することができる。この
場合、開口部は少なくも原料ガスの凝固点以上に加熱さ
れていなければならない。
加熱することにより、常温・常圧で液体あるいは固体と
なる原料ガスを流しても、その燃料ガスが液化したり固
化したりせず、開口部の目詰りを防ぐことが可能とな
り、基板をより一層均一に処理することができる。この
場合、開口部は少なくも原料ガスの凝固点以上に加熱さ
れていなければならない。
【0013】ところで、基板処理にあたって異なる種類
の原料ガスを真空容器に供給する際に、それらの原料ガ
スの混合を避けなければならない場合がある。そこで、
一般に、真空容器には複数の導入管が設けられ、その複
数の導入管にそれぞれ異なった種類の原料ガスが流せる
構成になっている。このような構成の基盤処理装置にお
いて、導入管の開口部を真空容器内壁面に形成するとと
もに、前記開口部を加熱する加熱手段を各々の導入管に
設け、さらに、その加熱手段を導入管ごとに制御する制
御手段を設けておけば、原料ガスの混合を避けることが
できとともに、原料ガスの種類に合わせたきめに細かい
温度制御を行うことが可能となる。
の原料ガスを真空容器に供給する際に、それらの原料ガ
スの混合を避けなければならない場合がある。そこで、
一般に、真空容器には複数の導入管が設けられ、その複
数の導入管にそれぞれ異なった種類の原料ガスが流せる
構成になっている。このような構成の基盤処理装置にお
いて、導入管の開口部を真空容器内壁面に形成するとと
もに、前記開口部を加熱する加熱手段を各々の導入管に
設け、さらに、その加熱手段を導入管ごとに制御する制
御手段を設けておけば、原料ガスの混合を避けることが
できとともに、原料ガスの種類に合わせたきめに細かい
温度制御を行うことが可能となる。
【0014】また、酸化物系の強誘電体あるいは超電導
体薄膜形成においては、高励起の酸素プラズマ種の供給
が重要であり、ほとんどの原料材は凝集体である。電子
サイクロトロン共鳴を利用したプラズマ生成法は高励起
の酸素プラズマが得られるため、上記基板処理装置を用
いると、高品質の強誘電体及び超電導体薄膜が効率良く
且つ大面積に均一に処理される。
体薄膜形成においては、高励起の酸素プラズマ種の供給
が重要であり、ほとんどの原料材は凝集体である。電子
サイクロトロン共鳴を利用したプラズマ生成法は高励起
の酸素プラズマが得られるため、上記基板処理装置を用
いると、高品質の強誘電体及び超電導体薄膜が効率良く
且つ大面積に均一に処理される。
【0015】
【実施例】以下に、本発明の実施例を図面を用いて説明
する。 (第1実施例) 図1は本発明の第1実施例であり、マイクロ波を用いて
基板をプラズマ処理するマイクロ波プラズマ装置の概略
構成を示している。図に示すように、真空容器1内には
基板ホルダ2が設けられ、基板ホルダ2上に基板3が載
置されている。基板ホルダ3は加熱ヒータ4を内蔵し、
基板ホルダ2上の基板3を加熱することができる。また
真空容器1の一側(図の左側)にはマイクロ波導波管5
が設けられ、このマイクロ波導波管5は図示していない
マグネトロンに連結されている。そして、マグネトロン
からのマイクロ波6はマイクロ波導波管5に案内され導
入窓7を介して真空容器1内に導入される。
する。 (第1実施例) 図1は本発明の第1実施例であり、マイクロ波を用いて
基板をプラズマ処理するマイクロ波プラズマ装置の概略
構成を示している。図に示すように、真空容器1内には
基板ホルダ2が設けられ、基板ホルダ2上に基板3が載
置されている。基板ホルダ3は加熱ヒータ4を内蔵し、
基板ホルダ2上の基板3を加熱することができる。また
真空容器1の一側(図の左側)にはマイクロ波導波管5
が設けられ、このマイクロ波導波管5は図示していない
マグネトロンに連結されている。そして、マグネトロン
からのマイクロ波6はマイクロ波導波管5に案内され導
入窓7を介して真空容器1内に導入される。
【0016】真空容器1の上部には磁界コイル8と鉄心
9が設けられ、真空容器1内に電子サイクロトロン共鳴
(以下、ECRという)10を引き起こすための磁界を
発生させることができる。また、真空容器1の内壁面に
は導入管11の開口部12が形成されている。導入管1
1は常温・常圧で凝集体である基板処理原料及び気体で
ある例えば酸素等を真空容器1内へ送り込むためのもの
である。導入管11には開口部12を加熱するヒータ1
3が巻き回されている。
9が設けられ、真空容器1内に電子サイクロトロン共鳴
(以下、ECRという)10を引き起こすための磁界を
発生させることができる。また、真空容器1の内壁面に
は導入管11の開口部12が形成されている。導入管1
1は常温・常圧で凝集体である基板処理原料及び気体で
ある例えば酸素等を真空容器1内へ送り込むためのもの
である。導入管11には開口部12を加熱するヒータ1
3が巻き回されている。
【0017】また、真空容器1の他側(図の右側)には
排気口14が設けられ、この排気口14は図示していな
い排気ポンプ等の排気系に接続されている。
排気口14が設けられ、この排気口14は図示していな
い排気ポンプ等の排気系に接続されている。
【0018】なお、鉄心9は装置上側から見ると図2の
ような構造をしており、導入管11を通すための多数の
穴15が形成されている。
ような構造をしており、導入管11を通すための多数の
穴15が形成されている。
【0019】上記構成の基盤処理装置によれば、導入管
9の開口部12が真空容器1の内壁面に設けられている
ので、ヒータ13の熱が開口部12まで十分に伝わり、
開口部12で原料ガスが目詰りすることがないととも
に、マイクロ波が反射されてしまうこともない。
9の開口部12が真空容器1の内壁面に設けられている
ので、ヒータ13の熱が開口部12まで十分に伝わり、
開口部12で原料ガスが目詰りすることがないととも
に、マイクロ波が反射されてしまうこともない。
【0020】図3はマイクロ波プラズマ装置の変形例を
示している。図に示すように、基板3はマイクロ波6の
導入方向に対して垂直に置かれ、真空容器1内に基板処
理原料及び酸素等を送りこむための導入管11は基板3
に対して斜めに配設されている。なお、導入管11には
ヒータ13が巻き回され、その開口部12が真空容器1
の内壁面に形成されているところは図1の場合と同じで
ある。
示している。図に示すように、基板3はマイクロ波6の
導入方向に対して垂直に置かれ、真空容器1内に基板処
理原料及び酸素等を送りこむための導入管11は基板3
に対して斜めに配設されている。なお、導入管11には
ヒータ13が巻き回され、その開口部12が真空容器1
の内壁面に形成されているところは図1の場合と同じで
ある。
【0021】図3のマイクロ波プラズマ装置に対する従
来の装置では、図4のように導入管11はその開口部1
2Aが真空容器1内に突出して設けられている。このた
めに、ヒータ13の熱が開口部12Aまで伝わりにく
く、常温・常圧で液体または固体となりやすい原料ガス
を用いた場合には、開口部12Aに目詰りすることがあ
る。また真空容器1内に導入管11が突出しているの
で、マイクロ波が導入管11の突出部分で反射されてし
まう。
来の装置では、図4のように導入管11はその開口部1
2Aが真空容器1内に突出して設けられている。このた
めに、ヒータ13の熱が開口部12Aまで伝わりにく
く、常温・常圧で液体または固体となりやすい原料ガス
を用いた場合には、開口部12Aに目詰りすることがあ
る。また真空容器1内に導入管11が突出しているの
で、マイクロ波が導入管11の突出部分で反射されてし
まう。
【0022】これに対して、図3に示した変形例では、
導入管11の開口部12が真空容器1の内壁面に一致し
て設けられているので、ヒータ13の熱が十分に開口部
12まで伝わり、原料ガスが開口部12で目詰りするこ
とがなく、またマイクロ波が反射されてしまうこともな
い。
導入管11の開口部12が真空容器1の内壁面に一致し
て設けられているので、ヒータ13の熱が十分に開口部
12まで伝わり、原料ガスが開口部12で目詰りするこ
とがなく、またマイクロ波が反射されてしまうこともな
い。
【0023】次に、図1、図3、図4に示した装置を用
いて薄膜を形成し、その処理特性を調べた結果について
説明する。基板としては125〔mm〕径のシリコンウ
エハを用い、そのシリコンウエハ上に100〔nm〕の
熱酸化膜を形成した後に、白金(Pt)を100〔μ
m〕形成した。原料材としては、鉛用にテトラエチル鉛
(Pb(C2H5)4)、チタン用にテトライソプロポキ
シドチタン(Ti(i−OC3H7)4)を用い、キャリ
アガスとしては酸素(O2)を用いて、チタン酸鉛(P
bTiO3)膜を形成した。ここで、図1の装置を用い
て形成した時を《C》とし、図3及び図4の装置を用い
て形成した時をそれぞれ《B》と《A》として、上記処
理特性を調べた結果を以下に示す。
いて薄膜を形成し、その処理特性を調べた結果について
説明する。基板としては125〔mm〕径のシリコンウ
エハを用い、そのシリコンウエハ上に100〔nm〕の
熱酸化膜を形成した後に、白金(Pt)を100〔μ
m〕形成した。原料材としては、鉛用にテトラエチル鉛
(Pb(C2H5)4)、チタン用にテトライソプロポキ
シドチタン(Ti(i−OC3H7)4)を用い、キャリ
アガスとしては酸素(O2)を用いて、チタン酸鉛(P
bTiO3)膜を形成した。ここで、図1の装置を用い
て形成した時を《C》とし、図3及び図4の装置を用い
て形成した時をそれぞれ《B》と《A》として、上記処
理特性を調べた結果を以下に示す。
【0024】なお、原料源の加熱、配管の加熱温度T
e、基板温度Ts、単位面積あたりの導入マイクロ波電
力PMは、上記《A》〜《C》で同一とした。そして、
圧力は1.0〔Pa〕で形成した。その他の条件はTe
=370〔℃〕、Ts=400〔℃〕、PM=0.2
〔W/cm2〕である。
e、基板温度Ts、単位面積あたりの導入マイクロ波電
力PMは、上記《A》〜《C》で同一とした。そして、
圧力は1.0〔Pa〕で形成した。その他の条件はTe
=370〔℃〕、Ts=400〔℃〕、PM=0.2
〔W/cm2〕である。
【0025】《A》の場合においては、成膜速度DRは
平均50〔nm/min〕で、基板内の速度分布Dwは
中央を凸とした分布を示し、中央と端部の差は平均速度
の40〔%〕、25回バッチ処理した時の最初と最後の
基板間でバラツキDLは、25回バッチ処理での平均速
度の33〔%〕であった。また膜質の基板中央と端部で
Tiの含有量のバラツキSwは7〔%〕異なっており、
25回バッチ処理での最大誤差SLは10〔%〕であっ
た。
平均50〔nm/min〕で、基板内の速度分布Dwは
中央を凸とした分布を示し、中央と端部の差は平均速度
の40〔%〕、25回バッチ処理した時の最初と最後の
基板間でバラツキDLは、25回バッチ処理での平均速
度の33〔%〕であった。また膜質の基板中央と端部で
Tiの含有量のバラツキSwは7〔%〕異なっており、
25回バッチ処理での最大誤差SLは10〔%〕であっ
た。
【0026】《B》の場合においては、成膜速度DRは
65〔nm/min〕で、基板内の速度分布Dw<30
〔%〕,DL<25〔%〕,Sw<3〔%〕,SL<3
〔%〕であった。《A》と《B》におけるマイクロ波伝
播状態及びプラズマ状態を熱感素子及びプロープ測定し
て調べたところ、《B》の方がマイクロ波伝播が装置径
方向で良好で、かつプラズマの電子密度も20〔%〕程
良かった。《A》と《B》が唯一異なるのは原料導入口
すなわち導入管の開口部の位置だけである。このことよ
り、《B》において成膜速度と分布が向上したのは、導
入管の開口部を真空容器内壁面としたことで、基板まで
のマイクロ波の伝播が良好となり、この結果、プラズマ
密度が向上し、かつマイクロ波の容器径方向の均一性も
向上したことがわかる。
65〔nm/min〕で、基板内の速度分布Dw<30
〔%〕,DL<25〔%〕,Sw<3〔%〕,SL<3
〔%〕であった。《A》と《B》におけるマイクロ波伝
播状態及びプラズマ状態を熱感素子及びプロープ測定し
て調べたところ、《B》の方がマイクロ波伝播が装置径
方向で良好で、かつプラズマの電子密度も20〔%〕程
良かった。《A》と《B》が唯一異なるのは原料導入口
すなわち導入管の開口部の位置だけである。このことよ
り、《B》において成膜速度と分布が向上したのは、導
入管の開口部を真空容器内壁面としたことで、基板まで
のマイクロ波の伝播が良好となり、この結果、プラズマ
密度が向上し、かつマイクロ波の容器径方向の均一性も
向上したことがわかる。
【0027】《A》と《B》における膜質分布の差異を
調べるため、開口部の温度TNを測定した。《B》にお
いては開口部近傍まで加熱されているので、加熱温度T
eと原料吹出し前後及び処理枚数によらずほぼ同じ36
5〔℃〕であった。一方《A》においては、開口部での
温度は原料吹き出し前が350〔℃〕であったものが原
料吹出し後には300〔℃〕まで低下した。また処理枚
数により温度バラツキが±30〔℃〕もあった。用いた
チタン原料であるTi(i−OC3H7)4の蒸気圧は3
50〔℃〕で3〔mmHg〕、300〔℃〕では0.1
〔mmHg〕程度となる。すなわち、真空容器内への導
入量が開口部温度で異なることになる。このことより
《B》の方の膜質の均一性が向上したのは、開口部近傍
まで原料を加熱できる構造としたためであることがわか
る。
調べるため、開口部の温度TNを測定した。《B》にお
いては開口部近傍まで加熱されているので、加熱温度T
eと原料吹出し前後及び処理枚数によらずほぼ同じ36
5〔℃〕であった。一方《A》においては、開口部での
温度は原料吹き出し前が350〔℃〕であったものが原
料吹出し後には300〔℃〕まで低下した。また処理枚
数により温度バラツキが±30〔℃〕もあった。用いた
チタン原料であるTi(i−OC3H7)4の蒸気圧は3
50〔℃〕で3〔mmHg〕、300〔℃〕では0.1
〔mmHg〕程度となる。すなわち、真空容器内への導
入量が開口部温度で異なることになる。このことより
《B》の方の膜質の均一性が向上したのは、開口部近傍
まで原料を加熱できる構造としたためであることがわか
る。
【0028】《C》の場合においては、導入原料流量は
変らず、また処理基板数が多いにもかかわらず、DR>
67〔nm/min〕,Dw<5〔%〕,DL<5
〔%〕,Sw<2〔%〕,SL<3〔%〕であった。
《B》との違いは基板上方側に導入管の開口部が複数あ
り、基板面に向って原料がほぼ垂直に均一に吹き出され
る点にある。《B》と《C》の比較より、μ波の導入方
向に平行に基板を設置し、基板上方でのマイクロ波の伝
播を疎外することなく、基板にほぼ垂直方向に原料を吹
き出させると、大量の基板を均一に処理が可能となるこ
とがわかる。
変らず、また処理基板数が多いにもかかわらず、DR>
67〔nm/min〕,Dw<5〔%〕,DL<5
〔%〕,Sw<2〔%〕,SL<3〔%〕であった。
《B》との違いは基板上方側に導入管の開口部が複数あ
り、基板面に向って原料がほぼ垂直に均一に吹き出され
る点にある。《B》と《C》の比較より、μ波の導入方
向に平行に基板を設置し、基板上方でのマイクロ波の伝
播を疎外することなく、基板にほぼ垂直方向に原料を吹
き出させると、大量の基板を均一に処理が可能となるこ
とがわかる。
【0029】(第2実施例)図5は本発明の第2実施例
であり、ラジオ波(RF)を用いて基板をプラズマ処理
するRFプラズマ装置の概略構成を示している。RFプ
ラズマ装置は、マイクロ波の換わりにラジオ波を用いて
いる点が第1実施例の装置とは異なっている。図に示す
ように、真空容器21の上部には平行平板電極のアース
電極22が設けられ、このアース電極22に導入管23
の開口部24が形成されている。また真空容器21内に
は、第1実施例と同様に基板ホルダ2が設けられ、基板
ホルダ2上に基板3が載置されている。基板ホルダ3に
は加熱ヒータ4が内蔵され、基板ホルダ2上の基板3を
加熱することができる。図中25は高周波源、14は排
気口である。なお、導入管23にはその開口部24を加
熱するためのヒータが巻き回されているが、図では省略
してある。
であり、ラジオ波(RF)を用いて基板をプラズマ処理
するRFプラズマ装置の概略構成を示している。RFプ
ラズマ装置は、マイクロ波の換わりにラジオ波を用いて
いる点が第1実施例の装置とは異なっている。図に示す
ように、真空容器21の上部には平行平板電極のアース
電極22が設けられ、このアース電極22に導入管23
の開口部24が形成されている。また真空容器21内に
は、第1実施例と同様に基板ホルダ2が設けられ、基板
ホルダ2上に基板3が載置されている。基板ホルダ3に
は加熱ヒータ4が内蔵され、基板ホルダ2上の基板3を
加熱することができる。図中25は高周波源、14は排
気口である。なお、導入管23にはその開口部24を加
熱するためのヒータが巻き回されているが、図では省略
してある。
【0030】図5のRF波プラズマ装置に対する従来の
装置では、図6のように、平行平板電極のアース電極2
2Aが真空容器21内に突出して設けられ、そのアース
電極22Aに導入管23Aの開口部12Aが形成されて
いる。
装置では、図6のように、平行平板電極のアース電極2
2Aが真空容器21内に突出して設けられ、そのアース
電極22Aに導入管23Aの開口部12Aが形成されて
いる。
【0031】上記図5と図6の装置を用いて第1実施例
と同様にPbTiO3膜を形成した。圧力は30〔P
a〕、高周波電力は0.3〔W/cm2〕でTe等の温度
等の他の条件は第1実施例の場合と同じにした。図6の
装置を用いた時を《D》、図5の装置を用いた時を
《E》として以下に説明する。なお、《D》と《E》で
の電極間の距離は同一である。
と同様にPbTiO3膜を形成した。圧力は30〔P
a〕、高周波電力は0.3〔W/cm2〕でTe等の温度
等の他の条件は第1実施例の場合と同じにした。図6の
装置を用いた時を《D》、図5の装置を用いた時を
《E》として以下に説明する。なお、《D》と《E》で
の電極間の距離は同一である。
【0032】《D》では、DR=10〔nm/mi
n〕、Dw=20〔%〕、DL=31〔%〕、Sw=1
1〔%〕、SL=10〔%〕であった。一方(E)では
DR=11〔nm/min〕、Dw<20〔%〕、DL
<23〔%〕、Sw<3〔%〕、SL<3〔%〕であっ
た。第1実施例と同様に開口部24,24Aの温度を調
べたところ、《E》での開口部温度TNの温度変化は原
料導入前後、プラズマ処理中でもほとんど変化がなかっ
たものの、《D》では原料吹き出し前後で30〔℃〕、
プラズマ処理25回中で15〔℃〕の温度変化があっ
た。このことから、平行平板のプラズマ処理装置におい
ても、導入管の開口部は真空容器内壁面に形成して開口
部近傍を加熱する構造とする。すなわち、平行平板の一
方の電極を真空容器壁の一部として、そこに導入管の開
口部を形成すると、常温・常圧で凝集体を原料とする基
板処理には、特に均一性の向上に著しい効果があること
がわかる。
n〕、Dw=20〔%〕、DL=31〔%〕、Sw=1
1〔%〕、SL=10〔%〕であった。一方(E)では
DR=11〔nm/min〕、Dw<20〔%〕、DL
<23〔%〕、Sw<3〔%〕、SL<3〔%〕であっ
た。第1実施例と同様に開口部24,24Aの温度を調
べたところ、《E》での開口部温度TNの温度変化は原
料導入前後、プラズマ処理中でもほとんど変化がなかっ
たものの、《D》では原料吹き出し前後で30〔℃〕、
プラズマ処理25回中で15〔℃〕の温度変化があっ
た。このことから、平行平板のプラズマ処理装置におい
ても、導入管の開口部は真空容器内壁面に形成して開口
部近傍を加熱する構造とする。すなわち、平行平板の一
方の電極を真空容器壁の一部として、そこに導入管の開
口部を形成すると、常温・常圧で凝集体を原料とする基
板処理には、特に均一性の向上に著しい効果があること
がわかる。
【0033】(第3実施例)図7は本発明の第3実施例
による基板処理装置の概略構成を示している。本実施例
が第1実施例と異なるところは原料を光により分解する
ことにある。図に示すように、真空容器31の一側(図
の左側)には、励起光32を真空容器31内に導入する
ための導入窓33が設けられている。また真空容器31
の上部には導入管34が設けられ、その導入管34の開
口部35が真空容器31の内壁面に形成されている。さ
らに真空容器31内には、第1・2実施例と同様に基板
ホルダ2が設けられ、基板ホルダ2上に基板3が載置さ
れている。基板ホルダ3には加熱ヒータ4が内蔵され、
基板ホルダ2上の基板3を加熱することができる。図中
14は排気口である。なお、導入管34にはその開口部
35を加熱するためのヒータが巻き回されているが、図
では省略してある。
による基板処理装置の概略構成を示している。本実施例
が第1実施例と異なるところは原料を光により分解する
ことにある。図に示すように、真空容器31の一側(図
の左側)には、励起光32を真空容器31内に導入する
ための導入窓33が設けられている。また真空容器31
の上部には導入管34が設けられ、その導入管34の開
口部35が真空容器31の内壁面に形成されている。さ
らに真空容器31内には、第1・2実施例と同様に基板
ホルダ2が設けられ、基板ホルダ2上に基板3が載置さ
れている。基板ホルダ3には加熱ヒータ4が内蔵され、
基板ホルダ2上の基板3を加熱することができる。図中
14は排気口である。なお、導入管34にはその開口部
35を加熱するためのヒータが巻き回されているが、図
では省略してある。
【0034】励起光32としてエキシマレーザ光を用い
て、前述の第1実施例の場合と同様に、PbTiO3膜
を形成した。このとき、真空容器31内部の圧力は、3
00〔Pa〕とした。従来法と比較のため、開口部近傍
を加熱しない場合と開口部を真空容器1内に突出させた
場合にも成膜させてみた。本実施例の場合を《F》、開
口部近傍を加熱しない場合を《G》、開口部を真空容器
1内に突出させた場合を《H》とすると、第1・2実施
例からもわかるように、成膜速度・分布・膜質分布のど
れをとっても《F》>《H》>《G》となった。
て、前述の第1実施例の場合と同様に、PbTiO3膜
を形成した。このとき、真空容器31内部の圧力は、3
00〔Pa〕とした。従来法と比較のため、開口部近傍
を加熱しない場合と開口部を真空容器1内に突出させた
場合にも成膜させてみた。本実施例の場合を《F》、開
口部近傍を加熱しない場合を《G》、開口部を真空容器
1内に突出させた場合を《H》とすると、第1・2実施
例からもわかるように、成膜速度・分布・膜質分布のど
れをとっても《F》>《H》>《G》となった。
【0035】(第4実施例)図1に示した装置を用い、
図2の鉄心9の穴部15の個数を5×13から30×7
8に増加させ、それに伴い導入管11、開口部12の個
数も30×78にし、Pb源とTi源及び酸素源を導入
管11にそれぞれ接続した。具体的には、Pb源に10
×78個、Ti源に10×78個、酸素源に10×78
個それぞれ接続し、導入管11の各々を互い違いに且つ
平行に設置し、さらに導入管11の加熱温度も各々独立
に制御した。
図2の鉄心9の穴部15の個数を5×13から30×7
8に増加させ、それに伴い導入管11、開口部12の個
数も30×78にし、Pb源とTi源及び酸素源を導入
管11にそれぞれ接続した。具体的には、Pb源に10
×78個、Ti源に10×78個、酸素源に10×78
個それぞれ接続し、導入管11の各々を互い違いに且つ
平行に設置し、さらに導入管11の加熱温度も各々独立
に制御した。
【0036】前述した第1実施例では、PbとTiと酸
素といった材料源を混合してから5×13個の開口部よ
り真空容器内に均一に導入していたが、本実施例ではそ
れぞれの原料源は真空容器まで混合されずに導入され
る。尚、本実施例ではPb、Tiのキャリヤガスとして
Heを用いた。その他の条件は第1実施例と同様にして
PbTiO3膜を形成した。本実施例の場合を《I》と
すれば、PbTiO3膜を形成した結果は、成膜速度、
分布では大きな差異は見られなかったものの、形成され
たPbTiO3膜のX線解析から成長状況を調べると
《C》ではバイロクロア構造が見られたものの、《I》
ではベロプスカイト構造のピークだけが観測されるよう
になった。すなわち、形成膜は原料源を独立に制御して
真空容器まで混合せずに導入して反応させると著しく結
晶性が向上することがわかった。
素といった材料源を混合してから5×13個の開口部よ
り真空容器内に均一に導入していたが、本実施例ではそ
れぞれの原料源は真空容器まで混合されずに導入され
る。尚、本実施例ではPb、Tiのキャリヤガスとして
Heを用いた。その他の条件は第1実施例と同様にして
PbTiO3膜を形成した。本実施例の場合を《I》と
すれば、PbTiO3膜を形成した結果は、成膜速度、
分布では大きな差異は見られなかったものの、形成され
たPbTiO3膜のX線解析から成長状況を調べると
《C》ではバイロクロア構造が見られたものの、《I》
ではベロプスカイト構造のピークだけが観測されるよう
になった。すなわち、形成膜は原料源を独立に制御して
真空容器まで混合せずに導入して反応させると著しく結
晶性が向上することがわかった。
【0037】(第5実施例)第1実施例に示した《A》
と《C》の場合及び第4実施例の《I》の場合を用い
て、DRAM用のキャパシタ膜を形成した。キャパシタ
面積は0.3×4.0〔μm2〕とし、それぞれの方法で
得られる平均的誘電率の大きさを考慮して膜厚を設定し
てキャパシタ容量を調整した。この場合のDRAM製造
歩留り率を以下に示す。比較のためキャパシタ用薄膜形
成工程以外は歩留り100〔%〕とした。《A》では〜
0〔%〕、《C》では45〔%〕、《I》では92
〔%〕であった。このことより、従来の基板処理方法で
は製造不能であったものが、本発明を用いると製造可能
となること、及び、原料源の性質や基板処理装置の処理
方法の特性をより考慮すると更に製造歩留り率を向上さ
せることが可能である。
と《C》の場合及び第4実施例の《I》の場合を用い
て、DRAM用のキャパシタ膜を形成した。キャパシタ
面積は0.3×4.0〔μm2〕とし、それぞれの方法で
得られる平均的誘電率の大きさを考慮して膜厚を設定し
てキャパシタ容量を調整した。この場合のDRAM製造
歩留り率を以下に示す。比較のためキャパシタ用薄膜形
成工程以外は歩留り100〔%〕とした。《A》では〜
0〔%〕、《C》では45〔%〕、《I》では92
〔%〕であった。このことより、従来の基板処理方法で
は製造不能であったものが、本発明を用いると製造可能
となること、及び、原料源の性質や基板処理装置の処理
方法の特性をより考慮すると更に製造歩留り率を向上さ
せることが可能である。
【0038】(第6実施例)第1実施例に示した《A》
と《C》の場合及び第4実施例の《I》の場合を用い、
B、Pb、Sr、Ca、Cuの有機金属を原料源とし
て、超電材を形成した。ただし、Te、Tsは実施例1
と4とは異なっている。X線解析の結果より、《A》で
は単なる固溶体しか形成されず、《C》ではわずかなが
ら結晶性が観測された。《I》では結晶成長がなされて
いることが観測され、C軸の格子定数は37〔A〕であ
ることが観測された。このことより超電導薄膜形成にお
いても、真空容器近傍まで加熱すること、さらには原料
材種に合わせて導入管を複数の独立群に分け、この複数
の独立群を介して真空容器内へ複数種類の原料を混合さ
せずに且つ別個に加熱制御しながら導入することが重要
であることがわかる。
と《C》の場合及び第4実施例の《I》の場合を用い、
B、Pb、Sr、Ca、Cuの有機金属を原料源とし
て、超電材を形成した。ただし、Te、Tsは実施例1
と4とは異なっている。X線解析の結果より、《A》で
は単なる固溶体しか形成されず、《C》ではわずかなが
ら結晶性が観測された。《I》では結晶成長がなされて
いることが観測され、C軸の格子定数は37〔A〕であ
ることが観測された。このことより超電導薄膜形成にお
いても、真空容器近傍まで加熱すること、さらには原料
材種に合わせて導入管を複数の独立群に分け、この複数
の独立群を介して真空容器内へ複数種類の原料を混合さ
せずに且つ別個に加熱制御しながら導入することが重要
であることがわかる。
【0039】以上の実施例では、PbTiO3膜の例を
示したが、Pb(Zr,Ti)O3,(Pb,La)(Z
r,Ti)O3,BaTiO3,SrTiO3等他の高・
強誘電体の場合に本発明を適用しても同じ効果がある。
また超電導膜においても他の材料あるいは材質構造を有
した膜形成においても同じ効果がある。
示したが、Pb(Zr,Ti)O3,(Pb,La)(Z
r,Ti)O3,BaTiO3,SrTiO3等他の高・
強誘電体の場合に本発明を適用しても同じ効果がある。
また超電導膜においても他の材料あるいは材質構造を有
した膜形成においても同じ効果がある。
【0040】さらに、以上の実施例では薄膜形成のみの
例を示したが、他に常温・常圧で凝集体原料を用いた基
板処理、例えば基板表面改質、エッチング、ドーピング
にも同じ効果があるのは勿論である。
例を示したが、他に常温・常圧で凝集体原料を用いた基
板処理、例えば基板表面改質、エッチング、ドーピング
にも同じ効果があるのは勿論である。
【0041】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、導
入管の開口部を真空容器内壁面に形成したので、開口部
の温度制御が確実となり、常温・常圧で凝集体である原
料を用いても、その原料が開口部で目詰りすることを防
止でき、基板処理の均一性と信頼性が向上する。さら
に、導入管の開口部を真空容器内壁面に形成したことに
より真空容器内の突出部がなくなり、マイクロ波の伝播
効率が向上して、マイクロ波プラズマ装置においては、
基板処理の均一性とともに処理効率も向上する。
入管の開口部を真空容器内壁面に形成したので、開口部
の温度制御が確実となり、常温・常圧で凝集体である原
料を用いても、その原料が開口部で目詰りすることを防
止でき、基板処理の均一性と信頼性が向上する。さら
に、導入管の開口部を真空容器内壁面に形成したことに
より真空容器内の突出部がなくなり、マイクロ波の伝播
効率が向上して、マイクロ波プラズマ装置においては、
基板処理の均一性とともに処理効率も向上する。
【0042】また、基板上方の真空容器内壁面に複数個
の開口部を設け、原料を基板に垂直方向に導入すること
が可能となるので、基板処理の均一性と処理効率をより
一層向上させることができる。さらに原料種に合わせて
複数の導入管を設け、その複数の導入管を介して真空容
器内に異なった種類の原料を別個に導入するとともに、
導入管の開口部をそれぞれ独立に温度制御することがで
きるため、基板処理の処理特性の均一化に加え歩留りの
向上を図ることができる。
の開口部を設け、原料を基板に垂直方向に導入すること
が可能となるので、基板処理の均一性と処理効率をより
一層向上させることができる。さらに原料種に合わせて
複数の導入管を設け、その複数の導入管を介して真空容
器内に異なった種類の原料を別個に導入するとともに、
導入管の開口部をそれぞれ独立に温度制御することがで
きるため、基板処理の処理特性の均一化に加え歩留りの
向上を図ることができる。
【0043】また、マイクロ波プラズマ装置において
は、マイクロ波の伝播方向に基板を垂直方向に置く方式
から平行に置いて処理する方式に改善することにより、
大面積の均一化ばかりでなく、基板上方にコイル用の鉄
心を置くことができるため、コイル電流の低減化と、基
板面に対し均一に磁界印加ができる効果もある。
は、マイクロ波の伝播方向に基板を垂直方向に置く方式
から平行に置いて処理する方式に改善することにより、
大面積の均一化ばかりでなく、基板上方にコイル用の鉄
心を置くことができるため、コイル電流の低減化と、基
板面に対し均一に磁界印加ができる効果もある。
【図1】本発明の第1実施例でマイクロ波を用いた基板
処理装置の概略構成図である。
処理装置の概略構成図である。
【図2】図1の示した鉄心の上面図である。
【図3】第1実施例の変形例としての基板処理装置の概
略構成図である。
略構成図である。
【図4】図3に対する従来型の基板処理装置の概略構成
図である。
図である。
【図5】本発明の第2実施例でRF波を用いた基板処理
装置の概略構成図である。
装置の概略構成図である。
【図6】図5に対する従来型の基板処理装置の概略構成
図である。
図である。
【図7】本発明の第3実施例で光を用いた基板処理装置
の概略構成図である。
の概略構成図である。
1,21,31 真空容器 2 基板ホルダ 3 基板 5 マイクロ波導波管 6 マイクロ波 7,33 導入窓 8 磁界コイル 9 鉄心 11,23,34 導入管 12,24,35 開口部 13 ヒータ 14 排気口 22 アース電極 32 励起光
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−307275(JP,A) 特開 平1−279756(JP,A) 特開 平2−259076(JP,A) 特開 昭61−216449(JP,A) 特開 昭62−67175(JP,A) (58)調査した分野(Int.Cl.6,DB名) C23C 16/00 - 16/56 C23C 14/00 - 14/58 C30B 23/00 - 25/22 H01L 21/205 - 21/31
Claims (1)
- 【請求項1】 内部に基板が設置された真空容器と、該
真空容器内に複数種類の原料ガスを供給するガス供給手
段と、前記原料ガスを用いて前記基板面に所定の処理を
施す処理手段と、前記処理によって前記真空容器内に発
生したガスを外部に排出するガス排出手段と、を備えた
基板処理装置において、 前記複数種類の原料ガスを別々に前記真空容器内に導く
複数の導入管の開口部を該真空容器内壁面に形成すると
ともに、前記開口部を加熱する加熱手段を設け、かつ該
加熱手段による加熱をそれぞれ独立に制御する制御手段
を設けたことを特徴とする基板処理装置。
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