JP2975270B2 - 高い焼付硬化性及び耐肌荒れ性又は優れた成形性を有する薄鋼板の製造方法 - Google Patents
高い焼付硬化性及び耐肌荒れ性又は優れた成形性を有する薄鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、塗装焼き付け硬化能
を具備し、かつプレス成形後のパネル表面性状に優れる
または高延性(El)で超深絞り性（ｒ値）を有することで
極めて優れたプレス成形性をも有する鋼板の製造方法に
関する。かかる鋼板は、自動車車体の軽量化用薄鋼板
（冷延鋼板のみならず溶融亜鉛めっき及び各種電気めっ
きを施した表面処理鋼板、さらにはこれらの鋼板にさら
に樹脂被覆を施した鋼板等を含む）として有用である。
を具備し、かつプレス成形後のパネル表面性状に優れる
または高延性(El)で超深絞り性（ｒ値）を有することで
極めて優れたプレス成形性をも有する鋼板の製造方法に
関する。かかる鋼板は、自動車車体の軽量化用薄鋼板
（冷延鋼板のみならず溶融亜鉛めっき及び各種電気めっ
きを施した表面処理鋼板、さらにはこれらの鋼板にさら
に樹脂被覆を施した鋼板等を含む）として有用である。
【０００２】近年自動車の燃費向上が地球環境問題の観
点からますます望まれており、そのための方策として、
自動車車体の軽量化のための鋼板の高強度化の要求が高
まりつつある。一方で、プレス成形性の面から自動車車
体用の薄鋼板は、低降伏応力、高延性、優れた深絞り性
等の特性をそなえるものでなければならない。このよう
な、二律背反の要求を満足する鋼板特性として、プレス
成形時には軟質で、その後の塗装焼き付け後には降伏強
度が上昇する特性、すなわち、焼付け硬化能（以下、こ
の明細書ではＢＨ性で論じる）の高い深絞り用鋼板の開
発が強く望まれている。
点からますます望まれており、そのための方策として、
自動車車体の軽量化のための鋼板の高強度化の要求が高
まりつつある。一方で、プレス成形性の面から自動車車
体用の薄鋼板は、低降伏応力、高延性、優れた深絞り性
等の特性をそなえるものでなければならない。このよう
な、二律背反の要求を満足する鋼板特性として、プレス
成形時には軟質で、その後の塗装焼き付け後には降伏強
度が上昇する特性、すなわち、焼付け硬化能（以下、こ
の明細書ではＢＨ性で論じる）の高い深絞り用鋼板の開
発が強く望まれている。
【０００３】
【従来の技術】ＢＨ性を有する冷延鋼板の製造方法に関
して、特開昭53−114717号公報にはTi添加鋼について、
特開昭57−70258 号公報にはNb添加鋼について、さらに
特開昭59−31827 号公報にはTiとNbの複合添加鋼につい
てそれぞれ開示されている。これらの鋼板は、Ti及び／
又はNbの添加量を抑制することや焼きなまし時の冷却速
度を抑制することにより、材質の劣化を生じさせること
なくＢＨ性を付与させるものである。
して、特開昭53−114717号公報にはTi添加鋼について、
特開昭57−70258 号公報にはNb添加鋼について、さらに
特開昭59−31827 号公報にはTiとNbの複合添加鋼につい
てそれぞれ開示されている。これらの鋼板は、Ti及び／
又はNbの添加量を抑制することや焼きなまし時の冷却速
度を抑制することにより、材質の劣化を生じさせること
なくＢＨ性を付与させるものである。
【０００４】しかし、かかる従来の製造方法において
は、ＢＨ量の確保と優れた材料特性の安定確保との両立
を達成するためには、その鋼板成分管理、焼鈍条件管理
等について厳しい規制が必要であり、量産製造の際の障
害となっていた。したがって、Ti, Nb添加量を制御する
のが困難である結果、材料特性へ悪影響を及ぼす場合も
あった。
は、ＢＨ量の確保と優れた材料特性の安定確保との両立
を達成するためには、その鋼板成分管理、焼鈍条件管理
等について厳しい規制が必要であり、量産製造の際の障
害となっていた。したがって、Ti, Nb添加量を制御する
のが困難である結果、材料特性へ悪影響を及ぼす場合も
あった。
【０００５】また、プレス成形後の表面の品質に関して
も、今日では重要な特性の一つに考えられており、鋼板
のプレス成形時の耐肌荒れ性を満足することも望まれて
いた。
も、今日では重要な特性の一つに考えられており、鋼板
のプレス成形時の耐肌荒れ性を満足することも望まれて
いた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】この発明の目的は、高
いＢＨ性を有し、優れた耐肌荒れ性または極めて優れた
深絞り成形性を具備する自動車用薄鋼板を、極低炭素−
Nb添加系成分をベースにして、鋼板組成と焼鈍条件を適
正化することにより、安定して製造することができる方
法を提案することにある。
いＢＨ性を有し、優れた耐肌荒れ性または極めて優れた
深絞り成形性を具備する自動車用薄鋼板を、極低炭素−
Nb添加系成分をベースにして、鋼板組成と焼鈍条件を適
正化することにより、安定して製造することができる方
法を提案することにある。
【０００７】ここに、自動車用薄鋼板というのは、プレ
ス成形性が特に要求される薄鋼板であって、冷間圧延鋼
板のみならず、溶融亜鉛中に浸漬してめっき処理を施し
た溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板用
原板、さらに、電気めっき、有機被覆用原板を包含する
ものである。
ス成形性が特に要求される薄鋼板であって、冷間圧延鋼
板のみならず、溶融亜鉛中に浸漬してめっき処理を施し
た溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板用
原板、さらに、電気めっき、有機被覆用原板を包含する
ものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】さて発明者らは種々実験
の結果、Nb添加の極低炭素鋼において、炭素量及びニオ
ブ量で定まるニオブ炭化物の再溶解温度と鋼板の再結晶
温度との関係で焼鈍条件を特定することによって結晶粒
径や粒成長挙動を制御でき、この結晶粒径や集合組織の
最適化により極めて高いＢＨ性を具備した鋼板について
の耐肌荒れ性または成形性をさらに向上させることを安
定して行い得ることを見出した。この発明は、上記の知
見に立脚するものである。
の結果、Nb添加の極低炭素鋼において、炭素量及びニオ
ブ量で定まるニオブ炭化物の再溶解温度と鋼板の再結晶
温度との関係で焼鈍条件を特定することによって結晶粒
径や粒成長挙動を制御でき、この結晶粒径や集合組織の
最適化により極めて高いＢＨ性を具備した鋼板について
の耐肌荒れ性または成形性をさらに向上させることを安
定して行い得ることを見出した。この発明は、上記の知
見に立脚するものである。
【０００９】すなわち、この発明は、Ｃ：0.0005〜0.00
35wt％、Si：1.0 wt％以下、Mn：1.5 wt％以下、Ｂ：0.
0003〜0.0020wt％、Ｐ：0.15wt％以下、Al：0.005 〜0.
150wt％及びＮ：0.0040wt％以下を含み、さらにNbを、
Ｃ含有量との関係でNb：５Ｃ〜９Ｃ （wt％） の範囲で含有し、かつ上記Ｃ含有量及びNb含有量が、次
の(1) 式 730 ≧−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝− 273 … (1) の条件を満足する範囲であって、残部は鉄及び不可避的
不純物からなる鋼素材に、熱間圧延、次いで冷間圧延を
施した後に行う連続焼鈍の際に、730 ℃から下記(2) 式
で求まる温度Ｔ（℃）に到達するまでの昇温時間を30秒
以上とし、さらに同(2) 式で求まる温度Ｔ（℃）以上で
の滞在時間を40秒以内とすることを特徴とする、高い焼
付硬化性及び耐肌荒れ性を有する薄鋼板の製造方法（第
１発明）である。 記 Ｔ＝−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝−273 … (2)
35wt％、Si：1.0 wt％以下、Mn：1.5 wt％以下、Ｂ：0.
0003〜0.0020wt％、Ｐ：0.15wt％以下、Al：0.005 〜0.
150wt％及びＮ：0.0040wt％以下を含み、さらにNbを、
Ｃ含有量との関係でNb：５Ｃ〜９Ｃ （wt％） の範囲で含有し、かつ上記Ｃ含有量及びNb含有量が、次
の(1) 式 730 ≧−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝− 273 … (1) の条件を満足する範囲であって、残部は鉄及び不可避的
不純物からなる鋼素材に、熱間圧延、次いで冷間圧延を
施した後に行う連続焼鈍の際に、730 ℃から下記(2) 式
で求まる温度Ｔ（℃）に到達するまでの昇温時間を30秒
以上とし、さらに同(2) 式で求まる温度Ｔ（℃）以上で
の滞在時間を40秒以内とすることを特徴とする、高い焼
付硬化性及び耐肌荒れ性を有する薄鋼板の製造方法（第
１発明）である。 記 Ｔ＝−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝−273 … (2)
【００１０】また、この発明は、Ｃ：0.0005〜0.0035wt
％、Si：1.0 wt％以下、Mn：1.5 wt％以下、Ｂ：0.0003
〜0.0020wt％、Ｐ：0.15wt％以下、Al：0.005 〜0.150
wt％及びＮ：0.0040wt％以下を含み、さらにNbを、Ｃ含
有量との関係で Nb：３Ｃ〜７Ｃ （wt％） の範囲で含有し、かつ上記Ｃ含有量及びNb含有量が、次
の(1) 式 730 ≧−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝− 273 … (1) の条件を満足する範囲であって、残部は鉄及び不可避的
不純物からなる鋼素材に、熱間圧延、次いで冷間圧延を
施した後に行う連続焼鈍の際に、730 ℃から下記(2) 式
で求まる温度Ｔ（℃）に到達するまでの昇温時間を30秒
未満とし、さらに同(2) 式で求まる温度Ｔ（℃）以上で
の滞在時間を40秒以上とすることを特徴とする、高い焼
付硬化性及び優れた成形性を有する薄鋼板の製造方法
（第２発明）である。 記 Ｔ＝−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝−273 … (2) なお、式(1),(2) における「Nb」、「Ｃ」は、それぞれ
Nb含有量（wt％）、Ｃ含有量（wt％）を示す。
％、Si：1.0 wt％以下、Mn：1.5 wt％以下、Ｂ：0.0003
〜0.0020wt％、Ｐ：0.15wt％以下、Al：0.005 〜0.150
wt％及びＮ：0.0040wt％以下を含み、さらにNbを、Ｃ含
有量との関係で Nb：３Ｃ〜７Ｃ （wt％） の範囲で含有し、かつ上記Ｃ含有量及びNb含有量が、次
の(1) 式 730 ≧−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝− 273 … (1) の条件を満足する範囲であって、残部は鉄及び不可避的
不純物からなる鋼素材に、熱間圧延、次いで冷間圧延を
施した後に行う連続焼鈍の際に、730 ℃から下記(2) 式
で求まる温度Ｔ（℃）に到達するまでの昇温時間を30秒
未満とし、さらに同(2) 式で求まる温度Ｔ（℃）以上で
の滞在時間を40秒以上とすることを特徴とする、高い焼
付硬化性及び優れた成形性を有する薄鋼板の製造方法
（第２発明）である。 記 Ｔ＝−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝−273 … (2) なお、式(1),(2) における「Nb」、「Ｃ」は、それぞれ
Nb含有量（wt％）、Ｃ含有量（wt％）を示す。
【００１１】
【作用】この発明の鋼板において、成分組成を上記の範
囲に限定した理由を以下に述べる。 Ｃ：0.0005〜0.0035wt％ Ｃは、良好な深絞り性や延性を得るためには少ない量ほ
ど有利である。また、この発明の鋼板は、NbC の析出量
やサイズを制御して良好な加工性を得ているために、Ｃ
量が多いとかかる制御が難しくなる。したがってＣ量の
上限を35ppm として極低炭素領域に限定している。しか
し、その含有量が５ppm 未満となると、ＢＨ量の確保が
困難となるのでＣ含有量の下限は５ppm とする必要があ
る。好ましくは、10〜25ppm であり、NbC の析出量とＢ
Ｈ量のバランスが最適化され、ＢＨ量が安定する。
囲に限定した理由を以下に述べる。 Ｃ：0.0005〜0.0035wt％ Ｃは、良好な深絞り性や延性を得るためには少ない量ほ
ど有利である。また、この発明の鋼板は、NbC の析出量
やサイズを制御して良好な加工性を得ているために、Ｃ
量が多いとかかる制御が難しくなる。したがってＣ量の
上限を35ppm として極低炭素領域に限定している。しか
し、その含有量が５ppm 未満となると、ＢＨ量の確保が
困難となるのでＣ含有量の下限は５ppm とする必要があ
る。好ましくは、10〜25ppm であり、NbC の析出量とＢ
Ｈ量のバランスが最適化され、ＢＨ量が安定する。
【００１２】Si：1.0 wt％以下 Mn：1.5 wt％以下 Si及びMnは、深絞り性をあまり劣化させずに鋼板の強度
を上昇させるために有効な成分である。しかし、多量の
添加は、いずれも加工性ばかりでなく溶接性や表面処理
性をも劣化させるので、これらの含有量の上限をそれぞ
れ、Si：1.0 wt％、Mn：1.5 wt％とする。Siは好ましく
は、0.3 wt％以下であり、溶融亜鉛めっき性の確保に有
利である。Mnは同じ理由で1.0 wt％以下が好ましい。
を上昇させるために有効な成分である。しかし、多量の
添加は、いずれも加工性ばかりでなく溶接性や表面処理
性をも劣化させるので、これらの含有量の上限をそれぞ
れ、Si：1.0 wt％、Mn：1.5 wt％とする。Siは好ましく
は、0.3 wt％以下であり、溶融亜鉛めっき性の確保に有
利である。Mnは同じ理由で1.0 wt％以下が好ましい。
【００１３】Ｐ：0.15wt％ Ｐは、Si, Mnと同様深絞り性をあまり劣化させずに鋼板
の強度を上昇させるために有効な成分であるが、過剰の
添加は加工性、溶接性、表面処理性、耐２次加工ぜい性
の観点から不利であるので、含有量の上限は、0.15wt％
とする。好ましくは、深絞り成形時の耐２次加工性の改
善及び溶融亜鉛めっき性の確保の点で0.1 wt％以下がよ
い。
の強度を上昇させるために有効な成分であるが、過剰の
添加は加工性、溶接性、表面処理性、耐２次加工ぜい性
の観点から不利であるので、含有量の上限は、0.15wt％
とする。好ましくは、深絞り成形時の耐２次加工性の改
善及び溶融亜鉛めっき性の確保の点で0.1 wt％以下がよ
い。
【００１４】Ｂ：0.0003〜0.0020wt％ Ｂは、Nbとの共存によって再結晶挙動を制御し、Nb炭化
物の析出、再結晶時のNb炭化物の溶解との関係から、再
結晶粒径の制御に有効に作用する。さらに、耐２次加工
ぜい性の改善にも有効に作用する。このような効果を発
揮するためにはＢは、最低３ppm の添加量が必要である
が、過剰な添加は、材質特にプレス成形性の劣化を招く
ため、上限を20ppm とする必要がある。好ましいＢ添加
量は３〜10ppm であり、特に高ｒ値など材質の確保を重
視する場合に有利である。
物の析出、再結晶時のNb炭化物の溶解との関係から、再
結晶粒径の制御に有効に作用する。さらに、耐２次加工
ぜい性の改善にも有効に作用する。このような効果を発
揮するためにはＢは、最低３ppm の添加量が必要である
が、過剰な添加は、材質特にプレス成形性の劣化を招く
ため、上限を20ppm とする必要がある。好ましいＢ添加
量は３〜10ppm であり、特に高ｒ値など材質の確保を重
視する場合に有利である。
【００１５】Al：0.005 〜0.150 wt％ Alは、鋼の脱酸のために必要であるが、過剰な添加は効
果が飽和するばかりでなく、表面性状を劣化させる。し
たがって、その含有量は、0.005 wt％以上0.150 wt％以
下とする。
果が飽和するばかりでなく、表面性状を劣化させる。し
たがって、その含有量は、0.005 wt％以上0.150 wt％以
下とする。
【００１６】Ｎ：0.0040wt％以下 Ｎ：材質及び常温非時効性の点から、その添加量の上限
を40ppm に限定した。Nb：Ｃ含有量との関係で５Ｃ〜９
Ｃ（第１発明）、３Ｃ〜７Ｃ（第２発明） （wt％）
を40ppm に限定した。Nb：Ｃ含有量との関係で５Ｃ〜９
Ｃ（第１発明）、３Ｃ〜７Ｃ（第２発明） （wt％）
【００１７】Nb添加量を炭素量との関係で限定すること
が、この発明にとって重要である。第１発明においてNb
添加量は、その炭化物の析出量及び析出サイズの制御に
よる耐肌荒れ性の向上という観点から、後述する再結晶
焼鈍条件に対してＣ量に対して５〜９倍の比率とする必
要がある。すなわち、第１発明での重要な技術は、耐肌
荒れ性の向上のためにNb炭化物の再溶解時期の制御によ
り再結晶粒の粒成長挙動を制御するところにあり、時に
再結晶粒の不均一な粗大化を防止することにある。この
ためには、Ｃ量の５倍以上はNbを添加する必要がある。
しかし、９倍を超える添加は、Nb炭化物の析出によるＢ
Ｈ量の確保が困難となので、適切でない。
が、この発明にとって重要である。第１発明においてNb
添加量は、その炭化物の析出量及び析出サイズの制御に
よる耐肌荒れ性の向上という観点から、後述する再結晶
焼鈍条件に対してＣ量に対して５〜９倍の比率とする必
要がある。すなわち、第１発明での重要な技術は、耐肌
荒れ性の向上のためにNb炭化物の再溶解時期の制御によ
り再結晶粒の粒成長挙動を制御するところにあり、時に
再結晶粒の不均一な粗大化を防止することにある。この
ためには、Ｃ量の５倍以上はNbを添加する必要がある。
しかし、９倍を超える添加は、Nb炭化物の析出によるＢ
Ｈ量の確保が困難となので、適切でない。
【００１８】一方第２発明においてはNb添加量を、その
炭化物の析出量及び析出サイズの制御による成形性の向
上という観点から、後述する再結晶焼鈍条件に対してＣ
量に対して３〜７倍の比率とする必要がある。すなわ
ち、第２発明での重要な技術は、深絞り成形性の向上の
ためにNb炭化物の再溶解時期の制御により再結晶粒の粒
成長挙動を制御するところにあり、特に深絞り性に有利
な再結晶粒のみを優先的に成長させることある。このた
めには、Ｃ量の３倍以上はNbを添加する必要がある。し
かし、７倍を超える添加は、不均一粒成長により、成形
性特に延性に不利を生じるので、適切でない。
炭化物の析出量及び析出サイズの制御による成形性の向
上という観点から、後述する再結晶焼鈍条件に対してＣ
量に対して３〜７倍の比率とする必要がある。すなわ
ち、第２発明での重要な技術は、深絞り成形性の向上の
ためにNb炭化物の再溶解時期の制御により再結晶粒の粒
成長挙動を制御するところにあり、特に深絞り性に有利
な再結晶粒のみを優先的に成長させることある。このた
めには、Ｃ量の３倍以上はNbを添加する必要がある。し
かし、７倍を超える添加は、不均一粒成長により、成形
性特に延性に不利を生じるので、適切でない。
【００１９】この発明においては、Ｃ量、Nb量をさらに
次式 730 ≧−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝− 273 を満足する範囲に限定する。これは次の理由による。後
述するようにこの発明では、連続焼鈍の際に、再結晶の
進行とNb炭化物の溶解とのタイミングを適度に調整する
ことによってＢＨ鋼板の耐肌荒れ性や深絞り成形性の向
上を図っている。すなわち、Nb炭化物の溶解温度が、再
結晶温度以上であることが必要である。ここに、上記不
等式の右辺は、Nb量、Ｃ量との関係で定められるNbC が
溶解すると考えられる温度（℃）を示していて、上記の
式は、かかるNbC が溶解すると考えられる温度が、この
発明の成分系になる鋼が再結晶中又はほぼ再結晶終了す
ると考えられる温度（左辺の730 （℃））以上を必要と
するということを示している。そのために、この発明で
は、Nb量、Ｃ量を上記の式を満足する範囲とするのであ
る。
次式 730 ≧−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝− 273 を満足する範囲に限定する。これは次の理由による。後
述するようにこの発明では、連続焼鈍の際に、再結晶の
進行とNb炭化物の溶解とのタイミングを適度に調整する
ことによってＢＨ鋼板の耐肌荒れ性や深絞り成形性の向
上を図っている。すなわち、Nb炭化物の溶解温度が、再
結晶温度以上であることが必要である。ここに、上記不
等式の右辺は、Nb量、Ｃ量との関係で定められるNbC が
溶解すると考えられる温度（℃）を示していて、上記の
式は、かかるNbC が溶解すると考えられる温度が、この
発明の成分系になる鋼が再結晶中又はほぼ再結晶終了す
ると考えられる温度（左辺の730 （℃））以上を必要と
するということを示している。そのために、この発明で
は、Nb量、Ｃ量を上記の式を満足する範囲とするのであ
る。
【００２０】次に製造方法について述べる。上記の成分
組成範囲になる鋼を溶製後、常法によりスラブとする。
このスラブに熱間圧延、次いで冷間圧延を行なった後
に、連続焼鈍設備によって再結晶焼鈍を行う。この再結
晶焼鈍の際の加熱速度、特定温度域での滞在時間を制御
することによって、再結晶の進行とNb炭化物の溶解のタ
イミングを適度に調整することよって、ＢＨ性を確保し
た鋼板について耐肌荒れ性の向上や深絞り成形性の向上
が可能であることが発明者らによって知見された。
組成範囲になる鋼を溶製後、常法によりスラブとする。
このスラブに熱間圧延、次いで冷間圧延を行なった後
に、連続焼鈍設備によって再結晶焼鈍を行う。この再結
晶焼鈍の際の加熱速度、特定温度域での滞在時間を制御
することによって、再結晶の進行とNb炭化物の溶解のタ
イミングを適度に調整することよって、ＢＨ性を確保し
た鋼板について耐肌荒れ性の向上や深絞り成形性の向上
が可能であることが発明者らによって知見された。
【００２１】すなわち、プレス成形時の耐肌荒れ性の改
善に関しては、再結晶焼鈍前に既に析出しているNb炭化
物の再溶解よりも前に再結晶が十分行われるように、Nb
炭化物の溶解温度より低い温度域で所定の保持時間は確
保した上で、それ以上の高温焼鈍中にはNbC が一部溶け
残りを生じる程度に、保持時間に制限を加えることによ
って、再結晶粒の異常粒成長を抑制することが特に有効
に寄与することを見出したのである。
善に関しては、再結晶焼鈍前に既に析出しているNb炭化
物の再溶解よりも前に再結晶が十分行われるように、Nb
炭化物の溶解温度より低い温度域で所定の保持時間は確
保した上で、それ以上の高温焼鈍中にはNbC が一部溶け
残りを生じる程度に、保持時間に制限を加えることによ
って、再結晶粒の異常粒成長を抑制することが特に有効
に寄与することを見出したのである。
【００２２】したがって、第１発明における焼鈍加熱条
件は、再結晶中あるいは再結晶がほぼ終了すると考えら
れる温度（730 ℃）及びNbC が溶解しかつ異常粒成長が
急速に始まると考えられる温度（Nb、Ｃ添加量との関係
から定められる）との関係で各温度間での滞在時間に制
限を加えるものである。すなわち、730 ℃から、次式 Ｔ＝−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝−273 によって求まる温度Ｔ（℃）に到達するまでの時間につ
いては、再結晶を十分にに進行させるために30秒以上と
し、また、Ｔ（℃）以上での滞在時間を40秒以内とする
ことによって、再結晶粒のその後の異常粒成長を抑制し
て耐肌荒れ性の改善を図るのである。より好ましくは、
Ｔ（℃）に到達するまでの時間を40秒以上、Ｔ（℃）以
上での滞在時間を30秒以内とする。
件は、再結晶中あるいは再結晶がほぼ終了すると考えら
れる温度（730 ℃）及びNbC が溶解しかつ異常粒成長が
急速に始まると考えられる温度（Nb、Ｃ添加量との関係
から定められる）との関係で各温度間での滞在時間に制
限を加えるものである。すなわち、730 ℃から、次式 Ｔ＝−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝−273 によって求まる温度Ｔ（℃）に到達するまでの時間につ
いては、再結晶を十分にに進行させるために30秒以上と
し、また、Ｔ（℃）以上での滞在時間を40秒以内とする
ことによって、再結晶粒のその後の異常粒成長を抑制し
て耐肌荒れ性の改善を図るのである。より好ましくは、
Ｔ（℃）に到達するまでの時間を40秒以上、Ｔ（℃）以
上での滞在時間を30秒以内とする。
【００２３】次に、深絞り加工性の改善に関しては、再
結晶焼鈍前に既に析出しているNb炭化物を溶解させずに
平衡状態ではNb炭化物が溶解する高温まで短時間にて加
熱することで粒成長を抑え、さらに高温焼鈍中の保持時
間を規定することによって、Nb炭化物の溶解と粒成長を
同時に進行させ深絞り性にとって有利な結晶方位の粒の
均一成長を促進させることができることを見出したので
ある。
結晶焼鈍前に既に析出しているNb炭化物を溶解させずに
平衡状態ではNb炭化物が溶解する高温まで短時間にて加
熱することで粒成長を抑え、さらに高温焼鈍中の保持時
間を規定することによって、Nb炭化物の溶解と粒成長を
同時に進行させ深絞り性にとって有利な結晶方位の粒の
均一成長を促進させることができることを見出したので
ある。
【００２４】したがって、第２発明における焼鈍加熱条
件は、再結晶中あるいは再結晶がほぼ終了すると考えら
れる温度（730 ℃）及び粒成長に障害とならない程度ま
でNbC が溶解すると考えられる温度（Nb、Ｃ添加量との
関係から定められる）との関係で各温度間での滞在時間
に制限を加えるものである。すなわち、730 ℃から、次
式 Ｔ＝−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝−273 によって求まる温度Ｔ（℃）に到達するまでの時間につ
いては、再結晶粒の粒成長を抑制し、Ｔ（℃）以上での
均一粒成長および粒成長温度の促進のために30秒未満と
し、また、Ｔ（℃）以上での滞在時間を40秒以上とする
ことによって、深絞り性に有利な結晶方位の粒の均一粒
成長を促進させて深絞り性の向上を図るのである。より
好ましくは、Ｔ（℃）に到達するまでの時間を20秒以
内、Ｔ（℃）以上での滞在時間を60秒以上とする。
件は、再結晶中あるいは再結晶がほぼ終了すると考えら
れる温度（730 ℃）及び粒成長に障害とならない程度ま
でNbC が溶解すると考えられる温度（Nb、Ｃ添加量との
関係から定められる）との関係で各温度間での滞在時間
に制限を加えるものである。すなわち、730 ℃から、次
式 Ｔ＝−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝−273 によって求まる温度Ｔ（℃）に到達するまでの時間につ
いては、再結晶粒の粒成長を抑制し、Ｔ（℃）以上での
均一粒成長および粒成長温度の促進のために30秒未満と
し、また、Ｔ（℃）以上での滞在時間を40秒以上とする
ことによって、深絞り性に有利な結晶方位の粒の均一粒
成長を促進させて深絞り性の向上を図るのである。より
好ましくは、Ｔ（℃）に到達するまでの時間を20秒以
内、Ｔ（℃）以上での滞在時間を60秒以上とする。
【００２５】なお、この発明の方法は、冷延鋼板の製造
への適用のみならず、溶融亜鉛めっき鋼板の製造の場合
にも適用可能であり、さらにこのような方法によって得
られる冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板は、固溶Ｃが存
在していることから高い焼付硬化性を有し、かつこの固
溶Ｃが存在すること及びＢを含有することから、優れた
耐２次加工ぜい性をもそなえるものである。
への適用のみならず、溶融亜鉛めっき鋼板の製造の場合
にも適用可能であり、さらにこのような方法によって得
られる冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板は、固溶Ｃが存
在していることから高い焼付硬化性を有し、かつこの固
溶Ｃが存在すること及びＢを含有することから、優れた
耐２次加工ぜい性をもそなえるものである。
【００２６】
実施例１ 表１に示す組成の各種鋼板を常法にて熱間圧延、冷間圧
延した後、表２に示す条件で、連続焼鈍を実施した。こ
の結果得られた鋼板の特性を表３に示す。表３から、こ
の発明に従う鋼板は、優れたＢＨ特性と材質特性バラン
ス、さらに、プレス成形時の鋼板表面、耐肌荒れ性を有
していることが分かり、この発明の効果は明白である。
延した後、表２に示す条件で、連続焼鈍を実施した。こ
の結果得られた鋼板の特性を表３に示す。表３から、こ
の発明に従う鋼板は、優れたＢＨ特性と材質特性バラン
ス、さらに、プレス成形時の鋼板表面、耐肌荒れ性を有
していることが分かり、この発明の効果は明白である。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】実施例２ 表１に示す組成の各種鋼板を常法にて熱間圧延、冷間圧
延した後、表４に示す条件で、連続焼鈍を実施した。こ
の結果得られる鋼板の特性を表５に示す。表５から、こ
の発明に従う鋼板は、優れたＢＨ特性と材質特性、特に
極めて高いｒ値を具備することが分かり、この発明の効
果は明白である。
延した後、表４に示す条件で、連続焼鈍を実施した。こ
の結果得られる鋼板の特性を表５に示す。表５から、こ
の発明に従う鋼板は、優れたＢＨ特性と材質特性、特に
極めて高いｒ値を具備することが分かり、この発明の効
果は明白である。
【００３１】
【表４】
【００３２】
【表５】
【００３３】
【発明の効果】この発明の高い焼付硬化性及び優れた成
形性を有する薄鋼板の製造方法は、連続焼鈍設備による
再結晶焼鈍の際に、加熱速度、特定温度域での滞在時間
を制御することによって、再結晶の進行とNb炭化物の溶
解のタイミングを適度に調整することができ、ひいては
ＢＨ性を確保した鋼板について耐肌荒れ性の向上や深絞
り成形性の向上が可能になる。
形性を有する薄鋼板の製造方法は、連続焼鈍設備による
再結晶焼鈍の際に、加熱速度、特定温度域での滞在時間
を制御することによって、再結晶の進行とNb炭化物の溶
解のタイミングを適度に調整することができ、ひいては
ＢＨ性を確保した鋼板について耐肌荒れ性の向上や深絞
り成形性の向上が可能になる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 橘 林三 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社 水島製鉄所内 (72)発明者 喜安 哲也 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社 水島製鉄所内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 9/48,8/04 C22C 38/00 - 38/12
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ：0.0005〜0.0035wt％、 Si：1.0 wt％以下、 Mn：1.5 wt％以下、 Ｂ：0.0003〜0.0020wt％、 Ｐ：0.15wt％以下、 Al：0.005 〜0.150 wt％及び Ｎ：0.0040wt％以下 を含み、さらに Nbを、Ｃ含有量との関係で Nb：５Ｃ〜９Ｃ （wt％） の範囲で含有し、かつ 上記Ｃ含有量及びNb含有量が、次の(1) 式 730 ≧−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝− 273 … (1) の条件を満足する範囲であって、残部は鉄及び不可避的
不純物からなる鋼素材に、熱間圧延、次いで冷間圧延を
施した後に行う連続焼鈍の際に、 730 ℃から下記(2) 式で求まる温度Ｔ（℃）に到達する
までの昇温時間を30秒以上とし、さらに同(2) 式で求ま
る温度Ｔ（℃）以上での滞在時間を40秒以内とすること
を特徴とする、高い焼付硬化性及び耐肌荒れ性を有する
薄鋼板の製造方法。 記 Ｔ＝−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝−273 … (2) - 【請求項２】Ｃ：0.0005〜0.0035wt％、 Si：1.0 wt％以下、 Mn：1.5 wt％以下、 Ｂ：0.0003〜0.0020wt％、 Ｐ：0.15wt％以下、 Al：0.005 〜0.150 wt％及び Ｎ：0.0040wt％以下 を含み、さらに Nbを、Ｃ含有量との関係で Nb：３Ｃ〜７Ｃ （wt％） の範囲で含有し、かつ上記Ｃ含有量及びNb含有量が、次
の(1) 式 730 ≧−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝− 273 … (1) の条件を満足する範囲であって、残部は鉄及び不可避的
不純物からなる鋼素材に、熱間圧延、次いで冷間圧延を
施した後に行う連続焼鈍の際に、730 ℃から下記(2) 式
で求まる温度Ｔ（℃）に到達するまでの昇温時間を30秒
未満とし、さらに同(2) 式で求まる温度Ｔ（℃）以上で
の滞在時間を40秒以上とすることを特徴とする、高い焼
付硬化性及び優れた成形性を有する薄鋼板の製造方法。 記 Ｔ＝−9100／｛log(Nb・Ｃ) −3.7 ｝−273 … (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6237082A JP2975270B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 高い焼付硬化性及び耐肌荒れ性又は優れた成形性を有する薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6237082A JP2975270B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 高い焼付硬化性及び耐肌荒れ性又は優れた成形性を有する薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08100221A JPH08100221A (ja) | 1996-04-16 |
| JP2975270B2 true JP2975270B2 (ja) | 1999-11-10 |
Family
ID=17010152
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6237082A Expired - Fee Related JP2975270B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 高い焼付硬化性及び耐肌荒れ性又は優れた成形性を有する薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2975270B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19937271C2 (de) * | 1999-08-06 | 2003-01-09 | Hille & Mueller Gmbh & Co | Verfahren zur Herstellung von tiefzieh- oder abstreckziehfähigem, veredeltem Kaltband, sowie Kaltband, vorzugsweise zur Herstellung von zylindrischen Behältern und insbesondere Batteriebehältern |
-
1994
- 1994-09-30 JP JP6237082A patent/JP2975270B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08100221A (ja) | 1996-04-16 |
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