JP2970288B2 - 電気掃除機の吸口部 - Google Patents
電気掃除機の吸口部Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内部に、ロータリブラ
シとこのロータリブラシの回転駆動力を発生する羽根車
とを備えた電気掃除機の吸口部に関する。
シとこのロータリブラシの回転駆動力を発生する羽根車
とを備えた電気掃除機の吸口部に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のエアータービン付きの電気掃除機
の吸口部は、例えば、特開平２−１０２６２６号に記載
されている。この場合、掃除機本体に設けたブロワの吸
込気流を利用しており、ノズル部で流路面積を小さくし
吸込空気を高速のジェット気流としている。そして、ジ
ェット気流を用いて吸口部に設けたエアータービンの羽
根車を回転させている。この従来の羽根車の羽根形状
は、羽根車を軸方向に２分割し、右側羽根車と左側羽根
車を周方向にずらして取り付けた形状であった。
の吸口部は、例えば、特開平２−１０２６２６号に記載
されている。この場合、掃除機本体に設けたブロワの吸
込気流を利用しており、ノズル部で流路面積を小さくし
吸込空気を高速のジェット気流としている。そして、ジ
ェット気流を用いて吸口部に設けたエアータービンの羽
根車を回転させている。この従来の羽根車の羽根形状
は、羽根車を軸方向に２分割し、右側羽根車と左側羽根
車を周方向にずらして取り付けた形状であった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】エアータービンは、じ
ゅうたん等の抵抗やタービンと回転ブラシ間の動力伝達
のためのタイミングベルト等の損失を補うため、大きな
トルク（回転力）が必要であり、例えば、回転数が８０
００ｒｐｍでは０．０１４Ｎ・ｍ（＝１４０ｇｆ・ｃ
ｍ）のトルクが必要である。ここで、エアータービンの
トルクは、ノズルの噴出風量と噴出流速との積に比例
し、トルクはロータリブラシが回転するときの抵抗体
（じゅうたん、畳等）の抵抗係数によって決定される。
また、噴出風量は掃除機本体のブロワ性能に影響される
が、一般にブロワの吸込仕事量が大きくなるような風量
でブロワが作動するように、掃除機本体内のマイコンで
１．２〜１．５m3／ｍｉｎに制御されている。従来のエ
アータービンでは、この噴出風量において所要のトルク
を出力するために、ノズル穴からの噴出流速を約１００
ｍ／ｓにも達する高速のジェット気流としていた。
ゅうたん等の抵抗やタービンと回転ブラシ間の動力伝達
のためのタイミングベルト等の損失を補うため、大きな
トルク（回転力）が必要であり、例えば、回転数が８０
００ｒｐｍでは０．０１４Ｎ・ｍ（＝１４０ｇｆ・ｃ
ｍ）のトルクが必要である。ここで、エアータービンの
トルクは、ノズルの噴出風量と噴出流速との積に比例
し、トルクはロータリブラシが回転するときの抵抗体
（じゅうたん、畳等）の抵抗係数によって決定される。
また、噴出風量は掃除機本体のブロワ性能に影響される
が、一般にブロワの吸込仕事量が大きくなるような風量
でブロワが作動するように、掃除機本体内のマイコンで
１．２〜１．５m3／ｍｉｎに制御されている。従来のエ
アータービンでは、この噴出風量において所要のトルク
を出力するために、ノズル穴からの噴出流速を約１００
ｍ／ｓにも達する高速のジェット気流としていた。
【０００４】さらに、従来のエアータービンでは高速の
噴出流速のため騒音が大きかった。このエアータービン
の騒音の主原因は、ノズルからのジェット音、ジェ
ット気流が羽根に衝突するときの衝突音、ノズルから
直接流れる気流及び羽根車を経由した流れが互いに衝突
して生ずる衝突音、ノズルからの直接流出する気流が
タービン周囲の壁面へ衝突する衝突音であり、何れも噴
出流速が大きいことに起因している。
噴出流速のため騒音が大きかった。このエアータービン
の騒音の主原因は、ノズルからのジェット音、ジェ
ット気流が羽根に衝突するときの衝突音、ノズルから
直接流れる気流及び羽根車を経由した流れが互いに衝突
して生ずる衝突音、ノズルからの直接流出する気流が
タービン周囲の壁面へ衝突する衝突音であり、何れも噴
出流速が大きいことに起因している。
【０００５】特に、、の衝突音が大きく、とは
騒音の大きさがほぼ同レベルであることから、ノズルか
らの噴出流速が大きいときには、羽根車内の衝突音が大
きくなっている。衝突音低減のためノズルからの噴出流
速を小さくすればよいが、エアータービンの発生トルク
も小さくなり、ブラシの回転力がじゅうたん等の抵抗に
負けて、回転しなくなる不具合が生じる。
騒音の大きさがほぼ同レベルであることから、ノズルか
らの噴出流速が大きいときには、羽根車内の衝突音が大
きくなっている。衝突音低減のためノズルからの噴出流
速を小さくすればよいが、エアータービンの発生トルク
も小さくなり、ブラシの回転力がじゅうたん等の抵抗に
負けて、回転しなくなる不具合が生じる。
【０００６】本発明の目的は、ロータリブラシを回転さ
せるのに必要なトルクを有し、かつ羽根車の気流音を低
減する電気掃除機の吸口部を提供することにある。
せるのに必要なトルクを有し、かつ羽根車の気流音を低
減する電気掃除機の吸口部を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明では、円周方向に間隔をもって配設された複
数の羽根を備え回転自在に設けられた羽根車と、該羽根
車にノズルからの吸込気流を流入させて得た回転力を駆
動源として回転するロータリブラシとを備えた電気掃除
機の吸口部において、前記羽根車を、前記羽根を周方向
に互いにずらして配置した２つの羽根群より構成し、そ
れぞれの羽根群の羽根の外周側に第２の羽根部を設ける
とともに、該第２の羽根部を前記ノズルよりも前記羽根
車の軸方向端部側に設けている。
め、本発明では、円周方向に間隔をもって配設された複
数の羽根を備え回転自在に設けられた羽根車と、該羽根
車にノズルからの吸込気流を流入させて得た回転力を駆
動源として回転するロータリブラシとを備えた電気掃除
機の吸口部において、前記羽根車を、前記羽根を周方向
に互いにずらして配置した２つの羽根群より構成し、そ
れぞれの羽根群の羽根の外周側に第２の羽根部を設ける
とともに、該第２の羽根部を前記ノズルよりも前記羽根
車の軸方向端部側に設けている。
【０００８】
【作用】本発明では、ノズルから流入した流れが羽根車
内で転回して羽根車から流出する際、第２の羽根部があ
るため羽根車の幅方向中央側に寄って流れ、相対流れの
流出角が小さくなる、すなわち、相対流れが羽根車の軸
方向中央側に寄る。
内で転回して羽根車から流出する際、第２の羽根部があ
るため羽根車の幅方向中央側に寄って流れ、相対流れの
流出角が小さくなる、すなわち、相対流れが羽根車の軸
方向中央側に寄る。
【０００９】この結果、羽根車の仕事量（トルク）が増
加し、さらに、羽根車を収容する室の側壁面に衝突して
発生していた衝突音が緩和されるので騒音を低減でき
る。
加し、さらに、羽根車を収容する室の側壁面に衝突して
発生していた衝突音が緩和されるので騒音を低減でき
る。
【００１０】
【実施例】以下、図面を用いて本発明の一実施例につい
て説明する。◆図１、図２、図３、図４は、本発明に係
る電気掃除機の吸口部及びエアータービン羽根車の一実
施例であり、図１は、本発明の電気掃除機吸口部を被掃
除床面に平行な平面で切断した断面図、図２は図１のＸ
−Ｘ’断面図であり、電気掃除機吸口部を羽根車回転軸
に垂直な平面で切断した図、図３は羽根車単体の斜視
図、図４は図３の羽根車の横断面図である。
て説明する。◆図１、図２、図３、図４は、本発明に係
る電気掃除機の吸口部及びエアータービン羽根車の一実
施例であり、図１は、本発明の電気掃除機吸口部を被掃
除床面に平行な平面で切断した断面図、図２は図１のＸ
−Ｘ’断面図であり、電気掃除機吸口部を羽根車回転軸
に垂直な平面で切断した図、図３は羽根車単体の斜視
図、図４は図３の羽根車の横断面図である。
【００１１】まず図１及び図２において、電気掃除機用
吸口内のエアータービンの構造を述べると、エアーター
ビンはノズル１、複数の羽根を備えた羽根車２、羽根車
回転軸３、羽根車２の後方に上下回動自在な回転管４と
を設けている。そして、回転管４の開口部の回転軸方向
入口長さを羽根車２の羽根幅と同一にし、その先に回転
自在な吸口継手５が接続されている。タ−ビン室１１
は、上ケ−ス８ａと下ケ−ス８ｂの左右の側壁及び後壁
と、これら２つのケース８ａ、８ｂで挾持されているノ
ズル支持板１ａとにより形成されている。また、吸口部
全体は、エアータービンの他に、ロータリブラシ６、エ
アータービンの回転力をロータリブラシに伝達するタイ
ミングベルト７および吸込部ケース８とを備えている。
吸口内のエアータービンの構造を述べると、エアーター
ビンはノズル１、複数の羽根を備えた羽根車２、羽根車
回転軸３、羽根車２の後方に上下回動自在な回転管４と
を設けている。そして、回転管４の開口部の回転軸方向
入口長さを羽根車２の羽根幅と同一にし、その先に回転
自在な吸口継手５が接続されている。タ−ビン室１１
は、上ケ−ス８ａと下ケ−ス８ｂの左右の側壁及び後壁
と、これら２つのケース８ａ、８ｂで挾持されているノ
ズル支持板１ａとにより形成されている。また、吸口部
全体は、エアータービンの他に、ロータリブラシ６、エ
アータービンの回転力をロータリブラシに伝達するタイ
ミングベルト７および吸込部ケース８とを備えている。
【００１２】電気掃除機の電源を起動すると、吸込空気
は、吸込部ケース８の床面→ロータリブラシ６の近傍→
ノズル１→羽根車２→回転管４の順に流れる。ノズル１
の近傍の吸込流路９内の流れは、ノズル１によって絞ら
れてジェット１０となり、タービンの羽根車２に流入
し、ジェット１０の運動量によって羽根車に回転力（ト
ルク）を与える。その回転はタイミングベルト７により
ロータリブラシ６に伝達され、ロータリブラシ６を回転
させる。ロータリブラシ６の回転により、じゅうたん等
の掃除面から塵埃を掻き上げて集塵する。
は、吸込部ケース８の床面→ロータリブラシ６の近傍→
ノズル１→羽根車２→回転管４の順に流れる。ノズル１
の近傍の吸込流路９内の流れは、ノズル１によって絞ら
れてジェット１０となり、タービンの羽根車２に流入
し、ジェット１０の運動量によって羽根車に回転力（ト
ルク）を与える。その回転はタイミングベルト７により
ロータリブラシ６に伝達され、ロータリブラシ６を回転
させる。ロータリブラシ６の回転により、じゅうたん等
の掃除面から塵埃を掻き上げて集塵する。
【００１３】図５は、ジェット１０の羽根車２に対する
仕事を説明するための図である。ジェットの噴流風量を
Ｑ1（ｍ3／ｓ）、流速をｃ1（ｍ／ｓ）、空気の密度を
ρ（kgｓ2／ｍ4）羽根外周の風速をｕ1（ｍ／ｓ）、ジ
ェットが羽根車内で転回して、羽根より流出するときの
絶対速度をｃ2（ｍ／ｓ）、相対速度をｗ2（ｍ／ｓ）と
すれば、ジェット１０により羽根車２に発生されるトル
クＴ（Ｎ・ｍ）は、 Ｔ＝ρＱ1Ｒ1（ｗ1＋ｗ2ｃｏｓβ2） ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） ｗ1＝ｃ1−ｕ1 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２） ｗ2＝ｃ2ｃｏｓα2＋｜ｕ2｜ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３） で表わされる。ここに、Ｒ1は羽根車の半径（ｍ）、ｗ1
は羽根流入口の相対速度（ｍ／ｓ）、また、β2は、相
対流れの流出角（ｒａｄ），α2は絶対流れの流出角
（ｒａｄ）である。
仕事を説明するための図である。ジェットの噴流風量を
Ｑ1（ｍ3／ｓ）、流速をｃ1（ｍ／ｓ）、空気の密度を
ρ（kgｓ2／ｍ4）羽根外周の風速をｕ1（ｍ／ｓ）、ジ
ェットが羽根車内で転回して、羽根より流出するときの
絶対速度をｃ2（ｍ／ｓ）、相対速度をｗ2（ｍ／ｓ）と
すれば、ジェット１０により羽根車２に発生されるトル
クＴ（Ｎ・ｍ）は、 Ｔ＝ρＱ1Ｒ1（ｗ1＋ｗ2ｃｏｓβ2） ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） ｗ1＝ｃ1−ｕ1 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２） ｗ2＝ｃ2ｃｏｓα2＋｜ｕ2｜ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３） で表わされる。ここに、Ｒ1は羽根車の半径（ｍ）、ｗ1
は羽根流入口の相対速度（ｍ／ｓ）、また、β2は、相
対流れの流出角（ｒａｄ），α2は絶対流れの流出角
（ｒａｄ）である。
【００１４】したがって、上述の式（１）、（２）、
（３）により、エアータービンのトルクＴを増加させる
には、絶対流れの流出角α2と、相対流れの流出角β2を
小さくすることが望ましいことがわかる。
（３）により、エアータービンのトルクＴを増加させる
には、絶対流れの流出角α2と、相対流れの流出角β2を
小さくすることが望ましいことがわかる。
【００１５】従来の羽根車では流出角α2とβ2を小さく
するために、右羽根車、左羽根車とも軸方向の両外側端
部（以下、この部分を羽根後端部と称す）のドラムの曲
率半径ＲBを小さくしているが、羽根車内の相対流れが
大きく、慣性のため羽根出口における出口角α2、及び
β2は小さくならなかった。
するために、右羽根車、左羽根車とも軸方向の両外側端
部（以下、この部分を羽根後端部と称す）のドラムの曲
率半径ＲBを小さくしているが、羽根車内の相対流れが
大きく、慣性のため羽根出口における出口角α2、及び
β2は小さくならなかった。
【００１６】そこで、本発明では、流出角α2、β2を低
減するため、図１から図４に示すように、主羽根２ａの
外周で羽根後端部分に補助羽根２ｂを取り付けている。
エアータ−ビンの羽根車２の幅Ｌは、羽根車２の半径の
概ね３倍、内外径比は０．２から０．５５、ドラムの曲
率半径ＲBはほぼ羽根車２の半径に等しいかそれより大
きい円弧にしてある。補助羽根２ｂの取付け位置は、図
１のように、吸込ノズル１の幅Ｈよりも、羽根車軸方向
の外側部分に配置してある。本実施例では吸込ノズル１
の幅は２２ｍｍである。また、補助羽根の形状はＬ字型
とし、図３のように、主羽根２ａの幅Ｌに対して補助羽
根２ｂの幅Ｌａを１／２程度の１６ｍｍとし、さらに、
補助羽根の先端の幅Ｌｂは主羽根幅Ｌの１／５程度の５
ｍｍとしている。また、補助羽根２ｂの円周方向形状
は、図４に示すように、羽根ピッチＰに対する補助羽根
２ｂの円周方向長さＰａと先端の補助羽根長さＰｂはと
もにピッチ長さＰａの３０〜７０％が適値であり、本実
施例ではそれぞれ、１０ｍｍ，５ｍｍである。なお、本
実施例の羽根車２の半径は２０ｍｍである。
減するため、図１から図４に示すように、主羽根２ａの
外周で羽根後端部分に補助羽根２ｂを取り付けている。
エアータ−ビンの羽根車２の幅Ｌは、羽根車２の半径の
概ね３倍、内外径比は０．２から０．５５、ドラムの曲
率半径ＲBはほぼ羽根車２の半径に等しいかそれより大
きい円弧にしてある。補助羽根２ｂの取付け位置は、図
１のように、吸込ノズル１の幅Ｈよりも、羽根車軸方向
の外側部分に配置してある。本実施例では吸込ノズル１
の幅は２２ｍｍである。また、補助羽根の形状はＬ字型
とし、図３のように、主羽根２ａの幅Ｌに対して補助羽
根２ｂの幅Ｌａを１／２程度の１６ｍｍとし、さらに、
補助羽根の先端の幅Ｌｂは主羽根幅Ｌの１／５程度の５
ｍｍとしている。また、補助羽根２ｂの円周方向形状
は、図４に示すように、羽根ピッチＰに対する補助羽根
２ｂの円周方向長さＰａと先端の補助羽根長さＰｂはと
もにピッチ長さＰａの３０〜７０％が適値であり、本実
施例ではそれぞれ、１０ｍｍ，５ｍｍである。なお、本
実施例の羽根車２の半径は２０ｍｍである。
【００１７】図４のＹ−Ｙ’断面における羽根車内の流
れの様子を図６に示す。図６で破線で示したβ2’は、
従来の相対流れの流出角であり、実線で示したβ2は本
発明における相対流れの流出角である。ノズルから流入
した流れが羽根車内で転回し、羽根車より流出するとき
に、補助羽根２ｂが在るため、気流は従来のように軸方
向の両外側に向かって流れずに、羽根車の軸方向中心点
Ｃの方向に寄って流れる。そして、相対流れの流出角β
2が従来の相対流れの流出角β2’に比べて小さくなり、
式（１）のようにエアータービンのトルクＴが、増加す
る。本実施例では、同一風量（１．４ｍ3／ｍｉｎ）、
同一回転数（８０００ｒｐｍ）において、トルクが０．
０１４Ｎ・ｍから０．０１８Ｎ・ｍに約２０％増加し
た。エアータービンのトルクが増加すれば、噴出風量が
従来と同程度であっても、トルクの増加分だけ、ノズル
の噴出口の面積を広げて噴出流速を減速させることがで
きる。エアータービンの場合、騒音レベルは噴出流速ｃ
1の６〜７乗に比例することから、ノズル面積を２９０
ｍｍ2から３６０ｍｍ2に大きくして、ｃ1を８０ｍ／ｓ
から６５ｍ／ｓに約２０％減速させた本実施例の場合、
騒音レベルを約５ｄＢ低減することができた。さらに、
気流が、従来のように軸方向の外側に向かって流れず
に、羽根車の軸方向中心点Ｃの方向に寄って流れること
から、タ−ビン室１１の側壁面に衝突して発生していた
衝突音が緩和され騒音を低減できる。本実施例によれ
ば、約２ｄＢの低減効果が得られている。これらのこと
から、エアータービンの騒音が約７ｄＢと大幅に低減で
きた。
れの様子を図６に示す。図６で破線で示したβ2’は、
従来の相対流れの流出角であり、実線で示したβ2は本
発明における相対流れの流出角である。ノズルから流入
した流れが羽根車内で転回し、羽根車より流出するとき
に、補助羽根２ｂが在るため、気流は従来のように軸方
向の両外側に向かって流れずに、羽根車の軸方向中心点
Ｃの方向に寄って流れる。そして、相対流れの流出角β
2が従来の相対流れの流出角β2’に比べて小さくなり、
式（１）のようにエアータービンのトルクＴが、増加す
る。本実施例では、同一風量（１．４ｍ3／ｍｉｎ）、
同一回転数（８０００ｒｐｍ）において、トルクが０．
０１４Ｎ・ｍから０．０１８Ｎ・ｍに約２０％増加し
た。エアータービンのトルクが増加すれば、噴出風量が
従来と同程度であっても、トルクの増加分だけ、ノズル
の噴出口の面積を広げて噴出流速を減速させることがで
きる。エアータービンの場合、騒音レベルは噴出流速ｃ
1の６〜７乗に比例することから、ノズル面積を２９０
ｍｍ2から３６０ｍｍ2に大きくして、ｃ1を８０ｍ／ｓ
から６５ｍ／ｓに約２０％減速させた本実施例の場合、
騒音レベルを約５ｄＢ低減することができた。さらに、
気流が、従来のように軸方向の外側に向かって流れず
に、羽根車の軸方向中心点Ｃの方向に寄って流れること
から、タ−ビン室１１の側壁面に衝突して発生していた
衝突音が緩和され騒音を低減できる。本実施例によれ
ば、約２ｄＢの低減効果が得られている。これらのこと
から、エアータービンの騒音が約７ｄＢと大幅に低減で
きた。
【００１８】次に、本発明の他の実施例を図７に示す。
図７では、補助羽根形状が三角形で形成されている。こ
の場合、補助羽根の幅Ｌａと全羽根幅Ｌとの比（Ｌａ／
Ｌ）は３０〜７０％が適値で、本実施例では５０％にし
ている。
図７では、補助羽根形状が三角形で形成されている。こ
の場合、補助羽根の幅Ｌａと全羽根幅Ｌとの比（Ｌａ／
Ｌ）は３０〜７０％が適値で、本実施例では５０％にし
ている。
【００１９】図８、図９、図１０に、本発明の羽根車の
他の実施例を示す。図８では、羽根車の補助羽根２ａの
形状を長方形にし角の部分を滑らかにしている。図９で
は羽根車の補助羽根２ａの部分を楕円状（凸状）に形成
している。また、図１０では羽根車の補助羽根２ａの部
分を凹状に形成している。これら図８、図９、図１０の
何れの場合にも、図３の場合と同程度にエアータービン
のトルクが増加し、トルクの増加分だけ噴出流速を低減
できる。この結果、約５ｄＢの騒音低減が得られた。
他の実施例を示す。図８では、羽根車の補助羽根２ａの
形状を長方形にし角の部分を滑らかにしている。図９で
は羽根車の補助羽根２ａの部分を楕円状（凸状）に形成
している。また、図１０では羽根車の補助羽根２ａの部
分を凹状に形成している。これら図８、図９、図１０の
何れの場合にも、図３の場合と同程度にエアータービン
のトルクが増加し、トルクの増加分だけ噴出流速を低減
できる。この結果、約５ｄＢの騒音低減が得られた。
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば、ノズルから流入した流
れが羽根車内で転回して羽根車から流出する際、第２の
羽根部があるため羽根車の幅方向中央側に寄って流れ、
相対流れの流出角が小さくなることにより、すなわち、
相対流れが羽根車の軸方向中央側に寄ることにより、羽
根車の仕事量（トルク）が増加し、さらに、羽根車を収
容する室の側壁面に衝突して発生していた衝突音が緩和
されるので騒音を低減できる。
れが羽根車内で転回して羽根車から流出する際、第２の
羽根部があるため羽根車の幅方向中央側に寄って流れ、
相対流れの流出角が小さくなることにより、すなわち、
相対流れが羽根車の軸方向中央側に寄ることにより、羽
根車の仕事量（トルク）が増加し、さらに、羽根車を収
容する室の側壁面に衝突して発生していた衝突音が緩和
されるので騒音を低減できる。
【図１】本発明の一実施例を示す吸口部の上ケースを除
いた部分の断面図。
いた部分の断面図。
【図２】図１のＸ−Ｘ’断面図。
【図３】本発明の一実施例の羽根車の斜視図。
【図４】本発明の一実施例の羽根車の横断面図。
【図５】ノズル方向から見た羽根車の断面図。
【図６】図４のＹ−Ｙ’断面図。
【図７】本発明の他の実施例の羽根車の斜視図。
【図８】本発明の他の実施例の羽根車の斜視図。
【図９】本発明の他の実施例の羽根車の斜視図。
【図１０】本発明の他の実施例の羽根車の斜視図。
１…ノズル、２…羽根車、２ａ…主羽根、２ｂ…補助羽
根、２ｃ…側板、３…羽根車回転軸、４…回転管、５…
吸口継手、６…ロータリブラシ、７…タイミングベル
ト、８…吸込部ケース、９…吸込気流、１０…ジェット
気流、Ｃ…羽根車の幅方向中心点、ｃ1…噴出流速、ｃ2
…絶対速度、Ｌ…羽根幅、Ｌａ…補助羽根の幅、Ｌｂ…
補助羽根先端の幅、 Ｒ1…羽根車の半径、ＲB…ドラム
の曲率半径、Ｐ…羽根ピッチ、Ｐａ…補助羽根の円周方
向長さ、ｕ2…空気の羽根流出時の羽根車の周速、ｗ1…
羽根車入口の相対速度、ｗ2…相対速度、α2…絶対流れ
の流出角、β2…相対速度の流出角、β2´…相対速度の
流出角。
根、２ｃ…側板、３…羽根車回転軸、４…回転管、５…
吸口継手、６…ロータリブラシ、７…タイミングベル
ト、８…吸込部ケース、９…吸込気流、１０…ジェット
気流、Ｃ…羽根車の幅方向中心点、ｃ1…噴出流速、ｃ2
…絶対速度、Ｌ…羽根幅、Ｌａ…補助羽根の幅、Ｌｂ…
補助羽根先端の幅、 Ｒ1…羽根車の半径、ＲB…ドラム
の曲率半径、Ｐ…羽根ピッチ、Ｐａ…補助羽根の円周方
向長さ、ｕ2…空気の羽根流出時の羽根車の周速、ｗ1…
羽根車入口の相対速度、ｗ2…相対速度、α2…絶対流れ
の流出角、β2…相対速度の流出角、β2´…相対速度の
流出角。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 亘 茨城県日立市東多賀町一丁目１番１号 株式会社 日立製作所 リビング機器事 業部内 (72)発明者 中川 幸二 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社 日立製作所 機械研究所内 (56)参考文献 特開 昭60−122532（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−73120（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−2920（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) A47L 9/04
Claims (2)
- 【請求項１】円周方向に間隔をもって配設された複数の
羽根を備え回転自在に設けられた羽根車と、該羽根車に
ノズルからの吸込気流を流入させて得た回転力を駆動源
として回転するロータリブラシとを備えた電気掃除機の
吸口部において、前記羽根車を、 前記羽根を周方向に互いにずらして配置
した２つの羽根群より構成し、それぞれの羽根群の羽根
の外周側に第２の羽根部を設けるとともに、該第２の羽
根部を前記ノズルよりも前記羽根車の軸方向端部側に設
けたことを特徴とする電気掃除機の吸口部。 - 【請求項２】請求項１に記載の電気掃除機の吸口部にお
いて、前記第２の羽根部は、それぞれの羽根群の羽根の
外周側端部から周方向に延在するように設けられたこと
を特徴とする電気掃除機の吸口部。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3965393A JP2970288B2 (ja) | 1993-03-01 | 1993-03-01 | 電気掃除機の吸口部 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3965393A JP2970288B2 (ja) | 1993-03-01 | 1993-03-01 | 電気掃除機の吸口部 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06254008A JPH06254008A (ja) | 1994-09-13 |
| JP2970288B2 true JP2970288B2 (ja) | 1999-11-02 |
Family
ID=12559049
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3965393A Expired - Fee Related JP2970288B2 (ja) | 1993-03-01 | 1993-03-01 | 電気掃除機の吸口部 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2970288B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8738787B2 (en) | 2005-04-20 | 2014-05-27 | Limelight Networks, Inc. | Ad server integration |
| JP2006296775A (ja) * | 2005-04-21 | 2006-11-02 | Mitsubishi Electric Corp | 電気掃除機の床用吸込具及びそれを備えた電気掃除機 |
-
1993
- 1993-03-01 JP JP3965393A patent/JP2970288B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06254008A (ja) | 1994-09-13 |
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Legal Events
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