JP2962126B2 - ホーニング加工方法及びホーニング加工装置 - Google Patents
ホーニング加工方法及びホーニング加工装置Info
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- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B33/00—Honing machines or devices; Accessories therefor
- B24B33/02—Honing machines or devices; Accessories therefor designed for working internal surfaces of revolution, e.g. of cylindrical or conical shapes
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- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B33/00—Honing machines or devices; Accessories therefor
- B24B33/06—Honing machines or devices; Accessories therefor with controlling or gauging equipment
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- Mechanical Engineering (AREA)
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- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、研削砥石が被加工物
の加工孔内面に対し所定の拡張圧力で拡張移動して押付
けられつつ、その砥石が取付けられたホーニングヘッド
が回転かつ軸方向移動して加工孔内面を研削加工するホ
ーニング加工方法及びホーニング加工装置に関する。
の加工孔内面に対し所定の拡張圧力で拡張移動して押付
けられつつ、その砥石が取付けられたホーニングヘッド
が回転かつ軸方向移動して加工孔内面を研削加工するホ
ーニング加工方法及びホーニング加工装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】被加工物の加工孔内面、例えばエンジン
のシリンダボア内面に対する精密仕上げ加工には、砥石
が取付けられるホーニングヘッドが回転しつつ軸方向移
動すなわち上下動して研削加工を行うホーニング加工が
一般に用いられる（特開昭５６−７６３７４号公報参
照）。
のシリンダボア内面に対する精密仕上げ加工には、砥石
が取付けられるホーニングヘッドが回転しつつ軸方向移
動すなわち上下動して研削加工を行うホーニング加工が
一般に用いられる（特開昭５６−７６３７４号公報参
照）。
【０００３】図３は、シリンダボア内面をホーニング加
工する際の加工効率（単位時間当りの研削量［mm3 ／mi
n ］）の変化を、加工数（被加工物の数）に対応して、
つまり時間的な推移として示したものである。これによ
れば、加工効率は、加工効率がほぼ安定化する加工数Ｎ
s 以降から上限値と下限値との間にて±５０％以下の幅
で周期的に変動しつつ推移している。これは、砥石の表
面が、ある程度研削加工が進行すると目詰まりして加工
効率が低下し、さらにそのまま研削を続けると、砥石に
掛かるストレスが増大して砥石表面が剥げ落ち、新しい
表面が現れるという、いわゆる砥石の自生作用が生じ、
これにより再び加工効率が上昇するためである。
工する際の加工効率（単位時間当りの研削量［mm3 ／mi
n ］）の変化を、加工数（被加工物の数）に対応して、
つまり時間的な推移として示したものである。これによ
れば、加工効率は、加工効率がほぼ安定化する加工数Ｎ
s 以降から上限値と下限値との間にて±５０％以下の幅
で周期的に変動しつつ推移している。これは、砥石の表
面が、ある程度研削加工が進行すると目詰まりして加工
効率が低下し、さらにそのまま研削を続けると、砥石に
掛かるストレスが増大して砥石表面が剥げ落ち、新しい
表面が現れるという、いわゆる砥石の自生作用が生じ、
これにより再び加工効率が上昇するためである。
【０００４】図４は、上記したような加工効率と、加工
後のシリンダボア内面の表面粗さとの相関を示したもの
であり、これによれば、これら両者間には強い正の相関
が見られ、加工効率が良い（大きい）場合、つまり単位
時間当りの研削量が多い場合には、ボアの表面粗さが粗
く、逆に加工効率が悪い（小さい）場合、つまり単位時
間当りの研削量が少ない場合には、ボアの表面粗さは細
かくなるということが言える。
後のシリンダボア内面の表面粗さとの相関を示したもの
であり、これによれば、これら両者間には強い正の相関
が見られ、加工効率が良い（大きい）場合、つまり単位
時間当りの研削量が多い場合には、ボアの表面粗さが粗
く、逆に加工効率が悪い（小さい）場合、つまり単位時
間当りの研削量が少ない場合には、ボアの表面粗さは細
かくなるということが言える。
【０００５】このため、加工効率が図３のように加工数
に伴って変化していると、加工後のシリンダボアの表面
粗さも、図５に示すように加工数に伴って周期的に変動
しつつ推移するものとなる。
に伴って変化していると、加工後のシリンダボアの表面
粗さも、図５に示すように加工数に伴って周期的に変動
しつつ推移するものとなる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、シリンダボ
アの表面粗さは、オイルの消費性能に影響を及ぼすもの
で、粗くなるとオイル消費性能が悪化し、細かくなりす
ぎるとピストンがボア内面にかじるなどにより損傷を与
え、いわゆるスカッフが発生しやすくなるという特性が
ある。これは、シリンダボアの表面粗さが粗い場合に
は、多量のオイルがボア表面に保持され、保持されたオ
イルが燃焼室で燃焼してオイル消費量が増大してしま
い、一方シリンダボアの表面粗さが細かい場合には、オ
イルの保持が充分なされないからである。
アの表面粗さは、オイルの消費性能に影響を及ぼすもの
で、粗くなるとオイル消費性能が悪化し、細かくなりす
ぎるとピストンがボア内面にかじるなどにより損傷を与
え、いわゆるスカッフが発生しやすくなるという特性が
ある。これは、シリンダボアの表面粗さが粗い場合に
は、多量のオイルがボア表面に保持され、保持されたオ
イルが燃焼室で燃焼してオイル消費量が増大してしま
い、一方シリンダボアの表面粗さが細かい場合には、オ
イルの保持が充分なされないからである。
【０００７】このため、オイル消費性能及び耐スカッフ
性能双方を考慮した場合、シリンダボアの表面粗さは、
最適なものとした上で、加工数によって変動することな
く安定化させる必要がある。
性能双方を考慮した場合、シリンダボアの表面粗さは、
最適なものとした上で、加工数によって変動することな
く安定化させる必要がある。
【０００８】しかしながら、前述したように従来のホー
ニング加工では、シリンダボアの表面粗さが加工数によ
って変動するので、オイル消費性能が悪いもの、あるい
は耐スカッフ性能が劣るものなどが発生することにな
る。したがって、後の検査を綿密に工数をかけて行うこ
とで、オイル消費性能が悪いもの、あるいは耐スカッフ
性が劣るものは、再加工などの処理を施しているのが現
状である。
ニング加工では、シリンダボアの表面粗さが加工数によ
って変動するので、オイル消費性能が悪いもの、あるい
は耐スカッフ性能が劣るものなどが発生することにな
る。したがって、後の検査を綿密に工数をかけて行うこ
とで、オイル消費性能が悪いもの、あるいは耐スカッフ
性が劣るものは、再加工などの処理を施しているのが現
状である。
【０００９】そこで、この発明は、加工孔内面の表面粗
さを最適で、かつ加工数毎に変動することなく安定化さ
せることを目的としている。
さを最適で、かつ加工数毎に変動することなく安定化さ
せることを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、この発明は、第１に、ホーニングヘッドに設けた研
削砥石が、拡張圧力を付与されて加工孔内面に向けて拡
張移動し、この加工孔内面に押し付けられつつ、前記ホ
ーニングヘッドが回転及び軸方向移動して研削を行うホ
ーニング加工方法において、１加工サイクル毎に前記砥
石の表面粗さを検出し、前記砥石の表面粗さが、目詰ま
りにより細かくなっているときには、前記拡張圧力を高
くした状態で次加工サイクルのホーニング加工を行う一
方、粗いときには拡張圧力を低くした状態で次加工サイ
クルのホーニング加工を行う方法としてある。
に、この発明は、第１に、ホーニングヘッドに設けた研
削砥石が、拡張圧力を付与されて加工孔内面に向けて拡
張移動し、この加工孔内面に押し付けられつつ、前記ホ
ーニングヘッドが回転及び軸方向移動して研削を行うホ
ーニング加工方法において、１加工サイクル毎に前記砥
石の表面粗さを検出し、前記砥石の表面粗さが、目詰ま
りにより細かくなっているときには、前記拡張圧力を高
くした状態で次加工サイクルのホーニング加工を行う一
方、粗いときには拡張圧力を低くした状態で次加工サイ
クルのホーニング加工を行う方法としてある。
【００１１】第２に、ホーニングヘッドに設けた研削砥
石が、拡張圧力付与手段により拡張圧力が付与されて加
工孔内面に向けて拡張移動し、この加工孔内面に押し付
けられつつ、前記ホーニングヘッドが回転及び軸方向移
動して研削を行うホーニング加工装置において、１加工
サイクル毎に前記砥石の表面粗さを検出する表面粗さ検
出手段と、この表面粗さ検出手段が検出した表面粗さ
が、加工時での目詰まりにより細かくなっているときに
は、前記拡張圧力を高める一方、粗いときには拡張圧力
を低くするよう前記拡張圧力付与手段を制御する制御手
段とを設けた構成としてある。
石が、拡張圧力付与手段により拡張圧力が付与されて加
工孔内面に向けて拡張移動し、この加工孔内面に押し付
けられつつ、前記ホーニングヘッドが回転及び軸方向移
動して研削を行うホーニング加工装置において、１加工
サイクル毎に前記砥石の表面粗さを検出する表面粗さ検
出手段と、この表面粗さ検出手段が検出した表面粗さ
が、加工時での目詰まりにより細かくなっているときに
は、前記拡張圧力を高める一方、粗いときには拡張圧力
を低くするよう前記拡張圧力付与手段を制御する制御手
段とを設けた構成としてある。
【００１２】第３に、第２の構成において、制御手段
は、前回加工サイクルの加工前の砥石の表面粗さと前回
加工サイクルの加工後の同表面粗さとを比較し、加工後
の表面粗さが加工前より細かくなっているときには、前
記拡張圧力を高める一方、粗いときには拡張圧力を低く
するよう前記拡張圧力付与手段を制御する構成としてあ
る。
は、前回加工サイクルの加工前の砥石の表面粗さと前回
加工サイクルの加工後の同表面粗さとを比較し、加工後
の表面粗さが加工前より細かくなっているときには、前
記拡張圧力を高める一方、粗いときには拡張圧力を低く
するよう前記拡張圧力付与手段を制御する構成としてあ
る。
【００１３】
【作用】上記した方法または構成によれば、１加工サイ
クルの加工後の砥石の表面粗さが細かすぎるときには、
この状態でのホーニング加工による加工孔内面の表面粗
さが細かすぎることになるので、拡張圧力を高くした状
態で次加工サイクルのホーニング加工を行うことで、砥
石の自生作用がなされて砥石の表面粗さが粗くなり、こ
れに伴い加工孔内面の表面粗さも粗くなって最適化され
る。一方、１加工サイクルの加工後の砥石の表面粗さが
粗すぎるときには、この状態でのホーニング加工による
加工孔内面の表面粗さが粗すぎることになるので、拡張
圧力を低くした状態で次加工サイクルのホーニング加工
を行うことで、砥石の表面粗さが細かくなり、これに伴
い加工孔内面の表面粗さも細かくなって最適化される。
クルの加工後の砥石の表面粗さが細かすぎるときには、
この状態でのホーニング加工による加工孔内面の表面粗
さが細かすぎることになるので、拡張圧力を高くした状
態で次加工サイクルのホーニング加工を行うことで、砥
石の自生作用がなされて砥石の表面粗さが粗くなり、こ
れに伴い加工孔内面の表面粗さも粗くなって最適化され
る。一方、１加工サイクルの加工後の砥石の表面粗さが
粗すぎるときには、この状態でのホーニング加工による
加工孔内面の表面粗さが粗すぎることになるので、拡張
圧力を低くした状態で次加工サイクルのホーニング加工
を行うことで、砥石の表面粗さが細かくなり、これに伴
い加工孔内面の表面粗さも細かくなって最適化される。
【００１４】
【実施例】以下、この発明の実施例を図面に基づき説明
する。
する。
【００１５】図１は、この発明の一実施例に係わるホー
ニング加工装置により、自動車用エンジンのシリンダブ
ロック１におけるシリンダボア３の加工孔内面５をホー
ニング加工している状態を示している。ホーニング加工
装置の図示しないホーニング盤本体には、ホーニグヘッ
ド７が上下動可能及び回転可能に設けられている。ホー
ニグヘッド７におけるホーニングボディ９の外周には複
数の砥石１１が配置され、この砥石１１は、ホーニング
ボディ９内に設けられて加工孔内面５に対して接近離反
する方向に移動可能なシュー１３の外周に装着されてい
る。ホーニングボディ９内には砥石拡張用のテーパコー
ン１５を備えた上下動可能な拡張ロッド１７が収納さ
れ、拡張ロッド１７には、拡張圧力付与手段としての油
圧シリンダ１９により拡張圧力Ｐが付与される。
ニング加工装置により、自動車用エンジンのシリンダブ
ロック１におけるシリンダボア３の加工孔内面５をホー
ニング加工している状態を示している。ホーニング加工
装置の図示しないホーニング盤本体には、ホーニグヘッ
ド７が上下動可能及び回転可能に設けられている。ホー
ニグヘッド７におけるホーニングボディ９の外周には複
数の砥石１１が配置され、この砥石１１は、ホーニング
ボディ９内に設けられて加工孔内面５に対して接近離反
する方向に移動可能なシュー１３の外周に装着されてい
る。ホーニングボディ９内には砥石拡張用のテーパコー
ン１５を備えた上下動可能な拡張ロッド１７が収納さ
れ、拡張ロッド１７には、拡張圧力付与手段としての油
圧シリンダ１９により拡張圧力Ｐが付与される。
【００１６】ホーニグヘッド７が加工孔に挿入された状
態で、拡張ロッド１７に拡張圧力Ｐが付与されると、砥
石１１はテーパコーン１５及びシュー１３を介して加工
孔内面５に所定の押付圧力で押付けられた状態となる。
この状態でホーニグヘッド７は、全体として図示しない
上下シリンダ及び回転モータを駆動源として上下動する
と同時に回転しながらホーニング加工を行う。上下シリ
ンダ及び回転モータの駆動停止によるホーニング加工の
開始及び停止などは、制御回路２１によりなされる。
態で、拡張ロッド１７に拡張圧力Ｐが付与されると、砥
石１１はテーパコーン１５及びシュー１３を介して加工
孔内面５に所定の押付圧力で押付けられた状態となる。
この状態でホーニグヘッド７は、全体として図示しない
上下シリンダ及び回転モータを駆動源として上下動する
と同時に回転しながらホーニング加工を行う。上下シリ
ンダ及び回転モータの駆動停止によるホーニング加工の
開始及び停止などは、制御回路２１によりなされる。
【００１７】油圧シリンダ１９は油圧配管２３を介して
油圧ポンプなどを備えた油圧源２５に接続されており、
この油圧配管２３には、油圧源２５側からバルブ２７及
び圧力ゲージ２９がそれぞれ設けられ、圧力ゲージ２９
により測定された拡張圧力Ｐに対応する油圧値は、制御
手段としての拡張圧力制御回路３１に入力され、またバ
ルブ２７は拡張圧力制御回路３１によって開閉制御され
て拡張圧力Ｐが制御される。
油圧ポンプなどを備えた油圧源２５に接続されており、
この油圧配管２３には、油圧源２５側からバルブ２７及
び圧力ゲージ２９がそれぞれ設けられ、圧力ゲージ２９
により測定された拡張圧力Ｐに対応する油圧値は、制御
手段としての拡張圧力制御回路３１に入力され、またバ
ルブ２７は拡張圧力制御回路３１によって開閉制御され
て拡張圧力Ｐが制御される。
【００１８】ホーニングボディ７内には、上下方向に延
長されるエア通路が形成され、エア通路は、下部側がホ
ーニング加工時に加工孔内面５に対向して開口するエア
ノズル３３を構成し、上部側が上面に開口してエアマイ
クロメータ３５に接続されている。エアマイクロメータ
３５は、エアノズル３３から加工孔内面５にエアを吹き
付けることにより、そのときの背圧が電気信号に変換さ
れ、背圧に応じた加工孔の所定の加工寸法が内径算出回
路３７により算出される。内径算出回路３７は、加工孔
寸法が所定値に達したら、制御回路２１に加工動作を停
止させるよう信号出力する。
長されるエア通路が形成され、エア通路は、下部側がホ
ーニング加工時に加工孔内面５に対向して開口するエア
ノズル３３を構成し、上部側が上面に開口してエアマイ
クロメータ３５に接続されている。エアマイクロメータ
３５は、エアノズル３３から加工孔内面５にエアを吹き
付けることにより、そのときの背圧が電気信号に変換さ
れ、背圧に応じた加工孔の所定の加工寸法が内径算出回
路３７により算出される。内径算出回路３７は、加工孔
寸法が所定値に達したら、制御回路２１に加工動作を停
止させるよう信号出力する。
【００１９】シリンダブロック１の上方の前記図示しな
いホーニング盤本体側には、ガイドリング３９及びマス
タリング４１，４３がそれぞれ設けられている。ガイド
リング３９は、ホーニングヘッド７を加工孔に挿入する
ときの案内となるガイド孔３９ａを備えている。一方、
二つのマスタリング４１，４３は、ホーニング加工によ
る加工孔内径の目標とする上限値及び下限値とそれぞれ
同じ内径を有しており、ホーニング加工に先立ち、加工
サイクル毎にエアマイクロメータ３５のエアノズル３３
及びエアノズル３３より上方位置にある図示しないエア
ノズルからのエア圧力を受けて、加工孔内径の上限値及
び下限値の範囲を設定する。
いホーニング盤本体側には、ガイドリング３９及びマス
タリング４１，４３がそれぞれ設けられている。ガイド
リング３９は、ホーニングヘッド７を加工孔に挿入する
ときの案内となるガイド孔３９ａを備えている。一方、
二つのマスタリング４１，４３は、ホーニング加工によ
る加工孔内径の目標とする上限値及び下限値とそれぞれ
同じ内径を有しており、ホーニング加工に先立ち、加工
サイクル毎にエアマイクロメータ３５のエアノズル３３
及びエアノズル３３より上方位置にある図示しないエア
ノズルからのエア圧力を受けて、加工孔内径の上限値及
び下限値の範囲を設定する。
【００２０】上記マスタリング４３上には、砥石１１の
表面粗さを検出するための表面粗さ検出手段としての非
接触式表面粗さセンサ４５が設置されている。非接触式
表面粗さセンサ４５は、レーザ光を照射するもので、そ
の反射光を受光して光電変換し、粗さ算出回路４７に電
気信号を出力することで、表面粗さが算出される。粗さ
算出回路４７により算出された砥石１１の表面粗さデー
タは、拡張圧制御回路３１に入力され、拡張圧制御回路
３１に内蔵されるメモリに格納される。拡張圧制御回路
３１は、格納された表面粗さデータを、前回の加工前に
測定した表面粗さデータと比較し、表面粗さが前回より
も細かい場合にはバルブ２９を開方向に作動させて拡張
圧力Ｐを高くし、逆に粗い場合にはバルブ２９を閉じ方
向に作動させて拡張圧力Ｐを低くするよう油圧シリンダ
１９を制御する。
表面粗さを検出するための表面粗さ検出手段としての非
接触式表面粗さセンサ４５が設置されている。非接触式
表面粗さセンサ４５は、レーザ光を照射するもので、そ
の反射光を受光して光電変換し、粗さ算出回路４７に電
気信号を出力することで、表面粗さが算出される。粗さ
算出回路４７により算出された砥石１１の表面粗さデー
タは、拡張圧制御回路３１に入力され、拡張圧制御回路
３１に内蔵されるメモリに格納される。拡張圧制御回路
３１は、格納された表面粗さデータを、前回の加工前に
測定した表面粗さデータと比較し、表面粗さが前回より
も細かい場合にはバルブ２９を開方向に作動させて拡張
圧力Ｐを高くし、逆に粗い場合にはバルブ２９を閉じ方
向に作動させて拡張圧力Ｐを低くするよう油圧シリンダ
１９を制御する。
【００２１】図２は、上記したようなホーニング加工装
置における拡張圧力制御回路３１の拡張圧制御を含む加
工動作を示すフローチャートである。まず、ホーニグヘ
ッド７が上下方向にその移動領域内での上端位置となる
よう制御回路２１が図示しない上下動シリンダを動作さ
せる（ステップ１０１）。このとき、ホーニグヘッド７
は、図１に示すように、マスタリング４１，４３に挿入
されるとともに、非接触式表面粗さセンサ４５が複数の
砥石１１のうちの一つの砥石１１の上部表面に対向する
状態となる。
置における拡張圧力制御回路３１の拡張圧制御を含む加
工動作を示すフローチャートである。まず、ホーニグヘ
ッド７が上下方向にその移動領域内での上端位置となる
よう制御回路２１が図示しない上下動シリンダを動作さ
せる（ステップ１０１）。このとき、ホーニグヘッド７
は、図１に示すように、マスタリング４１，４３に挿入
されるとともに、非接触式表面粗さセンサ４５が複数の
砥石１１のうちの一つの砥石１１の上部表面に対向する
状態となる。
【００２２】この状態で、非接触式表面粗さセンサ４５
がレーザ光を砥石１１の表面に照射し、その反射光の光
電変換信号が粗さ算出回路４７に入力されることで、砥
石１１の表面粗さが算出される（ステップ１０３）。こ
の算出された測定値つまり表面粗さデータは、拡張圧力
制御回路３１内のメモリに格納され（ステップ１０
５）、前回の加工前に測定してメモリに既に格納されて
いる砥石１１の表面粗さデータと比較される（ステップ
１０７）。
がレーザ光を砥石１１の表面に照射し、その反射光の光
電変換信号が粗さ算出回路４７に入力されることで、砥
石１１の表面粗さが算出される（ステップ１０３）。こ
の算出された測定値つまり表面粗さデータは、拡張圧力
制御回路３１内のメモリに格納され（ステップ１０
５）、前回の加工前に測定してメモリに既に格納されて
いる砥石１１の表面粗さデータと比較される（ステップ
１０７）。
【００２３】ここで、今回測定した表面粗さが前回の表
面粗さよりも細かい場合には、砥石１１が前回加工サイ
クルにて目詰まりが発生して、この状態で加工を行うと
加工孔内面５の表面粗さが細かすぎることになるので、
拡張圧力制御回路３１はバルブ２９を開方向に作動させ
て油圧シリンダ１９による拡張圧力Ｐを高くする（ステ
ップ１０９）。逆に、今回測定した表面粗さが前回の表
面粗さよりも粗い場合には、前回加工サイクルの際に砥
石１１の表面の目詰まり部が剥げ落ちて砥石１１の自生
がなされた状態であるか、あるいは砥石１１が新品のも
のであるかであり、このような状態で加工を行うと加工
孔内面５の表面粗さが粗すぎることになるので、拡張圧
力制御回路３１はバルブ２９を閉じ方向に作動させてじ
て油圧シリンダ１９による拡張圧力Ｐを低くする（ステ
ップ１１１）。このような拡張圧力制御回路３１による
拡張圧力Ｐの制御は、圧力ゲージ２９により測定される
油圧値の入力を受けながら行う。
面粗さよりも細かい場合には、砥石１１が前回加工サイ
クルにて目詰まりが発生して、この状態で加工を行うと
加工孔内面５の表面粗さが細かすぎることになるので、
拡張圧力制御回路３１はバルブ２９を開方向に作動させ
て油圧シリンダ１９による拡張圧力Ｐを高くする（ステ
ップ１０９）。逆に、今回測定した表面粗さが前回の表
面粗さよりも粗い場合には、前回加工サイクルの際に砥
石１１の表面の目詰まり部が剥げ落ちて砥石１１の自生
がなされた状態であるか、あるいは砥石１１が新品のも
のであるかであり、このような状態で加工を行うと加工
孔内面５の表面粗さが粗すぎることになるので、拡張圧
力制御回路３１はバルブ２９を閉じ方向に作動させてじ
て油圧シリンダ１９による拡張圧力Ｐを低くする（ステ
ップ１１１）。このような拡張圧力制御回路３１による
拡張圧力Ｐの制御は、圧力ゲージ２９により測定される
油圧値の入力を受けながら行う。
【００２４】上記のように拡張圧力Ｐの可変制御を行っ
た後、制御回路２１は図示しない上下動シリンダ及び回
転モータを動作させて、ホーニグヘッド７を上下動させ
つつ回転させることで、前記設定した拡張圧力によりホ
ーニング加工を行う（ステップ１１３）。
た後、制御回路２１は図示しない上下動シリンダ及び回
転モータを動作させて、ホーニグヘッド７を上下動させ
つつ回転させることで、前記設定した拡張圧力によりホ
ーニング加工を行う（ステップ１１３）。
【００２５】このように、砥石１１の表面粗さを非接触
式表面粗さセンサ４５により１加工サイクル毎に検出
し、検出した表面粗さが細かい場合には次加工サイクル
での拡張圧力Ｐを前加工サイクル時より高め、逆に粗い
場合には前回加工サイクル時より低くすることで、その
ときの砥石１１の表面粗さ状態に対応した最適な拡張圧
力Ｐが常に得られ、このような状態でホーニング加工を
行うことで、前記図３に示した加工効率、つまり単位時
間当り研削量が一定し、これに伴って加工孔内面５の表
面粗さも、加工数によって変動することなく最適な状態
で安定化する。このような表面粗さを備えた加工孔内面
５を有するシリンダボア３は、オイル消費性能及び耐ス
カッフ性能共に優れたものとなる。
式表面粗さセンサ４５により１加工サイクル毎に検出
し、検出した表面粗さが細かい場合には次加工サイクル
での拡張圧力Ｐを前加工サイクル時より高め、逆に粗い
場合には前回加工サイクル時より低くすることで、その
ときの砥石１１の表面粗さ状態に対応した最適な拡張圧
力Ｐが常に得られ、このような状態でホーニング加工を
行うことで、前記図３に示した加工効率、つまり単位時
間当り研削量が一定し、これに伴って加工孔内面５の表
面粗さも、加工数によって変動することなく最適な状態
で安定化する。このような表面粗さを備えた加工孔内面
５を有するシリンダボア３は、オイル消費性能及び耐ス
カッフ性能共に優れたものとなる。
【００２６】
【発明の効果】以上説明してきたように、この発明によ
れば、１加工サイクル毎に砥石の表面粗さを検出し、検
出した表面粗さが目詰まりにより細かすぎるときには次
加工サイクルでの拡張圧力を高くする一方、粗すぎると
きには次加工サイクルでの拡張圧力を低くするようにし
て、拡張圧力をそのときの砥石の表面粗さ状態に対応し
たものとし、これにより加工孔内面の加工後の表面粗さ
を最適かつ、加工数によって変動することなく安定化さ
せることができる。
れば、１加工サイクル毎に砥石の表面粗さを検出し、検
出した表面粗さが目詰まりにより細かすぎるときには次
加工サイクルでの拡張圧力を高くする一方、粗すぎると
きには次加工サイクルでの拡張圧力を低くするようにし
て、拡張圧力をそのときの砥石の表面粗さ状態に対応し
たものとし、これにより加工孔内面の加工後の表面粗さ
を最適かつ、加工数によって変動することなく安定化さ
せることができる。
【図１】この発明の一実施例を示すホーニング加工装置
による加工状態を示す全体構成図である。
による加工状態を示す全体構成図である。
【図２】図１のホーニング加工装置による拡張圧力制御
動作を示すフローチャートである。
動作を示すフローチャートである。
【図３】従来のホーニング加工装置による加工効率の時
間的推移を示す加工効率特性図である。
間的推移を示す加工効率特性図である。
【図４】加工効率と加工孔内面の表面粗さとの相関図で
ある。
ある。
【図５】従来のホーニング加工装置による加工孔内面の
表面粗さの時間的推移を示す粗さ特性図である。
表面粗さの時間的推移を示す粗さ特性図である。
５ 加工孔内面 ７ ホーニングヘッド １１ 研削砥石 １９ 油圧シリンダ（拡張圧力付与手段） ３１ 拡張圧力制御回路（制御手段） ４５ 非接触式表面粗さセンサ（表面粗さ検出手段）
Claims (3)
- 【請求項１】 ホーニングヘッドに設けた研削砥石が、
拡張圧力を付与されて加工孔内面に向けて拡張移動し、
この加工孔内面に押し付けられつつ、前記ホーニングヘ
ッドが回転及び軸方向移動して研削を行うホーニング加
工方法において、１加工サイクル毎に前記砥石の表面粗
さを検出し、前記砥石の表面粗さが、目詰まりにより細
かくなっているときには、前記拡張圧力を高くした状態
で次加工サイクルのホーニング加工を行う一方、粗いと
きには拡張圧力を低くした状態で次加工サイクルのホー
ニング加工を行うことを特徴とするホーニング加工方
法。 - 【請求項２】 ホーニングヘッドに設けた研削砥石が、
拡張圧力付与手段により拡張圧力が付与されて加工孔内
面に向けて拡張移動し、この加工孔内面に押し付けられ
つつ、前記ホーニングヘッドが回転及び軸方向移動して
研削を行うホーニング加工装置において、１加工サイク
ル毎に前記砥石の表面粗さを検出する表面粗さ検出手段
と、この表面粗さ検出手段が検出した表面粗さが、加工
時での目詰まりにより細かくなっているときには、前記
拡張圧力を高める一方、粗いときには拡張圧力を低くす
るよう前記拡張圧力付与手段を制御する制御手段とを設
けたことを特徴とするホーニング加工装置。 - 【請求項３】 制御手段は、前回加工サイクルの加工前
の砥石の表面粗さと前回加工サイクルの加工後の同表面
粗さとを比較し、加工後の表面粗さが加工前より細かく
なっているときには、前記拡張圧力を高める一方、粗い
ときには拡張圧力を低くするよう前記拡張圧力付与手段
を制御する構成であることを特徴とする請求項２記載の
ホーニング加工装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5329417A JP2962126B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | ホーニング加工方法及びホーニング加工装置 |
| KR1019940036933A KR0153566B1 (ko) | 1993-12-27 | 1994-12-26 | 호닝가공방법 및 호닝가공장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5329417A JP2962126B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | ホーニング加工方法及びホーニング加工装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07186040A JPH07186040A (ja) | 1995-07-25 |
| JP2962126B2 true JP2962126B2 (ja) | 1999-10-12 |
Family
ID=18221171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5329417A Expired - Fee Related JP2962126B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | ホーニング加工方法及びホーニング加工装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2962126B2 (ja) |
| KR (1) | KR0153566B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102528635A (zh) * | 2011-12-30 | 2012-07-04 | 宁波市北仑恒铁机电制造有限公司 | 设有智能控制系统的卧式珩磨机 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4670694B2 (ja) * | 2006-03-16 | 2011-04-13 | トヨタ自動車株式会社 | ホーニング加工装置及びホーニング加工装置の制御方法 |
| CN103363243B (zh) * | 2013-08-07 | 2015-07-22 | 重庆望江工业有限公司 | 一种阴阳线内管修整装置 |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP5329417A patent/JP2962126B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-12-26 KR KR1019940036933A patent/KR0153566B1/ko not_active IP Right Cessation
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102528635A (zh) * | 2011-12-30 | 2012-07-04 | 宁波市北仑恒铁机电制造有限公司 | 设有智能控制系统的卧式珩磨机 |
| CN102528635B (zh) * | 2011-12-30 | 2014-05-21 | 宁波市北仑恒铁机电制造有限公司 | 设有智能控制系统的卧式珩磨机 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07186040A (ja) | 1995-07-25 |
| KR950017098A (ko) | 1995-07-20 |
| KR0153566B1 (ko) | 1998-11-16 |
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