JP2954497B2 - 鉄骨造の柱と梁の仕口構造 - Google Patents
鉄骨造の柱と梁の仕口構造Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】土木、建築構造に於ける鉄骨造で
骨組みを構成する場合、柱と梁の接合部を剛接合又は半
剛接合しようとする場合の仕口構造に関する。
骨組みを構成する場合、柱と梁の接合部を剛接合又は半
剛接合しようとする場合の仕口構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来はスプリットティ等を用いて柱と梁
の仕口を構成していたが、その後強度上の問題、或いは
施工上の問題から、従来のスプリットティにおいて、フ
ランジ部分の肉厚が厚く、ウエブ部分に向かってウエブ
の肉厚まで徐々に肉厚が薄くなるような、特殊スプリッ
トティや、羽子板状のボルト形状をした特殊ボルト（商
標登録第2028378 号パドルボルト）が開発された。
の仕口を構成していたが、その後強度上の問題、或いは
施工上の問題から、従来のスプリットティにおいて、フ
ランジ部分の肉厚が厚く、ウエブ部分に向かってウエブ
の肉厚まで徐々に肉厚が薄くなるような、特殊スプリッ
トティや、羽子板状のボルト形状をした特殊ボルト（商
標登録第2028378 号パドルボルト）が開発された。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は柱と柱間に梁
を架け渡すに当たり、羽子板状ボルトとＴ形の金物で直
接柱と梁を接合して、柱と梁の接合部の力学的性能を効
率よく満足し、かつ現場での組立を容易にして省力化を
向上することを目的とする。
を架け渡すに当たり、羽子板状ボルトとＴ形の金物で直
接柱と梁を接合して、柱と梁の接合部の力学的性能を効
率よく満足し、かつ現場での組立を容易にして省力化を
向上することを目的とする。
【０００４】以下力学的問題点を説明する。
【０００５】図１（ａ）は、従来のパドルボルトによる
仕口構造の側面図であり、（ｂ）は正面図である。常時
は梁による曲げ応力を上部パドルボルトが引張応力、下
部パドルボルトが圧縮応力として受け柱に伝達し、梁に
よる剪断応力は梁ウエブに接合されたガセットによって
受け柱に伝達される。従って柱のフランジは図中矢印の
ような反力を受ける。
仕口構造の側面図であり、（ｂ）は正面図である。常時
は梁による曲げ応力を上部パドルボルトが引張応力、下
部パドルボルトが圧縮応力として受け柱に伝達し、梁に
よる剪断応力は梁ウエブに接合されたガセットによって
受け柱に伝達される。従って柱のフランジは図中矢印の
ような反力を受ける。
【０００６】しかし本発明では、後述するように、梁の
上部フランジは従来どおり羽子板ボルトで接合し、梁の
下部フランジは、剪断応力に耐え得る肉厚のＴ形の金物
を用いて接合する。従って梁のウエブは柱に接合しなく
てもよいことになる。図２（ａ）は本発明の仕口構造の
側面図であり、（ｂ）は正面図である。梁の下部フラン
ジ部分では、圧縮力による支圧面積を拡げ柱のフランジ
の面外曲げ応力を軽減する。
上部フランジは従来どおり羽子板ボルトで接合し、梁の
下部フランジは、剪断応力に耐え得る肉厚のＴ形の金物
を用いて接合する。従って梁のウエブは柱に接合しなく
てもよいことになる。図２（ａ）は本発明の仕口構造の
側面図であり、（ｂ）は正面図である。梁の下部フラン
ジ部分では、圧縮力による支圧面積を拡げ柱のフランジ
の面外曲げ応力を軽減する。
【０００７】次に従来の構造での、施工上の問題点を説
明する。
明する。
【０００８】図３はパドルボルトを用いた従来の施工工
程を示す図である。先ず（ａ）で柱に上部のパドルボル
トとガセットを取着し、下部のパドルボルトは緩めた状
態で柱に取着しておき、横から梁を挿入し易いようにし
ておく。（ｂ）で横から梁を挿入し上部パドルボルトと
ガセットプレートに梁をボルトで仮締めする。（ｃ）で
下部パドルボルトを梁フランジに締結して、全ての高力
ボルトを本締めする。従って梁を柱に取着するのに上下
４個のパドルボルトと１枚のガセットで、計５ピースの
金物を必要とする。
程を示す図である。先ず（ａ）で柱に上部のパドルボル
トとガセットを取着し、下部のパドルボルトは緩めた状
態で柱に取着しておき、横から梁を挿入し易いようにし
ておく。（ｂ）で横から梁を挿入し上部パドルボルトと
ガセットプレートに梁をボルトで仮締めする。（ｃ）で
下部パドルボルトを梁フランジに締結して、全ての高力
ボルトを本締めする。従って梁を柱に取着するのに上下
４個のパドルボルトと１枚のガセットで、計５ピースの
金物を必要とする。
【０００９】一方、本発明では上部の２個の羽子板状ボ
ルトと下部の１個のＴ形の金物で接合するため３個の金
物を用いればよく省力化に繋がる。図４は従来の構造が
５ピースの金物を要するのに比べて、本発明では３ピー
スの金物しか必要としないことを示す図である。
ルトと下部の１個のＴ形の金物で接合するため３個の金
物を用いればよく省力化に繋がる。図４は従来の構造が
５ピースの金物を要するのに比べて、本発明では３ピー
スの金物しか必要としないことを示す図である。
【００１０】図５は本発明の構造での、施工工程を示す
図である。先ず（ａ）は梁を接合しようとする部位の下
部にＴ形の金物を取着し該Ｔ形の金物上に梁を載せる。
（ｂ）は、載せた梁をボルトで仮締めする。（ｃ）は梁
上フランジ部の柱に羽子板状ボルトを挿入して該羽子板
状ボルト及び前記Ｔ形の金物の高力ボルトを本締めして
仕口を構成する。
図である。先ず（ａ）は梁を接合しようとする部位の下
部にＴ形の金物を取着し該Ｔ形の金物上に梁を載せる。
（ｂ）は、載せた梁をボルトで仮締めする。（ｃ）は梁
上フランジ部の柱に羽子板状ボルトを挿入して該羽子板
状ボルト及び前記Ｔ形の金物の高力ボルトを本締めして
仕口を構成する。
【００１１】
【課題を解決するための手段】（イ）力学的な手段。
【００１２】柱と梁の接合部を、剛接或いは半剛接にす
るための要件は、梁端の曲げモーメントＭ、剪断力Ｑを
柱に伝達出来るよう梁のフランジ、ウエブを別々に柱に
固定する。しかし地震時には正負交番曲げモーメントが
発生し、図６（ｂ）に示すように梁下フランジに引張力
が生ずるような状態になることがある。この時の曲げモ
ーメントをＭ’、剪断力をＱ’とすれば、一般的に│Ｍ
│＞│Ｍ’│、│Ｑ│＞│Ｑ’│である。
るための要件は、梁端の曲げモーメントＭ、剪断力Ｑを
柱に伝達出来るよう梁のフランジ、ウエブを別々に柱に
固定する。しかし地震時には正負交番曲げモーメントが
発生し、図６（ｂ）に示すように梁下フランジに引張力
が生ずるような状態になることがある。この時の曲げモ
ーメントをＭ’、剪断力をＱ’とすれば、一般的に│Ｍ
│＞│Ｍ’│、│Ｑ│＞│Ｑ’│である。
【００１３】図６の（ａ）は梁端に時計廻りの曲げモー
メントが生じた状態である。通常時の梁端に加わる応力
の作用方向は、この図に示すようになる。しかし地震力
が大きい場合には（ｂ）に示すように反時計廻りの曲げ
モーメントＭ’と剪断力Ｑ’が加わることがある。梁の
フランジ、ウエブを別々に柱に固定する場合に要する接
合金物は、パドルボルトを上フランジに用い、常時は曲
げモーメントＭによる引張力を、稀に発生する地震時、
暴風時の曲げモーメントＭ’による圧縮力を柱に伝達さ
せる。下フランジにはＴ形の金物を用い常時は下フラン
ジに加わる圧縮力Ｎを、又稀に発生する地震時、暴風時
のＭ’による引張力Ｔ’を柱のフランジを介して柱に伝
達する。この場合Ｔ形の金物のフランジは、柱のフラン
ジと高力ボルトによって圧着されているので、剛に接合
され、圧縮力Ｎに対しては圧着面積が広いのでＴ形の金
物は力の伝達に有効な金物である。
メントが生じた状態である。通常時の梁端に加わる応力
の作用方向は、この図に示すようになる。しかし地震力
が大きい場合には（ｂ）に示すように反時計廻りの曲げ
モーメントＭ’と剪断力Ｑ’が加わることがある。梁の
フランジ、ウエブを別々に柱に固定する場合に要する接
合金物は、パドルボルトを上フランジに用い、常時は曲
げモーメントＭによる引張力を、稀に発生する地震時、
暴風時の曲げモーメントＭ’による圧縮力を柱に伝達さ
せる。下フランジにはＴ形の金物を用い常時は下フラン
ジに加わる圧縮力Ｎを、又稀に発生する地震時、暴風時
のＭ’による引張力Ｔ’を柱のフランジを介して柱に伝
達する。この場合Ｔ形の金物のフランジは、柱のフラン
ジと高力ボルトによって圧着されているので、剛に接合
され、圧縮力Ｎに対しては圧着面積が広いのでＴ形の金
物は力の伝達に有効な金物である。
【００１４】又接合金物に梁と同じ強度の材料を用いる
時は、Ｔ形の金物のウエブの断面積を梁フランジ断面積
の１．２倍以上にするか、或いはＴ形の金物の強度を梁
フランジの１．２倍以上にしておけば、梁フランジと同
じ断面積でも通常の場合、梁端に加わる剪断力ＱはＴ形
の金物と柱の面接触部分の摩擦力で伝達出来るので、ウ
エブのガセットを省略することが出来る。
時は、Ｔ形の金物のウエブの断面積を梁フランジ断面積
の１．２倍以上にするか、或いはＴ形の金物の強度を梁
フランジの１．２倍以上にしておけば、梁フランジと同
じ断面積でも通常の場合、梁端に加わる剪断力ＱはＴ形
の金物と柱の面接触部分の摩擦力で伝達出来るので、ウ
エブのガセットを省略することが出来る。
【００１５】従って、本発明で、梁の上フランジを羽子
板状ボルト、下フランジをＴ形の金物とすることにより
柱と梁の仕口構造は極めて簡素化される。なお地震時の
ように、下フランジに引張力Ｔ’が加わる場合、前記摩
擦力が減少するので、不足分の剪断力は上フランジを接
合した羽子板状ボルト軸部によって柱に伝達することに
なる。
板状ボルト、下フランジをＴ形の金物とすることにより
柱と梁の仕口構造は極めて簡素化される。なお地震時の
ように、下フランジに引張力Ｔ’が加わる場合、前記摩
擦力が減少するので、不足分の剪断力は上フランジを接
合した羽子板状ボルト軸部によって柱に伝達することに
なる。
【００１６】下フランジに引張力が生じるのは、地震時
或いは暴風時のように、構造物に横力が加わる場合であ
る。常時のように鉛直荷重を梁が受ける場合は、下フラ
ンジに引張力を生ずることはない。従って長大スパンの
梁端ではＮが充分大きいが、短スパンになると地震時の
Ｑ’が大きくなるので、この場合にはウエブを柱にガセ
ット等で接合すればよい。
或いは暴風時のように、構造物に横力が加わる場合であ
る。常時のように鉛直荷重を梁が受ける場合は、下フラ
ンジに引張力を生ずることはない。従って長大スパンの
梁端ではＮが充分大きいが、短スパンになると地震時の
Ｑ’が大きくなるので、この場合にはウエブを柱にガセ
ット等で接合すればよい。
【００１７】（ロ）施工上の手段。
【００１８】鉄骨の現場での組立は、柱を立て、柱と柱
の間に梁を架け渡し、柱と梁を接合する。この作業を繰
り返して骨組みが完成する。
の間に梁を架け渡し、柱と梁を接合する。この作業を繰
り返して骨組みが完成する。
【００１９】本発明は、柱に梁を架け渡すに当たり、予
め柱にＴ形の金物のフランジを柱に固定しておき、Ｔ形
の金物のウエブを梁の受け座としてＨ形梁の下フランジ
をこれに載せて位置決めをして、Ｔ形の金物のウエブと
Ｈ形梁の下フランジを高力ボルトで固定し、上フランジ
は、ねじ部と平板部を一体成形した羽子板状ボルトのね
じ部を柱のフランジにナットで固定すると共に平板部分
を梁の上フランジに高力ボルト接合することによって柱
と梁を接合する。
め柱にＴ形の金物のフランジを柱に固定しておき、Ｔ形
の金物のウエブを梁の受け座としてＨ形梁の下フランジ
をこれに載せて位置決めをして、Ｔ形の金物のウエブと
Ｈ形梁の下フランジを高力ボルトで固定し、上フランジ
は、ねじ部と平板部を一体成形した羽子板状ボルトのね
じ部を柱のフランジにナットで固定すると共に平板部分
を梁の上フランジに高力ボルト接合することによって柱
と梁を接合する。
【００２０】
【作用】骨組みを構成する柱と梁は、その接合部を固定
することによって安定した構造となる。
することによって安定した構造となる。
【００２１】柱と梁の接合部に於いて、梁端に生ずる曲
げモーメントＭと剪断力Ｑを柱に伝達しなければならな
い。梁の成をｈとすれば、上下のフランジにはＭ／ｈに
相当する軸方向力が作用しこの軸方向力を上下それぞれ
の金物によって伝達する。
げモーメントＭと剪断力Ｑを柱に伝達しなければならな
い。梁の成をｈとすれば、上下のフランジにはＭ／ｈに
相当する軸方向力が作用しこの軸方向力を上下それぞれ
の金物によって伝達する。
【００２２】一般に常時には床を支える梁端には、上フ
ランジ面には引張力が加わるので羽子板状ボルトは、柱
に固定されたナットによって効率的に該引張力を柱に伝
達する。下フランジには圧縮力が作用し、この圧縮力は
Ｔ形の金物のフランジによって柱に圧着されるので、力
の伝達は円滑になされる。梁の上下フランジと金物の接
合は、重ね合わせてボルト接合する。
ランジ面には引張力が加わるので羽子板状ボルトは、柱
に固定されたナットによって効率的に該引張力を柱に伝
達する。下フランジには圧縮力が作用し、この圧縮力は
Ｔ形の金物のフランジによって柱に圧着されるので、力
の伝達は円滑になされる。梁の上下フランジと金物の接
合は、重ね合わせてボルト接合する。
【００２３】地震時や風力によって、骨組みに水平力を
受ける時、前述の曲げモーメントの方向が逆転し、上フ
ランジに圧縮力、下フランジに引張力が加わることがあ
るが、上下フランジの応力伝達機構は上述の場合と逆に
なるだけである。
受ける時、前述の曲げモーメントの方向が逆転し、上フ
ランジに圧縮力、下フランジに引張力が加わることがあ
るが、上下フランジの応力伝達機構は上述の場合と逆に
なるだけである。
【００２４】梁端の剪断力Ｑの柱への伝達機構は次の通
りである。
りである。
【００２５】図７は、本発明の仕口構造の荷重の掛かり
方を示す図である。
方を示す図である。
【００２６】 Ｍ＝梁端曲げモーメント Ｑ＝梁端剪断力B Ａf ＝梁フランジの断面積s Ａf ＝羽子板状ボルト軸部の断面積T Ａf ＝Ｔ形の金物のウエブの断面積 Ｆ＝鋼材の降伏強さに相当する基準強度 σ＝部材に生ずる垂直応力度 τ＝σの作用する面内の剪断応力度 ＦB ＝梁材の降伏強さ相当の基準強度 ＦJ ＝接合金物の降伏強さ相当の基準強度 Ｐ＝梁に加わる荷重 ｌ＝Ｐの荷重点又は柱面から曲げモーメントの変曲点ま
での距離 Ｑ1 ＝羽子板状ボルトに加わる剪断力 Ｑ2 ＝Ｔ形の金物に加わる剪断力 として、 Ｐ＝Ｑ とすれば Ｍ＝Ｑ・ｌ・・・・・・・・（１）羽子板状 ボルトに加わる引張力は Ｔ≒Ｍ／ｈ・・・・・・・・（２） Ｔ形の金物に加わる圧縮力は Ｎ≒Ｍ／ｈ・・・・・・・・（３） 接合金物に加わる剪断力の分担は Ｑ＝Ｑ1 ＋Ｑ2 ・・・・・・（４） 接合金物が耐力上必要とする条件は σ2 ＋３τ2 ＝〔（Ｎ／T Ａf ）2 ＋３（Ｑ／T Ａf ）2 〕 ≦Ｆ2 ・・・・・・・・・・（５） 一般には、式（４）が成立するが、本発明では安全をみ
て梁左端に於ける時計廻りの曲げモーメントに対して
は、 Ｑ＝Ｑ2 ・・・・・・・・・（６） つまり、Ｔ形の金物が全ての剪断力を負担するものとし ＦB ＝ＦJ ・・・・・・・・（７） つまり、梁材とＴ形の金物の材料強度が同じであるとす
ればT Ａf ≧１．２B Ａf ・・・（８） とすれば ｌ／ｈ≧２．６・・・・・・（９） となり、実用上用いられる梁の成がスパンの１／１０〜
１／２０程度であるので、ウエブを直接柱に接合しなく
ても、梁端応力が柱に伝達し、本発明が広く適用出来
る。
での距離 Ｑ1 ＝羽子板状ボルトに加わる剪断力 Ｑ2 ＝Ｔ形の金物に加わる剪断力 として、 Ｐ＝Ｑ とすれば Ｍ＝Ｑ・ｌ・・・・・・・・（１）羽子板状 ボルトに加わる引張力は Ｔ≒Ｍ／ｈ・・・・・・・・（２） Ｔ形の金物に加わる圧縮力は Ｎ≒Ｍ／ｈ・・・・・・・・（３） 接合金物に加わる剪断力の分担は Ｑ＝Ｑ1 ＋Ｑ2 ・・・・・・（４） 接合金物が耐力上必要とする条件は σ2 ＋３τ2 ＝〔（Ｎ／T Ａf ）2 ＋３（Ｑ／T Ａf ）2 〕 ≦Ｆ2 ・・・・・・・・・・（５） 一般には、式（４）が成立するが、本発明では安全をみ
て梁左端に於ける時計廻りの曲げモーメントに対して
は、 Ｑ＝Ｑ2 ・・・・・・・・・（６） つまり、Ｔ形の金物が全ての剪断力を負担するものとし ＦB ＝ＦJ ・・・・・・・・（７） つまり、梁材とＴ形の金物の材料強度が同じであるとす
ればT Ａf ≧１．２B Ａf ・・・（８） とすれば ｌ／ｈ≧２．６・・・・・・（９） となり、実用上用いられる梁の成がスパンの１／１０〜
１／２０程度であるので、ウエブを直接柱に接合しなく
ても、梁端応力が柱に伝達し、本発明が広く適用出来
る。
【００２７】又Ｔ形の金物に対して、梁端がＭP に達し
た時を仮定する。
た時を仮定する。
【００２８】時計回りの曲げモーメントを正として、 ＭP ＜〔B Ａf ・ｈ＋１／４・ｔw （ｈ−ｔf ）2 〕Ｆ ・・・・・・・・・・・・・・（１０） ここにＭP は、梁の全塑性曲げモーメントである。
【００２９】梁のウエブがＭP に与える効果は小さいこ
とを考慮して（１０）式を次のように近似させる。
とを考慮して（１０）式を次のように近似させる。
【００３０】ＭP ≒B Ａf ・ｈ・・・・・（１１） 従って（３）式より Ｎ＝B Ａf ・ｈ・ＦB ／ｈ＝B Ａf ・ＦB 又Ｑ＝Ｍ／ｌ＝B Ａf ・ｈ・ＦB ／ｌ （８）式を（５）式に代入すれば ｈ2 ／ｌ2 ≦０．１４６９・（１２） 従って ｌ／ｈ≧２．６０９・・・・（１３） つまり梁のシヤースパンｌと梁の成ｈの比が約２．６以
上の場合は、ガセットを省略することが出来る。又Ｔ形
の金物の基準強度を梁のフランジの強度の１．２倍の材
料を使用しても同様の結果を得る。
上の場合は、ガセットを省略することが出来る。又Ｔ形
の金物の基準強度を梁のフランジの強度の１．２倍の材
料を使用しても同様の結果を得る。
【００３１】反時計廻りの負の曲げモーメントを受けて
Ｔ形の金物が引張力を受け、柱面での摩擦力が低下した
場合を考えて、上フランジ接合用羽子板状ボルトが圧縮
力Ｎを受けた場合を検討する。T Ａf ＝α・B Ａf ・・・・・（１４） ＦJ ＝β・ＦB ・・・・・・・（１５） とすれば、 T Ａf ・ＦJ ≧α・B Ａf ・β・ＦB ＝１．２B Ａf ・ＦB ・・・・・・・・・・・・・・・（１６） であるから αβ≧１．２・・・・・・・・（１７） を満足すればよい。
Ｔ形の金物が引張力を受け、柱面での摩擦力が低下した
場合を考えて、上フランジ接合用羽子板状ボルトが圧縮
力Ｎを受けた場合を検討する。T Ａf ＝α・B Ａf ・・・・・（１４） ＦJ ＝β・ＦB ・・・・・・・（１５） とすれば、 T Ａf ・ＦJ ≧α・B Ａf ・β・ＦB ＝１．２B Ａf ・ＦB ・・・・・・・・・・・・・・・（１６） であるから αβ≧１．２・・・・・・・・（１７） を満足すればよい。
【００３２】
【実施例】図２（ａ）は本発明の仕口構造の側面図であ
り、（ｂ）は正面図である。
り、（ｂ）は正面図である。
【００３３】柱１に梁２の上端で羽子板状ボルト３で締
結し、梁２の下端はＴ形の金物４で締結する。
結し、梁２の下端はＴ形の金物４で締結する。
【００３４】図８は、羽子板状ボルト３の図である。
【００３５】図９は、Ｔ形の金物４の図である。
【００３６】図１０は、カットティーをＴ形金物とした
図である。
図である。
【００３７】図１１は、プレートをビルトアップしてＴ
形金物とした図である。
形金物とした図である。
【００３８】図１２は、型鍛造フランジにプレートを溶
接してＴ形の金物とした図である。
接してＴ形の金物とした図である。
【００３９】図１３は、鋳造のＴ形の金物の図である。
【００４０】図１４は、Ｔ形の金物の成を低くして、梁
のウエブを溶接出来るようにしたものの図である。
のウエブを溶接出来るようにしたものの図である。
【００４１】適用する鉄骨柱はＨ形鉄骨、クロス十字形
鉄骨、Ｔ字形鉄骨等である。
鉄骨、Ｔ字形鉄骨等である。
【００４２】図１５は、図１４の応用例を示す図であ
り、図１６は、シートプレートを利用した図である。又
図１７は、クロス十字形柱を用いた鉄骨鉄筋コンクリー
ト柱の左右に異なるＴ形金物を用いた仕口を持つ図であ
る。
り、図１６は、シートプレートを利用した図である。又
図１７は、クロス十字形柱を用いた鉄骨鉄筋コンクリー
ト柱の左右に異なるＴ形金物を用いた仕口を持つ図であ
る。
【００４３】
【発明の効果】本発明の仕口構造の効果は次の通りであ
る。
る。
【００４４】（イ）従来のブラケット方式では、梁を３
ピースに分割して接合しなければならなかったが、本発
明の構造では１ピースで可能であり、工場での品質管理
が容易になり、施工は省力化され、原価低減に繋がる。
ピースに分割して接合しなければならなかったが、本発
明の構造では１ピースで可能であり、工場での品質管理
が容易になり、施工は省力化され、原価低減に繋がる。
【００４５】図１８は３ピース接合が１ピース接合にな
ることを示した図である。
ることを示した図である。
【００４６】（ロ）柱と梁の接合部の接合要素が減少す
るので、製作部品の省力化が図られ現場作業の効率向上
に寄与するところが大きい。
るので、製作部品の省力化が図られ現場作業の効率向上
に寄与するところが大きい。
【００４７】図１９（ａ）は従来構造が、７個又は５個
の継手金物を必要とするのに対して、本発明の（ｂ）で
は３個の継手金物に減少することを示す図である。
の継手金物を必要とするのに対して、本発明の（ｂ）で
は３個の継手金物に減少することを示す図である。
【００４８】（ハ）従来のパドルボルト構造だと、ガセ
ットがあるため梁上部のパドルボルトとガセットに梁を
吊下げ横から梁を挿入し、その後下部のパドルボルトを
取着して本締めをしなければならず、安全確保上問題が
あった。しかし本発明によれば、先に下部のＴ形の金物
を取着し、その上に梁を載せるような形で作業出来るの
で安全が確保される。図２０（ａ）は従来の仕口構造が
吊下げ工法で安全性に問題があることを示し（ｂ）は本
発明がＴ形の金物上に載せる工法となるため安全性が確
保されることを示す図である。
ットがあるため梁上部のパドルボルトとガセットに梁を
吊下げ横から梁を挿入し、その後下部のパドルボルトを
取着して本締めをしなければならず、安全確保上問題が
あった。しかし本発明によれば、先に下部のＴ形の金物
を取着し、その上に梁を載せるような形で作業出来るの
で安全が確保される。図２０（ａ）は従来の仕口構造が
吊下げ工法で安全性に問題があることを示し（ｂ）は本
発明がＴ形の金物上に載せる工法となるため安全性が確
保されることを示す図である。
【００４９】（ニ）接合金物の材質が適材、適所に使用
される。
される。
【００５０】つまり引張に強い羽子板状ボルトを梁の上
フランジに、圧縮に強いＴ形の金物を梁の下フランジに
用いることが出来、合理的である。又梁のウエブを柱に
接合しなくてよい。
フランジに、圧縮に強いＴ形の金物を梁の下フランジに
用いることが出来、合理的である。又梁のウエブを柱に
接合しなくてよい。
【００５１】（ホ）突起物のない、柱と梁を扱うことに
なるので部材搬送上の効率が向上する。
なるので部材搬送上の効率が向上する。
【図１】（ａ）は、従来のパドルボルトによる仕口構造
の側面図であり、（ｂ）は正面図である。
の側面図であり、（ｂ）は正面図である。
【図２】（ａ）は本発明の仕口構造の側面図であり、
（ｂ）は正面図である。
（ｂ）は正面図である。
【図３】従来の施工工程を示す図である。先ず（ａ）で
柱に上部のパドルボルトとガセットを取着し、下部のパ
ドルボルトは緩めた状態で柱に取着しておき、横から梁
を挿入し易いようにしておく。（ｂ）で横から梁を挿入
し上部パドルボルトとガセットプレートに梁を高力ボル
トで仮締めする。（ｃ）で下部パドルボルトを梁フラン
ジに締結して、全ての高力ボルトを本締めする。
柱に上部のパドルボルトとガセットを取着し、下部のパ
ドルボルトは緩めた状態で柱に取着しておき、横から梁
を挿入し易いようにしておく。（ｂ）で横から梁を挿入
し上部パドルボルトとガセットプレートに梁を高力ボル
トで仮締めする。（ｃ）で下部パドルボルトを梁フラン
ジに締結して、全ての高力ボルトを本締めする。
【図４】従来の構造が５ピースの金物を要するのに比べ
て、本発明では３ピースの金物しか必要としないことを
示す図である。
て、本発明では３ピースの金物しか必要としないことを
示す図である。
【図５】本発明の構造での、施工工程を示す図である。
先ず（ａ）は梁を接合しようとする部位の下部にＴ形の
金物を取着し該Ｔ形の金物上に梁を載せる。（ｂ）は、
載せた梁を高力ボルトで仮締めする。（ｃ）は梁上フラ
ンジ部の柱に羽子板状ボルトを挿入して該羽子板状ボル
ト及び前記Ｔ形の金物の高力ボルトを本締めして仕口を
構成する。
先ず（ａ）は梁を接合しようとする部位の下部にＴ形の
金物を取着し該Ｔ形の金物上に梁を載せる。（ｂ）は、
載せた梁を高力ボルトで仮締めする。（ｃ）は梁上フラ
ンジ部の柱に羽子板状ボルトを挿入して該羽子板状ボル
ト及び前記Ｔ形の金物の高力ボルトを本締めして仕口を
構成する。
【図６】（ａ）に通常時の荷重状態を、（ｂ）に地震時
の荷重状態を示した図である。
の荷重状態を示した図である。
【図７】本発明の仕口構造の荷重の掛かり方を示す図で
ある。
ある。
【図８】本発明に係る羽子板状ボルトの図である。
【図９】Ｔ形の金物の図である。
【図１０】カットティーをＴ形金物とした図である。
【図１１】プレートをビルトアップしてＴ形金物とした
図である。
図である。
【図１２】型鍛造フランジにプレートを溶接してＴ形の
金物とした図である。
金物とした図である。
【図１３】鋳造のＴ形の金物の図である。
【図１４】Ｔ形の金物の成を低くして、梁のウエブを溶
接出来るようにしたものの図である。
接出来るようにしたものの図である。
【図１５】図１４の応用例を示す図である。
【図１６】シートプレートを利用した図である。
【図１７】クロス十字形柱を用いた鉄骨鉄筋コンクリー
ト柱の左右に異なるＴ形金物を用いた仕口を持つ図であ
る。
ト柱の左右に異なるＴ形金物を用いた仕口を持つ図であ
る。
【図１８】３ピース接合が１ピース接合になることを示
した図である。
した図である。
【図１９】（ａ）は従来構造が、７個又は５個の継手金
物を必要とするのに対して、（ｂ）は本発明では３個の
継手金物に減少することを示す図である。
物を必要とするのに対して、（ｂ）は本発明では３個の
継手金物に減少することを示す図である。
【図２０】（ａ）は従来の仕口構造が吊下げ工法で安全
性に問題があることを示し（ｂ）は本発明がＴ形の金物
上に載せる工法となるため安全性が確保されることを示
す図である。
性に問題があることを示し（ｂ）は本発明がＴ形の金物
上に載せる工法となるため安全性が確保されることを示
す図である。
１・・・柱、２・・・梁、３・・・羽子板状ボルト、４
・・・Ｔ形の金物
・・・Ｔ形の金物
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) E04B 1/24 E04B 1/58 508
Claims (1)
- 【請求項１】 鉄骨構造の柱と梁の仕口部に於いて、接
合しようとする梁の上フランジが相当する柱の部位に、
予めボルト孔を穿設し、一端にボルト部を有し、これに
連なる他端にボルト孔を有する平板状の鋼製金物を羽子
板状に一体成形した接合金物の、前記ボルト部を前記柱
に予め穿設したボルト孔に挿入し、柱の内外からナット
で緊結し、梁の下フランジが相当する前記柱の部位に、
鋼製のＴ状金物のフランジ部分を当接し、前記柱とボル
ト接合し、前記梁フランジの断面積の１．２倍以上の断
面積を有する前記Ｔ状金物のウエブと、梁の下フランジ
とを固着し、前記柱と、前記梁のウエブを接合するガセ
ットを省略してなることを特徴とする鉄骨造の柱と梁の
仕口構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP701995A JP2954497B2 (ja) | 1995-01-20 | 1995-01-20 | 鉄骨造の柱と梁の仕口構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP701995A JP2954497B2 (ja) | 1995-01-20 | 1995-01-20 | 鉄骨造の柱と梁の仕口構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08199682A JPH08199682A (ja) | 1996-08-06 |
| JP2954497B2 true JP2954497B2 (ja) | 1999-09-27 |
Family
ID=11654335
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP701995A Expired - Fee Related JP2954497B2 (ja) | 1995-01-20 | 1995-01-20 | 鉄骨造の柱と梁の仕口構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2954497B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103774757A (zh) * | 2014-01-24 | 2014-05-07 | 浙江交通职业技术学院 | 一种x形t型连接件及其制作工艺 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107938858B (zh) * | 2017-12-19 | 2023-10-20 | 凉山州现代房屋建筑集成制造有限公司 | 异形柱防错边现场拼接节点 |
| CN115874713A (zh) * | 2022-12-20 | 2023-03-31 | 杭州旭翔实业有限公司 | 一种钢结构梁柱连接节点 |
-
1995
- 1995-01-20 JP JP701995A patent/JP2954497B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103774757A (zh) * | 2014-01-24 | 2014-05-07 | 浙江交通职业技术学院 | 一种x形t型连接件及其制作工艺 |
| CN103774757B (zh) * | 2014-01-24 | 2016-02-24 | 浙江交通职业技术学院 | 一种x形t型连接件及其制作工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08199682A (ja) | 1996-08-06 |
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