JP2934187B2 - 連続鋳造用ロングノズル - Google Patents
連続鋳造用ロングノズルInfo
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
- B22D41/58—Pouring-nozzles with gas injecting means
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は溶融金属、特に溶鋼
を取鍋からタンディッシュスに注入する際に、取鍋底部
に配設される流量制御用のスライデングノズルのコレク
ターノズルから流出する溶鋼を、大気による酸化を防止
しながら例えば連続鋳造用のタンディッシュに注入する
ために使用されるロングノズルに関する。
を取鍋からタンディッシュスに注入する際に、取鍋底部
に配設される流量制御用のスライデングノズルのコレク
ターノズルから流出する溶鋼を、大気による酸化を防止
しながら例えば連続鋳造用のタンディッシュに注入する
ために使用されるロングノズルに関する。
【０００２】
【従来の技術】溶融金属、特に鋼の連続鋳造において
は、取鍋からタンディッシュへの溶鋼の注入に際して溶
鋼流の流量制御をするために取鍋の底部に取り付けられ
るスライディングゲートが使用される。図５には取鍋１
００の底部に取り付けられるスライディングゲート２０
０を示す。
は、取鍋からタンディッシュへの溶鋼の注入に際して溶
鋼流の流量制御をするために取鍋の底部に取り付けられ
るスライディングゲートが使用される。図５には取鍋１
００の底部に取り付けられるスライディングゲート２０
０を示す。
【０００３】このスライディングゲート２００の下側に
は所謂コレクターノズル２が配設されており、溶鋼のコ
レクターノズル２からタンディッシュ（図示しない）へ
の注入に際して、ロングノズルは溶鋼を大気からの酸化
を防止し、溶鋼のスプラッシュの飛散を防止するなどの
目的で用いられる極めて重要な機能部材である。
は所謂コレクターノズル２が配設されており、溶鋼のコ
レクターノズル２からタンディッシュ（図示しない）へ
の注入に際して、ロングノズルは溶鋼を大気からの酸化
を防止し、溶鋼のスプラッシュの飛散を防止するなどの
目的で用いられる極めて重要な機能部材である。
【０００４】取鍋１００からタンディッシュへの溶鋼注
入時に、溶鋼がロングノズル内孔を急速に流れ落ちるた
め、この溶鋼の動圧により、内孔内の圧力が外部の大気
圧に対して負圧となる現象が生じる。この圧力差により
ロングノズルとコレクターノズルとの嵌合部からロング
ノズル内孔へ大気が吸引される。吸引された空気により
ロングノズル内孔内を流下している溶鋼が酸化され、そ
の結果として鋳造された鋼の清浄度等の品質並びに歩留
を著しく低下させていた。
入時に、溶鋼がロングノズル内孔を急速に流れ落ちるた
め、この溶鋼の動圧により、内孔内の圧力が外部の大気
圧に対して負圧となる現象が生じる。この圧力差により
ロングノズルとコレクターノズルとの嵌合部からロング
ノズル内孔へ大気が吸引される。吸引された空気により
ロングノズル内孔内を流下している溶鋼が酸化され、そ
の結果として鋳造された鋼の清浄度等の品質並びに歩留
を著しく低下させていた。
【０００５】上記の問題点に対して、上記嵌合部から大
気の吸引による溶鋼の酸化を防止する方法として、この
嵌合部周辺にアルゴンガスや窒素ガスなどの不活性ガス
を吹き込む方法が、又は、耐火性プラスチック材などの
シール材を併用する方法が行われてきた。
気の吸引による溶鋼の酸化を防止する方法として、この
嵌合部周辺にアルゴンガスや窒素ガスなどの不活性ガス
を吹き込む方法が、又は、耐火性プラスチック材などの
シール材を併用する方法が行われてきた。
【０００６】図６は本願発明者らが特開平１−１００６
５６号公報において開示した従来の技術の一例を示す。
ロングノズル３の頭部とコレクターノズル２との嵌合部
７にはポーラスブリック５０を配設して、この頭部を金
属カバー１６により補強すると共に、不活性ガス吹込口
７０から不活性ガスをポーラスブリック５０内を通過さ
せて吹き込み、上記嵌合部およびその上部と下部の大気
を不活性ガスに置換し、且つロングノズル内孔部の圧力
を負圧をより大気圧に近づけることより、同嵌合部から
の大気の吸い込みを制御し、シール性を高めていた。
５６号公報において開示した従来の技術の一例を示す。
ロングノズル３の頭部とコレクターノズル２との嵌合部
７にはポーラスブリック５０を配設して、この頭部を金
属カバー１６により補強すると共に、不活性ガス吹込口
７０から不活性ガスをポーラスブリック５０内を通過さ
せて吹き込み、上記嵌合部およびその上部と下部の大気
を不活性ガスに置換し、且つロングノズル内孔部の圧力
を負圧をより大気圧に近づけることより、同嵌合部から
の大気の吸い込みを制御し、シール性を高めていた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来の前記の方法につ
いては、実施する上で次に挙げる様な種々の問題点があ
り、連続鋳造を安定且つ経済的に行なう上で大きい問題
があった。即ち、最近の連続鋳造では一般的に１キャス
トに３〜６鍋の溶鋼を連続して鋳造するのが定常的とな
っていたが、更に、１０〜１５鍋の溶鋼を連続連続鋳造
することも、頻繁に行われてきた。
いては、実施する上で次に挙げる様な種々の問題点があ
り、連続鋳造を安定且つ経済的に行なう上で大きい問題
があった。即ち、最近の連続鋳造では一般的に１キャス
トに３〜６鍋の溶鋼を連続して鋳造するのが定常的とな
っていたが、更に、１０〜１５鍋の溶鋼を連続連続鋳造
することも、頻繁に行われてきた。
【０００８】かかる連続連続鋳造においては、第１の取
鍋よりタンディシュへの溶鋼の供給は、この取鍋内の残
湯が少なくなった時点でタンディシュへその許容最大限
の溶鋼を供給して、そのタンディッシュ容量の下限に達
しない内に速やかに第１の取鍋を第２の取鍋と交換し、
タンデッシュへの溶鋼の供給を再開する。
鍋よりタンディシュへの溶鋼の供給は、この取鍋内の残
湯が少なくなった時点でタンディシュへその許容最大限
の溶鋼を供給して、そのタンディッシュ容量の下限に達
しない内に速やかに第１の取鍋を第２の取鍋と交換し、
タンデッシュへの溶鋼の供給を再開する。
【０００９】具体的には、取鍋を交換する際タンデッシ
ュへの溶鋼供給を終了し、スライディングゲートを閉じ
た後、ロングノズルからスライディングゲートのコレク
ターノズルを分離する。上記取鍋の交換をしてもロング
ノズルが健全である限り、ロングノズルの頭部を手入れ
して、次の取鍋のコレクターノズルをこのロングノズル
に嵌合する。
ュへの溶鋼供給を終了し、スライディングゲートを閉じ
た後、ロングノズルからスライディングゲートのコレク
ターノズルを分離する。上記取鍋の交換をしてもロング
ノズルが健全である限り、ロングノズルの頭部を手入れ
して、次の取鍋のコレクターノズルをこのロングノズル
に嵌合する。
【００１０】そして、次取鍋のコレクターノズルに嵌合
される迄に、ロングノズルの嵌合部に付着した残鋼を作
業者が鉄棒を使って除去したり、嵌合部の下方に付着し
固化した地金を溶解させて除去するために、例えば酸素
ガスによる洗浄が行なわれることもある。こうした手入
作業により、ロングノズルの嵌合部７が面荒れを引起
し、取鍋の交換頻度が上がる程この現象が進行して、遂
には平滑性が失われてコレクターノズルとの嵌合におけ
るシール性が損なわれる。
される迄に、ロングノズルの嵌合部に付着した残鋼を作
業者が鉄棒を使って除去したり、嵌合部の下方に付着し
固化した地金を溶解させて除去するために、例えば酸素
ガスによる洗浄が行なわれることもある。こうした手入
作業により、ロングノズルの嵌合部７が面荒れを引起
し、取鍋の交換頻度が上がる程この現象が進行して、遂
には平滑性が失われてコレクターノズルとの嵌合におけ
るシール性が損なわれる。
【００１１】そのため、ロングノズル自体もその使用限
界に達し、また、鋳造される鋼の品質の低下や歩留を低
下させる。又、上記嵌合部７に配設された難通気性の耐
火モルタルでロングノズルと一体に固定してあるポーラ
スブリック５０は、上記作業により加熱冷却の熱履歴を
受ける。
界に達し、また、鋳造される鋼の品質の低下や歩留を低
下させる。又、上記嵌合部７に配設された難通気性の耐
火モルタルでロングノズルと一体に固定してあるポーラ
スブリック５０は、上記作業により加熱冷却の熱履歴を
受ける。
【００１２】そのため、熱応力と物理的応力にロングノ
ズルの頭部が破壊され、不活性ガスの吹込み態様が乱
れ、シール性が大きく損なわれ、ロングノズル内孔への
大気の流入を許容するなど、種々の問題を有していた。
例えば、コレクターノズルとロングノズルの嵌合部周辺
への不活性ガスをポーラスブリックからのガス吹込み量
を高めることによりある程度は回避が可能となるもの
の、不活性ガスの吹込み量が多くなり過ぎると、ロング
ノズル内孔部内に吹込まれた不活性ガスがタンデッシュ
内へ直接流下して、溶鋼に湯暴れを生ぜしめる。
ズルの頭部が破壊され、不活性ガスの吹込み態様が乱
れ、シール性が大きく損なわれ、ロングノズル内孔への
大気の流入を許容するなど、種々の問題を有していた。
例えば、コレクターノズルとロングノズルの嵌合部周辺
への不活性ガスをポーラスブリックからのガス吹込み量
を高めることによりある程度は回避が可能となるもの
の、不活性ガスの吹込み量が多くなり過ぎると、ロング
ノズル内孔部内に吹込まれた不活性ガスがタンデッシュ
内へ直接流下して、溶鋼に湯暴れを生ぜしめる。
【００１３】そのため、激しい湯暴れを起こして湯面の
保護層であるスラグやパウダーが破れて、溶湯が大気に
曝されたり、溶鋼のスプラッシュが大量に飛散すること
になり、溶鋼品質を劣化させたり、安全上の問題を生じ
させたりすることから、不活性ガス吹込量を制御しても
対処することは不可能である。
保護層であるスラグやパウダーが破れて、溶湯が大気に
曝されたり、溶鋼のスプラッシュが大量に飛散すること
になり、溶鋼品質を劣化させたり、安全上の問題を生じ
させたりすることから、不活性ガス吹込量を制御しても
対処することは不可能である。
【００１４】
【課題を解決するための手段】この発明は前記の様な諸
問題を解決するためになされたものであり、下記の構成
を備えている。第１の発明は、下記の特徴を備えた取鍋
に底部に取り付けられたスライディングゲートのコレク
ターノズルに嵌合される連続鋳造ロングノズルである。 （ａ）コレクターノズル（２）からの溶湯を下方に流通
させる、その頭部が金属シェル（１６）でカバーされて
いる耐火物製のロングノズル（３）であって、（ｂ）前
記金属シェル（１６）の側壁に設けられた第１のガス導
入口（８）から、前記コレクターノズル（２）とロング
ノズル（３）との嵌合部（７）近傍に不活性ガスを吹き
出す第１のガス流路が設けられており、（ｃ）更に、前
記金属シェル（１６）に設けられた第２のガス導入口
（１０）から前記ロングノズルの内孔（１８）内に不活
性ガスを吹き出す第２のガス流路が設けられている。
問題を解決するためになされたものであり、下記の構成
を備えている。第１の発明は、下記の特徴を備えた取鍋
に底部に取り付けられたスライディングゲートのコレク
ターノズルに嵌合される連続鋳造ロングノズルである。 （ａ）コレクターノズル（２）からの溶湯を下方に流通
させる、その頭部が金属シェル（１６）でカバーされて
いる耐火物製のロングノズル（３）であって、（ｂ）前
記金属シェル（１６）の側壁に設けられた第１のガス導
入口（８）から、前記コレクターノズル（２）とロング
ノズル（３）との嵌合部（７）近傍に不活性ガスを吹き
出す第１のガス流路が設けられており、（ｃ）更に、前
記金属シェル（１６）に設けられた第２のガス導入口
（１０）から前記ロングノズルの内孔（１８）内に不活
性ガスを吹き出す第２のガス流路が設けられている。
【００１５】第２の発明は、前記第１のガス流路が、前
記第１のガス導入口（８）に接続する、前記金属シェル
（１６）とロングノズル頭部側壁との間に設けられたガ
スプール（３４）と、該ガスプール（３４）と接続し、
前記金属シェル（１６）とロングノズル頭部上面との間
に設けられたスリット（３２）とから構成されているこ
とを特徴とする連続鋳造用ロングノズルである。
記第１のガス導入口（８）に接続する、前記金属シェル
（１６）とロングノズル頭部側壁との間に設けられたガ
スプール（３４）と、該ガスプール（３４）と接続し、
前記金属シェル（１６）とロングノズル頭部上面との間
に設けられたスリット（３２）とから構成されているこ
とを特徴とする連続鋳造用ロングノズルである。
【００１６】第３の発明は、前記第１のガス流路が、前
記第１のガス導入口（８）に接続する、前記金属シェル
（１６）とロングノズル頭部側壁との間に設けられたガ
スプール（３４）と、該ガスプール（３４）からロング
ノズルとコレクターノズルとの嵌合部（７）近傍に不活
性ガスを吹き出すことができる通気性の高いポーラスブ
リック（４７）とから構成されていることを特徴とする
連続鋳造用ロングノズルである。
記第１のガス導入口（８）に接続する、前記金属シェル
（１６）とロングノズル頭部側壁との間に設けられたガ
スプール（３４）と、該ガスプール（３４）からロング
ノズルとコレクターノズルとの嵌合部（７）近傍に不活
性ガスを吹き出すことができる通気性の高いポーラスブ
リック（４７）とから構成されていることを特徴とする
連続鋳造用ロングノズルである。
【００１７】第４の発明は、前記第２のガス流路が、前
記ロングノズル頭部側壁との間に設けられた前記第２の
ガス導入口（１０）と接続するガス流路（４２）と、該
ガス流路（４２）と接続するガスプール（４４）と、該
ガスプール（４４）からのガスを前記ロングノズルの内
孔（１８）に吹き出す多数の細孔（４６）を備えたガス
吹き込みリング（４５）とからなることを特徴とする連
続鋳造用ロングノズルである。
記ロングノズル頭部側壁との間に設けられた前記第２の
ガス導入口（１０）と接続するガス流路（４２）と、該
ガス流路（４２）と接続するガスプール（４４）と、該
ガスプール（４４）からのガスを前記ロングノズルの内
孔（１８）に吹き出す多数の細孔（４６）を備えたガス
吹き込みリング（４５）とからなることを特徴とする連
続鋳造用ロングノズルである。
【００１８】第５の発明は、前記第２のガス流路が、前
記第２のガス導入口（１０）と接続するガスプール（４
３）と、該ガスプール（４３）からのガスを前記ロング
ノズルの内孔（１８）に吹き出すリング状のポーラスレ
ンガ（４７）とからなることを特徴とする連続鋳造用ロ
ングノズルである。
記第２のガス導入口（１０）と接続するガスプール（４
３）と、該ガスプール（４３）からのガスを前記ロング
ノズルの内孔（１８）に吹き出すリング状のポーラスレ
ンガ（４７）とからなることを特徴とする連続鋳造用ロ
ングノズルである。
【００１９】
【発明の実施の形態】本発明は、従来のロングノズルと
異なり溶融金属のより完全な酸化を防止するため、大気
を多く吸収するコレクターノズルとロングノズルとの嵌
合部に大量の不活性ガスを供給する第１のガス流路を設
け、更に、ロングノズルの内孔内に発生する負圧を補償
するために少量の不活性ガスを吹き出す第２のガス流路
を設けたロングノズルである。このような構造を採用す
ることにより従来のロングノズルよりもより完全に溶融
金属の酸化を防止できる。
異なり溶融金属のより完全な酸化を防止するため、大気
を多く吸収するコレクターノズルとロングノズルとの嵌
合部に大量の不活性ガスを供給する第１のガス流路を設
け、更に、ロングノズルの内孔内に発生する負圧を補償
するために少量の不活性ガスを吹き出す第２のガス流路
を設けたロングノズルである。このような構造を採用す
ることにより従来のロングノズルよりもより完全に溶融
金属の酸化を防止できる。
【００２０】以下、本発明の態様を図１〜図３に示す。
この実施態様においてロングノズルの材質の一例として
は、黒鉛２６ｗｔ％、アルミナ４９ｗｔ％、シリカ２５
ｗｔ％より構成させる骨材部に対して１０％の有機バイ
ンダーを配合した配合物を混練後、粒度調節して得られ
た原料をプレスにより成形し、１３００℃で焼成して製
造した。
この実施態様においてロングノズルの材質の一例として
は、黒鉛２６ｗｔ％、アルミナ４９ｗｔ％、シリカ２５
ｗｔ％より構成させる骨材部に対して１０％の有機バイ
ンダーを配合した配合物を混練後、粒度調節して得られ
た原料をプレスにより成形し、１３００℃で焼成して製
造した。
【００２１】製造したロングノズルの概略の寸法は以下
の通りである。外径（ｄ4 ）１７０ｍｍ，内径（ｄ3 ）
１１０ｍｍ，頭部（Ｈ1 ＋Ｈ2 ）２００ｍｍ、全長７０
０ｍｍである。コレクターノズルの外径（ｄ2 ）１６０
ｍｍ，内径（ｄ1 ）９５ｍｍである。
の通りである。外径（ｄ4 ）１７０ｍｍ，内径（ｄ3 ）
１１０ｍｍ，頭部（Ｈ1 ＋Ｈ2 ）２００ｍｍ、全長７０
０ｍｍである。コレクターノズルの外径（ｄ2 ）１６０
ｍｍ，内径（ｄ1 ）９５ｍｍである。
【００２２】図１は、本発明の１例であるロングノズル
の頭部の縦断図面を示めす。ロングノズル３はソケット
状の嵌合部７でコレクターノズル２と接合されている。
そして、不活性ガス（以下単にガスという）を第１のガ
ス導入口８からガスプール３４を介して導入し、金属シ
ェル１６とロングノズル頭部上面との間に設けられてい
るスリット３２からガスを嵌合部上部に吹き出す。この
スリット３２は、図１のＸ−Ｘ断面図である図２に示す
ようにロングノズル頭部表面に所定の間隔で放射状に配
設されている。
の頭部の縦断図面を示めす。ロングノズル３はソケット
状の嵌合部７でコレクターノズル２と接合されている。
そして、不活性ガス（以下単にガスという）を第１のガ
ス導入口８からガスプール３４を介して導入し、金属シ
ェル１６とロングノズル頭部上面との間に設けられてい
るスリット３２からガスを嵌合部上部に吹き出す。この
スリット３２は、図１のＸ−Ｘ断面図である図２に示す
ようにロングノズル頭部表面に所定の間隔で放射状に配
設されている。
【００２３】また、この凹部はロングノズルの頭部側面
と金属シェルとの間に形成されているガスプール３４と
連通し、このガスプール３４は第１のガス導入口８と連
通している。従って、第１のガス導入口８から圧入され
るガスはコレクターノズルとロングノズルの嵌合部７の
上側に十分吹き出すので、前記嵌合面から内孔１８に吸
収される大気を遮断し、内孔内を流下する溶鋼の酸化を
防止できる。
と金属シェルとの間に形成されているガスプール３４と
連通し、このガスプール３４は第１のガス導入口８と連
通している。従って、第１のガス導入口８から圧入され
るガスはコレクターノズルとロングノズルの嵌合部７の
上側に十分吹き出すので、前記嵌合面から内孔１８に吸
収される大気を遮断し、内孔内を流下する溶鋼の酸化を
防止できる。
【００２４】また、このスリット３２から吹き出された
ガスはコレクターノズル及びスライディングゲート全体
をシールするので取鍋ノズルからコレクターノズルまで
の溶融金属の流下により発生する負圧に伴う大気の吸収
を防止する。
ガスはコレクターノズル及びスライディングゲート全体
をシールするので取鍋ノズルからコレクターノズルまで
の溶融金属の流下により発生する負圧に伴う大気の吸収
を防止する。
【００２５】上記の通り、本発明に係るロングノズル
は、第１のガス導入口８に接続する、前記金属シェル１
６とロングノズル頭部側壁との間に設けられたガスプー
ル３４と、該ガスプール３４と接続し、前記金属シェル
１６とロングノズル頭部との間に設けられたスリット３
２とからなる第１のガス流路が設けられており、ガスの
流通に対する抵抗が少ないので大量のガス、例えば１０
０〜５００ｌ／ｍｉｎのガスををロングノズルとコレク
ターノズルとの嵌合部に吹き付けることができるので、
この嵌合部からのノズル内孔への大気の吸収を防止でき
る。
は、第１のガス導入口８に接続する、前記金属シェル１
６とロングノズル頭部側壁との間に設けられたガスプー
ル３４と、該ガスプール３４と接続し、前記金属シェル
１６とロングノズル頭部との間に設けられたスリット３
２とからなる第１のガス流路が設けられており、ガスの
流通に対する抵抗が少ないので大量のガス、例えば１０
０〜５００ｌ／ｍｉｎのガスををロングノズルとコレク
ターノズルとの嵌合部に吹き付けることができるので、
この嵌合部からのノズル内孔への大気の吸収を防止でき
る。
【００２６】本発明においては、更に第２のガス流路を
設ける。このガス流路は、例えば、ロングノズル頭部側
壁との間に設けられた第２のガス導入口１０と接続する
ロングノズルの耐火物内に設けられたガス導入路４２
と、このガス導入路４２と接続するガスプール４４と、
該ガスプール４４からのガスを前記ロングノズルの内孔
に吹き出す直径が１ｍｍ程度の細孔４６を多数備えた耐
火物製のガス吹き込みリング４５で構成される。なお、
このガス吹込みリング４５は独立に制作したものをロン
グノズルに押込んでもよいし、また、ロングノズル本体
の政策時において一体成形して制作することもできる。
設ける。このガス流路は、例えば、ロングノズル頭部側
壁との間に設けられた第２のガス導入口１０と接続する
ロングノズルの耐火物内に設けられたガス導入路４２
と、このガス導入路４２と接続するガスプール４４と、
該ガスプール４４からのガスを前記ロングノズルの内孔
に吹き出す直径が１ｍｍ程度の細孔４６を多数備えた耐
火物製のガス吹き込みリング４５で構成される。なお、
このガス吹込みリング４５は独立に制作したものをロン
グノズルに押込んでもよいし、また、ロングノズル本体
の政策時において一体成形して制作することもできる。
【００２７】上記第２のガス流路は、ロングノズル内孔
で流下する溶融金属により発生する負圧を補償するため
に吹き込むガスの流路であるため、第１のガス導入口８
と異なり比較的に少量で十分である。その流量は例えば
３〜３０ｌ／ｍｉｎ程度である。第１のガス導入口８と
第２のガス導入口１０との間はモルタル１４で気密にさ
れている。
で流下する溶融金属により発生する負圧を補償するため
に吹き込むガスの流路であるため、第１のガス導入口８
と異なり比較的に少量で十分である。その流量は例えば
３〜３０ｌ／ｍｉｎ程度である。第１のガス導入口８と
第２のガス導入口１０との間はモルタル１４で気密にさ
れている。
【００２８】図３には他の実施態様を示す。この実施態
様においては第１のガス流路と第２のガス流路は共にポ
ーラスブリック６０、４７で構成されている。しかし、
第１のガス流路を構成するポーラスブリック６０は第２
のガス流路を構成するポーラスブリックよりも約１０倍
程度のガスを吹き出すことができるようにその通気度が
大きい。上記ポーラスブリック４７は，例えばアルミナ
７０ｗｔ％、残部がシリカであるものを使用した。
様においては第１のガス流路と第２のガス流路は共にポ
ーラスブリック６０、４７で構成されている。しかし、
第１のガス流路を構成するポーラスブリック６０は第２
のガス流路を構成するポーラスブリックよりも約１０倍
程度のガスを吹き出すことができるようにその通気度が
大きい。上記ポーラスブリック４７は，例えばアルミナ
７０ｗｔ％、残部がシリカであるものを使用した。
【００２９】図４には他の実施態様を示した。この実施
態様においては第１のガス流路は前述の図１に示した態
様と同様にスリット３２であり、第２のガス流路がポー
ラスブリック４７で構成されている。以上のように第１
のガス流路と第２のガス流路の具体的構成には種々の組
み合わせが可能である。
態様においては第１のガス流路は前述の図１に示した態
様と同様にスリット３２であり、第２のガス流路がポー
ラスブリック４７で構成されている。以上のように第１
のガス流路と第２のガス流路の具体的構成には種々の組
み合わせが可能である。
【００３０】上記実施態様において、第１及び第２のガ
ス流路はそれぞれ供給するガスの圧力は１ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ（ゲージ圧）程度である。しかし、ガス流路の抵抗が
異なるためガスの流量が上記のように異なる。不活性ガ
スとしては窒素ガス、Ａｒガス等が望ましく、鋼の窒素
量が問題となる場合にはＡｒガスが望ましい。
ス流路はそれぞれ供給するガスの圧力は１ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ（ゲージ圧）程度である。しかし、ガス流路の抵抗が
異なるためガスの流量が上記のように異なる。不活性ガ
スとしては窒素ガス、Ａｒガス等が望ましく、鋼の窒素
量が問題となる場合にはＡｒガスが望ましい。
【００３１】
【実施例】上記ロングノズルを用いて自動車用の冷間圧
延鋼板に使用する低炭素アルミキルド鋼（Ｃ：０．０５
ｗｔ％，Ｍｎ：０．４５ｗｔ％，Ｐ，Ｓ：０．０１０ｗ
ｔ％以下、Ａｌ：０．０３〜０．０６ｗｔ％、Ｎ：０．
００３〜０．００６ｗｔ％）を多数回連続鋳造を行な
い、その結果を表１及び表２に示した。
延鋼板に使用する低炭素アルミキルド鋼（Ｃ：０．０５
ｗｔ％，Ｍｎ：０．４５ｗｔ％，Ｐ，Ｓ：０．０１０ｗ
ｔ％以下、Ａｌ：０．０３〜０．０６ｗｔ％、Ｎ：０．
００３〜０．００６ｗｔ％）を多数回連続鋳造を行な
い、その結果を表１及び表２に示した。
【００３２】表１は従来のロングノズル（図６）と本発
明のロングノズルをそれぞれ使用し連続連続鋳造を行っ
た場合における各ロングノズルの耐用回数である。従来
のロングノズルは平均６ヒートであり、本発明のロング
ノズルは平均９ヒートを鋳造できた。ここで、耐用回数
とはコレクターノズルとロングノズルとの嵌合が望まし
い状態にあるヒート回数である。
明のロングノズルをそれぞれ使用し連続連続鋳造を行っ
た場合における各ロングノズルの耐用回数である。従来
のロングノズルは平均６ヒートであり、本発明のロング
ノズルは平均９ヒートを鋳造できた。ここで、耐用回数
とはコレクターノズルとロングノズルとの嵌合が望まし
い状態にあるヒート回数である。
【００３３】また、従来のロングノズルと本発明のロン
グノズルを使用し、それぞれ２０ヒート連続鋳造して、
上記低炭素アルミキルド鋼の鋳造における大気の吸収量
を比較した。その結果を表２に示す。表２において、鋼
の成分である窒素（Ｎ）、Ａｌ量、及び鋼中の酸素量が
取鍋とタンディッシュ間でどのように変化したかを示
す。
グノズルを使用し、それぞれ２０ヒート連続鋳造して、
上記低炭素アルミキルド鋼の鋳造における大気の吸収量
を比較した。その結果を表２に示す。表２において、鋼
の成分である窒素（Ｎ）、Ａｌ量、及び鋼中の酸素量が
取鍋とタンディッシュ間でどのように変化したかを示
す。
【００３４】窒素の増加量、Ａｌの減少量、及び鋼中の
酸素量の増加はともに取鍋とタンディッシュ間における
大気の吸収量に比例するものであり、本発明のロングノ
ズルを使用すると著しく大気の吸収が少なかったことを
示した。言うまでもなく、窒素が高くなると鋼の材質は
硬くなる。また、Ａｌ量の減少は時効性を劣化させるこ
とがある。また、鋼中の酸素量が増加すると鋼の清浄度
が悪くなる。特に深絞り用の錫メッキ鋼板においては可
及的に鋼の清浄度は高いことが必要である。従って、本
発明は上記錫メッキ鋼板等の連続鋳造において重要な技
術である。
酸素量の増加はともに取鍋とタンディッシュ間における
大気の吸収量に比例するものであり、本発明のロングノ
ズルを使用すると著しく大気の吸収が少なかったことを
示した。言うまでもなく、窒素が高くなると鋼の材質は
硬くなる。また、Ａｌ量の減少は時効性を劣化させるこ
とがある。また、鋼中の酸素量が増加すると鋼の清浄度
が悪くなる。特に深絞り用の錫メッキ鋼板においては可
及的に鋼の清浄度は高いことが必要である。従って、本
発明は上記錫メッキ鋼板等の連続鋳造において重要な技
術である。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【発明の効果】従来のロングノズルにおいては、ロング
ノズルの１ヶ所からの不活性ガスの吹き込みを行ってい
たが、本発明においては取鍋コレクターノズルとロング
ノズルの嵌合部の上部及び下部にそれぞれ独立した不活
性ガスの吹き込み流路を設けることにより、それぞれ独
自に不活性ガスの吹き込み流量を任意に設定できるよう
になった。そのため連続鋳造開始から終了に至るまで上
記嵌合部の面荒れが生じるにもかかわらず、極めて安定
したシール性を確保できるようになり、鋳造される鋼の
鋳片の品質を大幅に向上させることが可能となった。
ノズルの１ヶ所からの不活性ガスの吹き込みを行ってい
たが、本発明においては取鍋コレクターノズルとロング
ノズルの嵌合部の上部及び下部にそれぞれ独立した不活
性ガスの吹き込み流路を設けることにより、それぞれ独
自に不活性ガスの吹き込み流量を任意に設定できるよう
になった。そのため連続鋳造開始から終了に至るまで上
記嵌合部の面荒れが生じるにもかかわらず、極めて安定
したシール性を確保できるようになり、鋳造される鋼の
鋳片の品質を大幅に向上させることが可能となった。
【００３８】又、従来のロングノズルでは嵌合部の面荒
れに対応した不活性ガス流量の調節ができなかつた為、
面荒れがある程度進行すると使用しているロングノズル
を廃却せざるを得なかったが、本発明では上記嵌合部の
上部と下部に独立した不活性ガス流量の調節が可能とな
ったので、上記嵌合部の面荒れが生じても充分なシール
効果が得られるようになり、ロングノズルの耐用をあげ
ることができた。
れに対応した不活性ガス流量の調節ができなかつた為、
面荒れがある程度進行すると使用しているロングノズル
を廃却せざるを得なかったが、本発明では上記嵌合部の
上部と下部に独立した不活性ガス流量の調節が可能とな
ったので、上記嵌合部の面荒れが生じても充分なシール
効果が得られるようになり、ロングノズルの耐用をあげ
ることができた。
【図１】本発明の１実施態様を示す図である。
【図２】本発明の他の１実施態様を示す図である。
【図３】本発明の他の１実施態様を示す図である。
【図４】本発明の他の１実施態様を示す図である。
【図５】スライドゲートに接続されたコレクターノズル
を示す図である。
を示す図である。
【図６】従来のロングノズルの構造を示す図である。
１００ 取鍋 ２００ スライディングゲート ２ コレクターノズル ３ ロングノズル ４ ロングノズルの耐火物 ７ ロングノズルとコレクターノズルの嵌合部 ８ 第１のガス導入口 １０ 第２のガス導入口 １４ モルタル １６ 金属シェル １８ ロングノズルの内孔 ３２ ロングノズル頭部上面のスリット ３４ ガスプール ４２ ガス導入路 ４３、４４ ガスプール ４５ 細孔を備えたガス吹き込みリング ４６ 細孔 ４７ ポーラスブリックリング ６０ ポーラスブリック
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−279072（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−104216（ＪＰ，Ａ) 実開 平３−91172（ＪＰ，Ｕ) 実開 平３−42351（ＪＰ，Ｕ) 実公 平１−23657（ＪＰ，Ｙ２) 実公 昭63−50071（ＪＰ，Ｙ２) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/10 320 B22D 11/10 360 B22D 41/58
Claims (5)
- 【請求項１】 下記の特徴を備えた取鍋の底部に取り付
けられたスライディングゲートのコレクターノズルに嵌
合される連続鋳造用ロングノズル。 （ａ）コレクターノズル（２）からの溶湯を下方に流通
させる、その頭部が金属シェル（１６）でカバーされて
いる耐火物製のロングノズル（３）であって、（ｂ）前
記金属シェル（１６）の側壁に設けられた第１のガス導
入口（８）から、前記コレクターノズル（２）とロング
ノズル（３）との嵌合部（７）近傍に不活性ガスを吹き
出す第１のガス流路が設けられており、（ｃ）更に、前
記金属シェル（１６）の側壁に設けられた第２のガス導
入口（１０）から前記ロングノズルの内孔（１８）内に
不活性ガスを吹き出す第２のガス流路が設けられてい
る。 - 【請求項２】 前記第１のガス流路が、前記第１のガス
導入口（８）に接続する、前記金属シェル（１６）とロ
ングノズル頭部側壁との間に設けられたガスプール（３
４）と、該ガスプール（３４）と接続し、前記金属シェ
ル（１６）とロングノズル頭部上面との間に設けられた
スリット（３２）とから構成されていることを特徴とす
る請求項１記載の連続鋳造用ロングノズル。 - 【請求項３】 前記第１のガス流路が、前記第１のガス
導入口（８）に接続する、前記金属シェル（１６）とロ
ングノズル頭部側壁との間に設けられたガスプール（３
４）と、該ガスプール（３４）からロングノズルとコレ
クターノズルとの嵌合部近傍に不活性ガスを吹き出すこ
とができる通気性の高いポーラスブリック（４７）とか
ら構成されていることを特徴とする請求項１記載の連続
鋳造用ロングノズル。 - 【請求項４】 前記第２のガス流路が、前記第２のガス
導入口（１０）と接続するガス流路（４２）と、該ガス
流路（４２）と接続するガスプール（４４）と、該ガス
プール（４４）からのガスを前記ロングノズルの内孔
（１８）に吹き出す細孔（４６）を備えたガス吹き込み
リング（４５）とからなることを特徴とする請求項１記
載の連続鋳造用ロングノズル。 - 【請求項５】 前記第２の流路が、前記第２のガス導入
口（１０）と接続する前記ロングノズル頭部側壁との間
に設けられたガスプール（４３）と、該ガスプール（４
３）からのガスを前記ロングノズルの内孔に吹き出すリ
ング状のポーラスブリック（４７）とからなることを特
徴とする請求項１記載の連続鋳造用ロングノズル。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8147958A JP2934187B2 (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | 連続鋳造用ロングノズル |
| CA002185627A CA2185627C (en) | 1996-05-17 | 1996-09-16 | Long nozzle for continuous casting |
| GB9620377A GB2313076B (en) | 1996-05-17 | 1996-09-30 | Long nozzle for continuous casting |
| US08/857,537 US5885473A (en) | 1996-05-17 | 1997-05-16 | Long nozzle for continuous casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8147958A JP2934187B2 (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | 連続鋳造用ロングノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09308950A JPH09308950A (ja) | 1997-12-02 |
| JP2934187B2 true JP2934187B2 (ja) | 1999-08-16 |
Family
ID=15441937
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8147958A Expired - Lifetime JP2934187B2 (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | 連続鋳造用ロングノズル |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5885473A (ja) |
| JP (1) | JP2934187B2 (ja) |
| CA (1) | CA2185627C (ja) |
| GB (1) | GB2313076B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011131238A (ja) * | 2009-12-24 | 2011-07-07 | Tokyo Yogyo Co Ltd | ロングノズル |
| KR101305994B1 (ko) * | 2013-01-28 | 2013-09-12 | (주)티씨씨특수합금 | 산화 방지용 밀폐형 주형에서의 불활성가스 취입 장치 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2331262A (en) * | 1997-11-17 | 1999-05-19 | Vesuvius Crucible Co | A ceramic pouring tube |
| KR100436212B1 (ko) * | 2001-09-04 | 2004-06-16 | 조선내화 주식회사 | 용강주조용 롱노즐 |
| KR100887191B1 (ko) * | 2002-06-19 | 2009-03-06 | 주식회사 포스코 | 노즐막힘이 방지되는 연속주조용 노즐 |
| ES2311912T3 (es) * | 2005-08-27 | 2009-02-16 | REFRACTORY INTELLECTUAL PROPERTY GMBH & CO. KG | Conducto de colada refractario con una insercion porosa. |
| BR112012010990A2 (pt) * | 2009-11-18 | 2016-04-12 | Tyk Corp | conjunto de alta temperatura, metodo para produzir o mesmo e material de vedacao resistente ao calor |
| CN104057078A (zh) * | 2013-11-20 | 2014-09-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 长水口及连铸方法 |
| CN106694866A (zh) * | 2017-03-28 | 2017-05-24 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种钢包保护套管 |
| CN110788316A (zh) * | 2019-12-13 | 2020-02-14 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种钢包滑动水口用防护结构及其使用方法 |
| CN113953503A (zh) * | 2021-10-23 | 2022-01-21 | 宜兴市耐火材料有限公司 | 一种钢水连铸生产用长水口 |
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|---|---|---|---|---|
| GB2094454B (en) * | 1981-03-03 | 1984-09-19 | Flogates Ltd | Improvements in the pouring of molten metals |
| IT1191099B (it) * | 1981-12-09 | 1988-02-24 | Mannesmann Ag | Becco di colata ad immersione e suo impiego |
| US4487251A (en) * | 1982-03-08 | 1984-12-11 | Vesuvius Crucible Company | Continuous casting apparatus and a method of using the same |
| DE3226047C2 (de) * | 1982-07-12 | 1985-11-28 | Didier-Werke Ag, 6200 Wiesbaden | Verbindung zwischen dem Auslaufkonus des Verschlusses eines Gießgefäßes für Metallschmelze und dem daran anschließenden Schutzrohr |
| CA1251642A (en) * | 1983-11-02 | 1989-03-28 | Kazumi Arakawa | Molten metal discharging device |
| JPS6099462A (ja) * | 1983-11-02 | 1985-06-03 | Toshiba Ceramics Co Ltd | 溶融金属排出装置 |
| US4588112A (en) * | 1984-02-06 | 1986-05-13 | Akechi Ceramics Kabushiki Kaisha | Nozzle for continuous casting |
| IT1176428B (it) * | 1984-07-18 | 1987-08-18 | Radex Italiana Spa | Manicotto di uscita in un dispositivo per controllare l'efflusso di acciaio fuso da una siviera o da una paniera |
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| US4756452A (en) * | 1986-11-13 | 1988-07-12 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Molten metal pouring nozzle |
| JPH0315244Y2 (ja) * | 1987-12-21 | 1991-04-03 | ||
| JPH02104454A (ja) * | 1988-10-11 | 1990-04-17 | Akechi Ceramics Kk | 連続鋳造用ノズル |
| JPH02151353A (ja) * | 1988-12-05 | 1990-06-11 | Nkk Corp | 連続鋳造用浸漬ノズル |
| IT1226006B (it) * | 1988-12-14 | 1990-12-10 | Sirma Nuova | Perfezionamento nei processi e nei dispositivi di colata continua di metalli |
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-
1996
- 1996-05-17 JP JP8147958A patent/JP2934187B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1996-09-16 CA CA002185627A patent/CA2185627C/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-09-30 GB GB9620377A patent/GB2313076B/en not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-05-16 US US08/857,537 patent/US5885473A/en not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2185627C (en) | 2001-12-11 |
| US5885473A (en) | 1999-03-23 |
| JPH09308950A (ja) | 1997-12-02 |
| GB2313076A (en) | 1997-11-19 |
| GB9620377D0 (en) | 1996-11-13 |
| GB2313076B (en) | 1999-10-13 |
| CA2185627A1 (en) | 1997-11-18 |
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