JP2916590B2 - 易剥離性割繊繊維及びその製造法 - Google Patents
易剥離性割繊繊維及びその製造法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 （発明の属する技術分野） 本発明は、剥離して超極細繊維となり得る易剥離性割
繊繊維及びその製造法に関する。
繊繊維及びその製造法に関する。
更に詳しくは、本発明は、剥離によって人工皮革や高
密度編織物、ワイピングクロスなどに有用な布帛を提供
し得る、易剥離性割繊繊維及びその製造法に関する。
密度編織物、ワイピングクロスなどに有用な布帛を提供
し得る、易剥離性割繊繊維及びその製造法に関する。
（従来の技術） 従来から、接着性や溶剤に対する溶解性の異なる２種
の熱可塑性重合体を組み合わせて複合繊維となし、布帛
やシートにした後、２種の重合体を分離または一方を溶
解して剥離し、極細繊維からなる布帛やシートを得るこ
とは、特公昭48-28005号公報、特公昭53-22170号公報な
どによって公知である。
の熱可塑性重合体を組み合わせて複合繊維となし、布帛
やシートにした後、２種の重合体を分離または一方を溶
解して剥離し、極細繊維からなる布帛やシートを得るこ
とは、特公昭48-28005号公報、特公昭53-22170号公報な
どによって公知である。
剥離によって単糸デニールが0.3デニール以下の超極
細繊維となる割繊性繊維は、近年、人工皮革、高密度編
織物、ワイピングクロス等に優れた機能を発揮すること
から、その需要が急増している。
細繊維となる割繊性繊維は、近年、人工皮革、高密度編
織物、ワイピングクロス等に優れた機能を発揮すること
から、その需要が急増している。
しかし、従来公知の割繊繊維は、機械的に２種の成分
を割繊させたり、または、化学的に一方の成分を溶解し
て割繊させたとしても、極細繊維同士の剥離が不十分な
ため、割繊前の元の繊維の配置のままであり、極細繊維
の特長が十分に発揮されないという問題があった。
を割繊させたり、または、化学的に一方の成分を溶解し
て割繊させたとしても、極細繊維同士の剥離が不十分な
ため、割繊前の元の繊維の配置のままであり、極細繊維
の特長が十分に発揮されないという問題があった。
このような問題に対処すべく、例えば特公昭63-61423
号公報には、編織物を溶解して一方の成分を分解除去し
た後、ロール面で圧縮して剥離させる方法や、特開昭62
-263372号公報には、編織物を予め圧縮処理して隣接界
面に歪を作った後、薬液で処理して剥離させる方法が提
案されている。しかし、これらの方法は、いずれも剥離
性を良くするために、繁雑な工程を設けることが必要で
あり、工業的に不利である。
号公報には、編織物を溶解して一方の成分を分解除去し
た後、ロール面で圧縮して剥離させる方法や、特開昭62
-263372号公報には、編織物を予め圧縮処理して隣接界
面に歪を作った後、薬液で処理して剥離させる方法が提
案されている。しかし、これらの方法は、いずれも剥離
性を良くするために、繁雑な工程を設けることが必要で
あり、工業的に不利である。
このような剥離性の問題は、割繊後の単糸デニールが
0.2デニール以下と更に超極細繊維となる程困難性を増
すことが特公昭53-10169号公報で知られている。
0.2デニール以下と更に超極細繊維となる程困難性を増
すことが特公昭53-10169号公報で知られている。
一方、特公昭53-22170号公報には、剥離性を改善する
目的で、割繊成分の断面形状を偏平な凸レンズ形状にす
る方法が提案されている。
目的で、割繊成分の断面形状を偏平な凸レンズ形状にす
る方法が提案されている。
しかし、該公報の繊維は、繊維製造工程で割繊成分の
一部が剥離・切断し、毛羽となるなど製造工程性が著し
く損なわれるという欠点を有していた。
一部が剥離・切断し、毛羽となるなど製造工程性が著し
く損なわれるという欠点を有していた。
また、他方、２種の重合体が剥離し難い断面形状の場
合には、繊維製造工程の問題は避けられるが、布帛にし
た後の割繊工程では２成分を剥離するのに多大のエネル
ギーを要する。
合には、繊維製造工程の問題は避けられるが、布帛にし
た後の割繊工程では２成分を剥離するのに多大のエネル
ギーを要する。
従って、工程性能を損なうことなく、易剥離性である
割繊繊維の出現が強く求められていた。
割繊繊維の出現が強く求められていた。
（発明が解決しようとする課題） 本発明の目的は、上記したような問題点に鑑み、複合
繊維の製造段階や、編織やシートにするまでは２種の重
合体成分が一体となっており、、布帛にした後の割繊工
程では、２成分が極めて容易に剥離して超極細繊維とな
り得る易剥離性割繊繊維及びその製造法を提供すること
にある。
繊維の製造段階や、編織やシートにするまでは２種の重
合体成分が一体となっており、、布帛にした後の割繊工
程では、２成分が極めて容易に剥離して超極細繊維とな
り得る易剥離性割繊繊維及びその製造法を提供すること
にある。
（課題を解決するための手段） 本発明者らは、上記課題を解決せんと鋭意検討を重ね
た結果、請求項１に規定した（ｉ）〜（ｖ）の要件に特
定する割繊繊維とすることにより、 繊維製造工程の紡糸延伸時の剥離を抑制することが可
能になって、製造工程上のトラブルを解消し、しかも、
布帛又は人工皮革をなす割繊工程では小さなエネルギー
で完全に割繊可能となる、いわば「割繊性を制御可能」
な易剥離性割繊繊維を提供できることを見出し、本発明
を完成するに至った。
た結果、請求項１に規定した（ｉ）〜（ｖ）の要件に特
定する割繊繊維とすることにより、 繊維製造工程の紡糸延伸時の剥離を抑制することが可
能になって、製造工程上のトラブルを解消し、しかも、
布帛又は人工皮革をなす割繊工程では小さなエネルギー
で完全に割繊可能となる、いわば「割繊性を制御可能」
な易剥離性割繊繊維を提供できることを見出し、本発明
を完成するに至った。
即ち、本発明は： Ａ、B2種の熱可塑性重合体からなる割繊複合繊維に
おいて、 （ｉ） Ａ成分が凸レンズ形状に４〜８ケに割繊可能で
あり、 （ii） Ａ成分が繊維断面の全面積に占める比率が70〜
90％、 （iii） 全周長に占める比率が95％以上〜100未満であ
り、 （iv） 剥離前の繊維断面の半径ｒ0と、剥離後の凸レ
ンズ形状の球面の半径ｒ1の比Ｒ0/r1が２以上で、 （ｖ） かつ剥離される凸レンズ形状のＡ成分の幅方向
の径ａと高さ方向の径ｂの比a/bが２以下であること、
易剥離性割繊繊維を提供する。また、 割繊繊維の割繊前の繊度が２デニール以下である点
に特長を有する。また、 Ａ成分を、法線方向から４〜８ケに分割してＢ成分
の中心に向けて流入させ、Ａ成分が繊維断面で凸レンズ
形状に４〜８ケに割繊可能とする、Ａ、B2種の熱可塑性
重合体からなる割繊複合繊維の製造において、 （ａ） Ａ、Ｂ両成分の吐出比率A/Bを70/30〜90/10と
し、 （ｂ） かつ、Ａ成分の溶融粘度をＢ成分の溶融粘度よ
り大とする、又は記載の易剥離性割繊繊維の製造法
を提供する。また、 Ａ成分がＢ成分と合流する部分の隣接するＡ成分流
路溝との間隔ｌは0.5mm以上である点に特徴を有する。
また、 Ａ成分とＢ成分の溶融粘度比A/Bが1.1以上で、かつ
Ａ成分とＢ成分の溶解性パラメータの差、Ａ−Ｂが２以
上である点に特徴を有する。
おいて、 （ｉ） Ａ成分が凸レンズ形状に４〜８ケに割繊可能で
あり、 （ii） Ａ成分が繊維断面の全面積に占める比率が70〜
90％、 （iii） 全周長に占める比率が95％以上〜100未満であ
り、 （iv） 剥離前の繊維断面の半径ｒ0と、剥離後の凸レ
ンズ形状の球面の半径ｒ1の比Ｒ0/r1が２以上で、 （ｖ） かつ剥離される凸レンズ形状のＡ成分の幅方向
の径ａと高さ方向の径ｂの比a/bが２以下であること、
易剥離性割繊繊維を提供する。また、 割繊繊維の割繊前の繊度が２デニール以下である点
に特長を有する。また、 Ａ成分を、法線方向から４〜８ケに分割してＢ成分
の中心に向けて流入させ、Ａ成分が繊維断面で凸レンズ
形状に４〜８ケに割繊可能とする、Ａ、B2種の熱可塑性
重合体からなる割繊複合繊維の製造において、 （ａ） Ａ、Ｂ両成分の吐出比率A/Bを70/30〜90/10と
し、 （ｂ） かつ、Ａ成分の溶融粘度をＢ成分の溶融粘度よ
り大とする、又は記載の易剥離性割繊繊維の製造法
を提供する。また、 Ａ成分がＢ成分と合流する部分の隣接するＡ成分流
路溝との間隔ｌは0.5mm以上である点に特徴を有する。
また、 Ａ成分とＢ成分の溶融粘度比A/Bが1.1以上で、かつ
Ａ成分とＢ成分の溶解性パラメータの差、Ａ−Ｂが２以
上である点に特徴を有する。
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
（Ａ） 本発明の割繊繊維： 第１図（イ）〜（ホ）は、本発明の割繊繊維の繊維断
面を示す模式図である。
面を示す模式図である。
第１図において、（イ）、（ロ）は４分割の例であ
り、（ハ）、（ニ）は６分割の例、（ホ）は８分割の例
である。
り、（ハ）、（ニ）は６分割の例、（ホ）は８分割の例
である。
（ｉ） 割繊繊維の構造など： （イ） 割繊繊維の形状： 本発明では、Ａ、B2種の熱可塑性重合体からなる割繊
性複合繊維において、Ａ成分が凸レンズ形状に４〜８ケ
に分割可能であることが必要である。
性複合繊維において、Ａ成分が凸レンズ形状に４〜８ケ
に分割可能であることが必要である。
凸レンズ形状とは、例えば、第２図及び特公昭53-221
70号公報に表現されるように、剥離面の少なくとも一部
に半径ｒ1の球面を有するものを示す。
70号公報に表現されるように、剥離面の少なくとも一部
に半径ｒ1の球面を有するものを示す。
第５図（イ）〜（ハ）に示すような鋭利な剥離面を有
するものとは明瞭に区別される（従来例）。
するものとは明瞭に区別される（従来例）。
（ロ） 剥離前の繊維断面の半径と剥離後の半径の比： 凸レンズ形状の具体的な形状としては、第２図におい
て、剥離前の繊維断面の半径をｒ0、剥離後の凸レンズ
形状の球面の半径をｒ1とした場合、ｒ0＞ｒ1である。
好ましくは、ｒ0/r1が２以上、最も好ましくは2.5以上
である。
て、剥離前の繊維断面の半径をｒ0、剥離後の凸レンズ
形状の球面の半径をｒ1とした場合、ｒ0＞ｒ1である。
好ましくは、ｒ0/r1が２以上、最も好ましくは2.5以上
である。
（ハ） 剥離されるＡ成分の幅方向径と高さ方向径の
比： また、剥離される凸レンズ形状のＡ成分の幅方向の径
ａと高さ方向の径ｂの比、a/bは２以下であることが望
ましい。
比： また、剥離される凸レンズ形状のＡ成分の幅方向の径
ａと高さ方向の径ｂの比、a/bは２以下であることが望
ましい。
この比が２を超える場合には、繊維を製造する段階で
若しくは編繊段階で、もはや剥離が発生し、繊維製造や
布帛製造の工程性が著しく損なわれる。
若しくは編繊段階で、もはや剥離が発生し、繊維製造や
布帛製造の工程性が著しく損なわれる。
a/b比が1.5未満であれば更に好ましい。
・ ｒ0/r1が２以上かつa/bは２以下の場合に本発明の
目的が最も良く達成される。
目的が最も良く達成される。
（ニ） 分割数： 分割数は４〜８であることが必要である。
分割数が４未満では繊維製造工程で剥離が生じる。分
割数が８を越えると、後述するような成分比を構成しよ
うとするとＡ、B2成分が互いに接着を生じ、もはや割繊
性を有しない。
割数が８を越えると、後述するような成分比を構成しよ
うとするとＡ、B2成分が互いに接着を生じ、もはや割繊
性を有しない。
好ましい分割数は４〜６である。
（ホ） Ａ成分が繊維断面の全面積に占める比率： 本発明では、Ａ成分が繊維断面の全面積に占める比率
が70〜90％であることが必要である。
が70〜90％であることが必要である。
70％未満では、分割後の繊維に異種の重合体が多量に
存在し、染色時の汚染などの支障が生じる。また、Ｂ成
分を溶解除去する際には、除去成分の比率が多く、経済
的にも不利である。Ａ成分の比率が高い方が望ましい
が、90％を越えると、Ａ成分の形状が凸レンズ形状を示
さなくなり、布帛にした後の剥離性が不十分となる。好
ましい比率は、75〜85％である。
存在し、染色時の汚染などの支障が生じる。また、Ｂ成
分を溶解除去する際には、除去成分の比率が多く、経済
的にも不利である。Ａ成分の比率が高い方が望ましい
が、90％を越えると、Ａ成分の形状が凸レンズ形状を示
さなくなり、布帛にした後の剥離性が不十分となる。好
ましい比率は、75〜85％である。
（ヘ） Ａ成分が剥離断面の全周長に占める比率： 本発明の割繊繊維は、割繊前の繊維断面において、Ａ
成分が繊維断面の全周長に占める比率が95％以上100％
未満であることが必要である。
成分が繊維断面の全周長に占める比率が95％以上100％
未満であることが必要である。
すなわち、Ｂ成分は、円周上に僅か５％未満しか露出
していない。Ａ成分が全周長に占める比率が95％未満で
ある場合には、布帛やシートにした後のＡ成分の剥離に
多くのエネルギーが必要となり、本発明の目的である易
剥離性が達成されない。
していない。Ａ成分が全周長に占める比率が95％未満で
ある場合には、布帛やシートにした後のＡ成分の剥離に
多くのエネルギーが必要となり、本発明の目的である易
剥離性が達成されない。
（ト） 割繊繊維の好ましい形状： 最も好ましい本発明の割繊繊維では、第１図（イ）〜
（ホ）に示すように、割繊前の繊維断面において、Ａ成
分が実質的にＢ成分の「線」によって分割されている。
（ホ）に示すように、割繊前の繊維断面において、Ａ成
分が実質的にＢ成分の「線」によって分割されている。
このような本発明の割繊繊維であれば、剥離に要する
エネルギーが第５図（イ）〜（ハ）に例示される従来の
割繊繊維に比して極端に少なくすることが可能となる。
エネルギーが第５図（イ）〜（ハ）に例示される従来の
割繊繊維に比して極端に少なくすることが可能となる。
このような利点は、例えば、Ａ、B2成分のうち、Ｂ成
分を溶解除去して剥離する場合には、同じ処理条件で
は、処理時間を大幅に短縮することが可能であり、工業
的に極めて有利である。
分を溶解除去して剥離する場合には、同じ処理条件で
は、処理時間を大幅に短縮することが可能であり、工業
的に極めて有利である。
（ii） Ａ、Ｂ成分を構成する熱可塑性重合体： 本発明に用いる熱可塑性重合体としては、ナイロン
６、ナイロン66、ナイロン612などのポリアミドやこれ
らの共重合体；ポリエチレンテレフタレート、ポリエチ
レンナフタレートなどのポリエステルやこれらの共重合
体；ポリプロピレン、ポリエチレンなどの重合体やこれ
らの共重合体が用いられる。必要によって、少量の安定
剤、艶消剤、帯電防止剤などを含んでも良い。
６、ナイロン66、ナイロン612などのポリアミドやこれ
らの共重合体；ポリエチレンテレフタレート、ポリエチ
レンナフタレートなどのポリエステルやこれらの共重合
体；ポリプロピレン、ポリエチレンなどの重合体やこれ
らの共重合体が用いられる。必要によって、少量の安定
剤、艶消剤、帯電防止剤などを含んでも良い。
最も汎用的には、ポリアミドとポリエステル又は、こ
れらの共重合体の組み合わせが用いられる。
れらの共重合体の組み合わせが用いられる。
（iii） 割繊方法： 割繊方法は、Ａ、B2種の熱可塑性重合体の性質によっ
て、仮撚、叩解、圧搾や柱状流などの高圧流体により機
械的に剥離する方法や、一方の成分を溶剤または分解剤
により溶解または分解除去して剥離する方法や、これら
の組み合わせから任意に選択される。
て、仮撚、叩解、圧搾や柱状流などの高圧流体により機
械的に剥離する方法や、一方の成分を溶剤または分解剤
により溶解または分解除去して剥離する方法や、これら
の組み合わせから任意に選択される。
Ａ、B2成分の接着性は凡そ両成分の溶解性パラメータ
によって定義づけられるので、２成分の溶解性パラメー
タが大きく異なる組み合わせの場合には機械的な方法に
よる剥離が可能であるが、溶解性パラメータが近似した
成分同士の組み合わせの場合には、一方の成分を溶解す
る方法が一般的である。
によって定義づけられるので、２成分の溶解性パラメー
タが大きく異なる組み合わせの場合には機械的な方法に
よる剥離が可能であるが、溶解性パラメータが近似した
成分同士の組み合わせの場合には、一方の成分を溶解す
る方法が一般的である。
本発明の繊維は、このいずれの割繊方法においても、
従来の割繊繊維に比べ、極めて良好な易剥離性を呈す
る。
従来の割繊繊維に比べ、極めて良好な易剥離性を呈す
る。
（iv） 割繊繊維の特徴： （イ） 繊度： 本発明の割繊繊維の割繊前の単糸デニールは特に限定
されない。
されない。
例えば、単糸デニールが２デニール以下であれば、割
繊後のデニール0.3デニール以下の超極細繊維となり、
人工皮革、高密度編織物、ワイピングクロス等に公適で
ある。
繊後のデニール0.3デニール以下の超極細繊維となり、
人工皮革、高密度編織物、ワイピングクロス等に公適で
ある。
単糸デニールが更に１デニール以下であれば、割繊後
のデニールが0.1デニール以下となり更に好適である。
のデニールが0.1デニール以下となり更に好適である。
従って、好適には２デニール以下、更に好適には１デ
ニール以下である。
ニール以下である。
（ロ） 用途： ・ 本発明の割繊繊維を編織後に割繊して得られる布帛
は、柔らかく、しかも適度な反発感があり、衣料用とし
ても独特の風合を呈する。また、布帛の表面を起毛した
場合はピーチスキン調の布帛となる。
は、柔らかく、しかも適度な反発感があり、衣料用とし
ても独特の風合を呈する。また、布帛の表面を起毛した
場合はピーチスキン調の布帛となる。
・ 更に、３〜20mmの短繊維に切断し、人工皮革とした
ものは、スエード調の高級感のある皮革が得られる。
ものは、スエード調の高級感のある皮革が得られる。
（Ｂ） 割繊繊維の製造方： 以下、本発明の割繊繊維の製造法について説明する。
（ｉ） 第３図は（イ）は、本発明の繊維の製造に用い
る紡糸口金の断面図であり、（イ）図中はＩは、分配
板、IIは紡糸口金板である。
る紡糸口金の断面図であり、（イ）図中はＩは、分配
板、IIは紡糸口金板である。
第３図は（ロ）は、IIの紡糸口金板において、２成分
の重合体の合流部Ｅ−Ｅ′の平面図である。
の重合体の合流部Ｅ−Ｅ′の平面図である。
別々に計量された重合体Ａ、Ｂは各々、第３図（イ）
の分配板Ｉを経て紡糸口金板IIの合流部へ供給される。
合流部では、第３図（ロ）に示されるように、Ｂ成分の
中心から法線方向の設けられた流入溝IIIからＡ成分が
Ｂ成分の中心に向けて流入しつつ合流し、吐出孔IVから
紡糸され複合繊維となる。
の分配板Ｉを経て紡糸口金板IIの合流部へ供給される。
合流部では、第３図（ロ）に示されるように、Ｂ成分の
中心から法線方向の設けられた流入溝IIIからＡ成分が
Ｂ成分の中心に向けて流入しつつ合流し、吐出孔IVから
紡糸され複合繊維となる。
（ii） 本発明において、Ａ成分がＢ成分と合流する部
分の隣接するＡ成分流路溝との間隔ｌは0.5mm以上であ
ることが好ましい。特に、分割数が６ケ以上の場合に
は、0.7〜1mmであることが望ましい。
分の隣接するＡ成分流路溝との間隔ｌは0.5mm以上であ
ることが好ましい。特に、分割数が６ケ以上の場合に
は、0.7〜1mmであることが望ましい。
（iii） 紡糸された繊維は、従来公知の紡糸−延伸法
や、一旦巻き取ることなく連続して延伸を行うスピンン
ドローテイクアップ法、更には6,000m/分以上で紡糸し
て延伸することなく実用可能な繊維とするスピンテイク
アップ法などの工程によって得ることが可能である。
や、一旦巻き取ることなく連続して延伸を行うスピンン
ドローテイクアップ法、更には6,000m/分以上で紡糸し
て延伸することなく実用可能な繊維とするスピンテイク
アップ法などの工程によって得ることが可能である。
（iv） Ａ成分とＢ成分の吐出量比及び溶融粘度比： 本発明の繊維の製造においては、Ａ成分とＢ成分の吐
出量の比を70/30〜90/10とし、かつＡ成分の溶融粘度を
Ｂ成分の溶融粘度より大とすることが必要である。
出量の比を70/30〜90/10とし、かつＡ成分の溶融粘度を
Ｂ成分の溶融粘度より大とすることが必要である。
Ｂ成分の溶融粘度をＡ成分の溶融粘度より大とした場
合には、Ａ成分同志が互いに接合していない、もはや割
繊繊維とならない。
合には、Ａ成分同志が互いに接合していない、もはや割
繊繊維とならない。
Ａ成分とＢ成分の溶融粘度比A/Bが1.1以上の場合に、
本発明の割繊繊維が好ましい配置となる。
本発明の割繊繊維が好ましい配置となる。
第４図（イ）〜（ホ）は、Ａ成分とＢ成分の溶融粘度
比A/Bに対応して変化する両成分の割繊の繊維断面形状
を示す模式図である。
比A/Bに対応して変化する両成分の割繊の繊維断面形状
を示す模式図である。
すなわち、第４図（イ）、（ロ）はA/Bが１以上の場
合に得られる繊維の断面形状であり（実施例）、
（ハ）、（ニ）、（ホ）はA/Bが１未満の場合に得られ
る繊維の断面形状である（比較例）。
合に得られる繊維の断面形状であり（実施例）、
（ハ）、（ニ）、（ホ）はA/Bが１未満の場合に得られ
る繊維の断面形状である（比較例）。
本発明では、Ａ成分とＢ成分の溶融粘度比A/Bを１以
上とし、同時に、両成分の溶解性パラメータの差、Ａ−
Ｂを約２以上としたものは、第４図（イ）、（ロ）に示
すようにＡ成分が繊維の円周上で隆起したフットボール
形状となる。このような形状の繊維から剥離して得られ
る超極細繊維は、ボリューム感に優れた布帛を提供す
る。
上とし、同時に、両成分の溶解性パラメータの差、Ａ−
Ｂを約２以上としたものは、第４図（イ）、（ロ）に示
すようにＡ成分が繊維の円周上で隆起したフットボール
形状となる。このような形状の繊維から剥離して得られ
る超極細繊維は、ボリューム感に優れた布帛を提供す
る。
（実施例） 実施例をもって本発明を更に詳細に説明するが、これ
らは本発明の範囲を制限しない。
らは本発明の範囲を制限しない。
なお、剥離性の測定は、複合繊維を水酸化ナトリウム
５重量％水溶液中で95°Ｃで浸漬し、浸漬時間と割繊割
合の経時変化を繊維の断面写真から測定し、100％割繊
するまでの時間で示した。
５重量％水溶液中で95°Ｃで浸漬し、浸漬時間と割繊割
合の経時変化を繊維の断面写真から測定し、100％割繊
するまでの時間で示した。
（実施例１） Ａ成分としてオルソクロロフェノール極限粘度ηsp/c
＝0.73〜0.48のポリエチレンテレフタレート（溶解性パ
ラメータ10.7）を用い、Ｂ成分として相対粘度ηrel＝
3.2〜2.4のナイロン（溶解性パラメータ12.7）を用い、
二軸押出機にて紡糸した。
＝0.73〜0.48のポリエチレンテレフタレート（溶解性パ
ラメータ10.7）を用い、Ｂ成分として相対粘度ηrel＝
3.2〜2.4のナイロン（溶解性パラメータ12.7）を用い、
二軸押出機にて紡糸した。
使用した紡糸口は、第３図（ロ）において、Ａ成分が
６ケの法線方向からＢ成分の中心に向けて流入するもの
を使用した。孔数は30ホールとした。溶融温度290℃、
紡速1,000m/分、吐出量11.6g/分、A:Bの吐出量比4:1に
て紡糸した。
６ケの法線方向からＢ成分の中心に向けて流入するもの
を使用した。孔数は30ホールとした。溶融温度290℃、
紡速1,000m/分、吐出量11.6g/分、A:Bの吐出量比4:1に
て紡糸した。
得られた未延伸糸を延伸倍率3.5倍、１ロール温度80
℃、ホットプレート温度150℃にて熱延伸して、30デニ
ール/30フィラメントの延伸繊維を得た。紡糸・延伸性
はいずれも良好で、この段階までは、繊維の剥離は皆無
であった。
℃、ホットプレート温度150℃にて熱延伸して、30デニ
ール/30フィラメントの延伸繊維を得た。紡糸・延伸性
はいずれも良好で、この段階までは、繊維の剥離は皆無
であった。
紡糸に当たり、Ａ成分とＢ成分の溶融粘度比を第１表
に示すように異ならせた。
に示すように異ならせた。
得られた繊維の断面形状及び剥離性の結果を第１表に
示した。
示した。
なお、比較例として特公昭48-28005号公報の実施例１
中のＦ4の条件で複合繊維を得た。この繊維の断面形状
は、第５図（ロ）に示されるようなものであった。
中のＦ4の条件で複合繊維を得た。この繊維の断面形状
は、第５図（ロ）に示されるようなものであった。
第１表から明らかなように、本発明の方法によって得
られた複合繊維は、繊維製造段階までは全く剥離してい
ないが、剥離処理によって極めて容易に剥離する、易剥
離性を有していた。
られた複合繊維は、繊維製造段階までは全く剥離してい
ないが、剥離処理によって極めて容易に剥離する、易剥
離性を有していた。
剥離後の繊維は、ポリエチレンテレフタレートが単糸
0.12デニール、ナイロン６が単糸0.2デニールの超極細
繊維であった。
0.12デニール、ナイロン６が単糸0.2デニールの超極細
繊維であった。
（実施例２） 実施例１で得たNo.1の複合繊維を用い、32ゲージの丸
編機を使用して編地を編成した。編地の網目密度は2,20
0/平方インチであった。編地を５％水酸化ナトリウム水
溶液で95℃で10分間処理を行った。この時の編地の重量
減少率は12重量％で、繊維は完全に剥離していた。得ら
れた編地は、超極細繊維特有の極めてドレープ性の優れ
たソフトな風合を有していた。
編機を使用して編地を編成した。編地の網目密度は2,20
0/平方インチであった。編地を５％水酸化ナトリウム水
溶液で95℃で10分間処理を行った。この時の編地の重量
減少率は12重量％で、繊維は完全に剥離していた。得ら
れた編地は、超極細繊維特有の極めてドレープ性の優れ
たソフトな風合を有していた。
（実施例３） 実施例１で得た、No.1とNo.6の複合繊維を各々10mmの
カットファイバーとし、湿式にて抄造して目付110g/m2
のシートとした。次いで、これらのシートに150kg/cm2
の水柱状流を施し、乾燥して厚み0.5mmのシートを得
た。
カットファイバーとし、湿式にて抄造して目付110g/m2
のシートとした。次いで、これらのシートに150kg/cm2
の水柱状流を施し、乾燥して厚み0.5mmのシートを得
た。
No.1の本発明の繊維からなるシートは、Ａ、Ｂ成分が
完全に剥離し、良好なカバリング性と柔軟な風合のシー
トとなった。一方、本発明外のNo.6からなるシートは、
Ａ、B2成分が殆ど剥離しておらず、シートは地スケ感が
あり、風合もペーパーライクのものであった。
完全に剥離し、良好なカバリング性と柔軟な風合のシー
トとなった。一方、本発明外のNo.6からなるシートは、
Ａ、B2成分が殆ど剥離しておらず、シートは地スケ感が
あり、風合もペーパーライクのものであった。
（実施例４） Ａ成分として、ηsp/c＝0.73のポリエチレンテレフタ
レートを用い、Ｂ成分としてポリエチレンテレフタレー
トに分子量4,000のポリエチレングリコール15重量％を
共重合したブロックポリエーテルエステルηsp/c＝0.72
を用い、実施例１と同様にして複合繊維を得た。
レートを用い、Ｂ成分としてポリエチレンテレフタレー
トに分子量4,000のポリエチレングリコール15重量％を
共重合したブロックポリエーテルエステルηsp/c＝0.72
を用い、実施例１と同様にして複合繊維を得た。
この場合のＡ、Ｂ成分の溶融粘度比は1.1であった。
得られた繊維の断面は、第１図（ハ）に対応していた。
ｒ0/r1は2.7、a/bは1.4、Ａ成分が断面全周長に占める
比率は97％であった。
得られた繊維の断面は、第１図（ハ）に対応していた。
ｒ0/r1は2.7、a/bは1.4、Ａ成分が断面全周長に占める
比率は97％であった。
この繊維を実施例２と同様に編成した。編立工程での
トラブルは全く生じなかった。
トラブルは全く生じなかった。
編地を５％水酸化ナトリウム水溶液で95℃で４分間処
理したところ、編地の重量減少率は24重量％であり、Ｂ
成分は完全に除去されていた。編地は極めてドレープ性
に優れ、ソフトな風合を有していた。
理したところ、編地の重量減少率は24重量％であり、Ｂ
成分は完全に除去されていた。編地は極めてドレープ性
に優れ、ソフトな風合を有していた。
（比較例１） 重合体として実施例４で用いたＡ、Ｂ成分を用い、特
公昭48-28005号公報実施例１中のＦ4の繊維を得た。得
られた繊維を実施例４と同様に編成し、５重量％水酸化
ナトリウム水溶液で95℃で15分間処理を行った。編地の
重量減少率は８重量％であり、Ｂ成分が残ったままで、
編地は水酸化ナトリウム処理する以前と殆ど変化なく、
ドレープ性に欠けるものであった。
公昭48-28005号公報実施例１中のＦ4の繊維を得た。得
られた繊維を実施例４と同様に編成し、５重量％水酸化
ナトリウム水溶液で95℃で15分間処理を行った。編地の
重量減少率は８重量％であり、Ｂ成分が残ったままで、
編地は水酸化ナトリウム処理する以前と殆ど変化なく、
ドレープ性に欠けるものであった。
（発明の効果） 本発明の易剥離性割繊繊維を用いることにより、繊維
の製造、編織物やシートなどの布帛製造工程では全く工
程性を損なうことなく取扱いが可能で、しかも人工皮
革、高密度編織物、ワイピングクロスなど布帛に用いた
場合に極めて容易に剥離して超極細繊維特有の優れたド
レープ性とソフトな風合などの性能を有する布帛が提供
される。
の製造、編織物やシートなどの布帛製造工程では全く工
程性を損なうことなく取扱いが可能で、しかも人工皮
革、高密度編織物、ワイピングクロスなど布帛に用いた
場合に極めて容易に剥離して超極細繊維特有の優れたド
レープ性とソフトな風合などの性能を有する布帛が提供
される。
第１図（イ）〜（ホ）は、本発明の割繊繊維の繊維断面
を示す模式図である。 第２図は、本発明の割繊繊維の断面部分を構成する凸レ
ンズ形状の剥離面の一部を図示的に説明する模式図であ
る。 第３図は、本発明の易剥離性割繊繊維を製造するのに用
いる紡糸装置の一部を示す。第３図（イ）はその紡糸口
金の断面図であり、第３図（ロ）は紡糸口金板における
重合体の合流部を示す平面図である。 第４図（イ）〜（ホ）は、割繊繊維を構成するＡ、Ｂ成
分の溶融粘度比に対応して変化する割繊繊維の繊維断面
形状を示す模式図であり、（イ）、（ロ）は実施例で、
（ハ）〜（ホ）は比較例である。 第５図（イ）〜（ハ）は、従来の割繊繊維の繊維断面を
示す模式図である。 （符号の説明） Ａ……重合体Ａ成分又は繊維 Ｂ……重合体Ｂ成分又は繊維 ｒ0……剥離前の繊維断面の半径 ｒ1……剥離後の凸レンズ形状の球面の半径 ａ……剥離される凸レンズ形状のＡ成分の幅方向の径 ｂ……剥離される凸レンズ形状のＡ成分の高さ方向の径 Ｉ……分配板 II……紡糸口金板 ｌ……間隔 III……流入溝 IV……吐出孔
を示す模式図である。 第２図は、本発明の割繊繊維の断面部分を構成する凸レ
ンズ形状の剥離面の一部を図示的に説明する模式図であ
る。 第３図は、本発明の易剥離性割繊繊維を製造するのに用
いる紡糸装置の一部を示す。第３図（イ）はその紡糸口
金の断面図であり、第３図（ロ）は紡糸口金板における
重合体の合流部を示す平面図である。 第４図（イ）〜（ホ）は、割繊繊維を構成するＡ、Ｂ成
分の溶融粘度比に対応して変化する割繊繊維の繊維断面
形状を示す模式図であり、（イ）、（ロ）は実施例で、
（ハ）〜（ホ）は比較例である。 第５図（イ）〜（ハ）は、従来の割繊繊維の繊維断面を
示す模式図である。 （符号の説明） Ａ……重合体Ａ成分又は繊維 Ｂ……重合体Ｂ成分又は繊維 ｒ0……剥離前の繊維断面の半径 ｒ1……剥離後の凸レンズ形状の球面の半径 ａ……剥離される凸レンズ形状のＡ成分の幅方向の径 ｂ……剥離される凸レンズ形状のＡ成分の高さ方向の径 Ｉ……分配板 II……紡糸口金板 ｌ……間隔 III……流入溝 IV……吐出孔
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) D01D 5/30
Claims (5)
- 【請求項１】Ａ、B2種の熱可塑性重合体からなる割繊複
合繊維において、 （ｉ） Ａ成分が凸レンズ形状に４〜８ケに割繊可能で
あり、 （ii） Ａ成分が繊維断面の全面積に占める比率が70〜
90％、 （iii） 全周長に占める比率が95％以上〜100未満であ
り、 （iv） 剥離前の繊維断面の半径ｒ0と、剥離後の凸レ
ンズ形状の球面の半径ｒ1の比ｒ0/r1が２以上で、 （ｖ） かつ剥離される凸レンズ形状のＡ成分の幅方向
の径ａと高さ方向の径ｂの比a/bが２以下であることを
特徴とする、易剥離性割繊繊維。 - 【請求項２】割繊繊維の割繊前の繊度が２デニール以下
であることを特徴とする、請求項１記載の易剥離性割繊
繊維。 - 【請求項３】Ａ成分を、法線方向から４〜８ケに分割し
てＢ成分の中心に向けて流入させ、Ａ成分が繊維断面で
凸レンズ形状に４〜８ケに割繊可能とする、Ａ、B2種の
熱可塑性重合体からなる割繊複合繊維の製造において、 （ａ） Ａ、Ｂ両成分の吐出比率A/Bを70/30〜90/10と
し、 （ｂ） かつ、Ａ成分の溶融粘度をＢ成分の溶融粘度よ
り大とすることを特徴とする、請求項１又は２記載の易
剥離性割繊繊維の製造法。 - 【請求項４】Ａ成分がＢ成分と合流する部分の隣接する
Ａ成分流路溝との間隔ｌは0.5mm以上であることを特徴
とする、請求項３記載の易剥離性割繊繊維の製造法。 - 【請求項５】Ａ成分とＢ成分の溶融粘度比A/Bが1.1以上
で、かつＡ成分とＢ成分の溶解性パラメータの差、Ａ−
Ｂが２以上であることを特徴とする、請求項３又は４記
載の易剥離性割繊繊維の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24117690A JP2916590B2 (ja) | 1990-09-13 | 1990-09-13 | 易剥離性割繊繊維及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24117690A JP2916590B2 (ja) | 1990-09-13 | 1990-09-13 | 易剥離性割繊繊維及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04126814A JPH04126814A (ja) | 1992-04-27 |
| JP2916590B2 true JP2916590B2 (ja) | 1999-07-05 |
Family
ID=17070374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24117690A Expired - Fee Related JP2916590B2 (ja) | 1990-09-13 | 1990-09-13 | 易剥離性割繊繊維及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2916590B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI405886B (zh) * | 2009-12-31 | 2013-08-21 | San Fang Chemical Industry Co | 含彈性體之複合纖維及其製造方法，及包含該複合纖維之基材及其製造方法 |
| CN103938286A (zh) * | 2014-05-04 | 2014-07-23 | 南通美铭锦纶有限公司 | 一种裂片型超细旦复合纤维 |
-
1990
- 1990-09-13 JP JP24117690A patent/JP2916590B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04126814A (ja) | 1992-04-27 |
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