JP2866876B2 - 電源装置 - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、３相交流を単相交流に交換する電源装置に
関するもので、特に交流アーク溶接，スポット溶接，シ
ーム溶接等の溶接装置、またはロボット積載用のアーク
溶接やサブマッサージの電源、または照明器具，振動
機、電動機や電熱器等の電源として高効率が得られる単
相交流の電源装置に関するものである。
関するもので、特に交流アーク溶接，スポット溶接，シ
ーム溶接等の溶接装置、またはロボット積載用のアーク
溶接やサブマッサージの電源、または照明器具，振動
機、電動機や電熱器等の電源として高効率が得られる単
相交流の電源装置に関するものである。
一般にスポット溶接装置の電源、あるいは照明器具，
電動機や電熱器等の電源としては、通常単相交流が使用
される。この単相交流を得るため３相交流を単相交流に
変換する装置としては、スコット配線や３相低周波方
式，インバーター方式等が知られているが、これらの場
合大電流になればなるほど３相不平衡が生じるという問
題があり、また電力効率が悪いという問題があった。
電動機や電熱器等の電源としては、通常単相交流が使用
される。この単相交流を得るため３相交流を単相交流に
変換する装置としては、スコット配線や３相低周波方
式，インバーター方式等が知られているが、これらの場
合大電流になればなるほど３相不平衡が生じるという問
題があり、また電力効率が悪いという問題があった。
すなわち、上述のスコット配線等は、回路構成が複雑
で電源装置としては装置が大型になり、また３相の中の
１相に２倍の過大電流が流れる等、安定した電流を取り
出し難く、特に電源装置としての信頼性に問題があっ
た。
で電源装置としては装置が大型になり、また３相の中の
１相に２倍の過大電流が流れる等、安定した電流を取り
出し難く、特に電源装置としての信頼性に問題があっ
た。
また、スポット溶接装置の電源として上述の３相低周
波方式が採用されているが、装置が大型かつ高価で故障
が多いという問題があった。
波方式が採用されているが、装置が大型かつ高価で故障
が多いという問題があった。
また、アーク溶接装置は一般に大電流を必要とするた
め、磁気漏洩方式及びリアクトル方式の２種類の電源方
式が採用されており、前者はトランスとして磁気漏れ変
圧器を用いたもの、後者はトランスの２次側とアーク電
極によって構成される放電回路に直列に可飽和リアクト
ルを挿入したものである。これらはいずれも急峻に高電
圧に立上り、その後電圧が急激に降下する、アーク溶接
時における垂下特性に合致した出力特性を得るようにし
ているが、これらにおいては変圧部での電磁漏洩やリア
クトルによる損失が大きいと言う問題点があった。
め、磁気漏洩方式及びリアクトル方式の２種類の電源方
式が採用されており、前者はトランスとして磁気漏れ変
圧器を用いたもの、後者はトランスの２次側とアーク電
極によって構成される放電回路に直列に可飽和リアクト
ルを挿入したものである。これらはいずれも急峻に高電
圧に立上り、その後電圧が急激に降下する、アーク溶接
時における垂下特性に合致した出力特性を得るようにし
ているが、これらにおいては変圧部での電磁漏洩やリア
クトルによる損失が大きいと言う問題点があった。
さらに最近インバータ方式が多く採用され、これは交
流を整流した後、周波数を約数百サイクル〜1200サイク
ルに上げてトランスを小型軽量にし、その２次側を直流
とする方式であるが、これも甚だ高価であり効率も悪く
また故障も多いものであった。そこで小型軽量で効率の
よい電源装置が要求されていた。
流を整流した後、周波数を約数百サイクル〜1200サイク
ルに上げてトランスを小型軽量にし、その２次側を直流
とする方式であるが、これも甚だ高価であり効率も悪く
また故障も多いものであった。そこで小型軽量で効率の
よい電源装置が要求されていた。
この発明はこのような状況に鑑みてなされたもので、
既存の単相トランスを用いた効率のよい、３相交流を単
相交流に変換する電源装置を得ることを目的としてい
る。
既存の単相トランスを用いた効率のよい、３相交流を単
相交流に変換する電源装置を得ることを目的としてい
る。
この発明に係る電源装置は、３相交流電源に接続さ
れ、６相交流を発生し、そのうちから所望の３つの相を
選択して出力可能な６相/3相変換回路と、該６相/3相変
換回路からの出力電力の供給を、例えば各相の約120゜
〜180゜の範囲のみ行うよう制御する位置制御回路と、
３台の単相トランスの二次側出力を共通接続し、各単相
トランスの一次側に上記位相制御回路を介して上記６相
/3相変換回路の３相出力を接続してなる変圧部とを備
え、上記単相トランスの共通出力に単相交流を出力する
ようにしたものである。
れ、６相交流を発生し、そのうちから所望の３つの相を
選択して出力可能な６相/3相変換回路と、該６相/3相変
換回路からの出力電力の供給を、例えば各相の約120゜
〜180゜の範囲のみ行うよう制御する位置制御回路と、
３台の単相トランスの二次側出力を共通接続し、各単相
トランスの一次側に上記位相制御回路を介して上記６相
/3相変換回路の３相出力を接続してなる変圧部とを備
え、上記単相トランスの共通出力に単相交流を出力する
ようにしたものである。
この発明においては上記のような構成としたから、位
相制御回路による点弧制御により各単相トランスの一次
側には各相の交流正弦波形の約120゜〜約180゜の範囲に
おいてのみ通電がなされ、上記単相トランスの二次側共
通出力には３相交流の３倍周波の鋸歯状交流波形が発生
する。つまり上記二次側共通出力には立上りが急峻でそ
の後電圧レベルが急速に降下する垂下特性を持った３倍
周波の単相交流が誘導される。これにより既存の単相ト
ランスを用いた、３相不平衡の問題がなく効率のよい電
源装置が得られる。
相制御回路による点弧制御により各単相トランスの一次
側には各相の交流正弦波形の約120゜〜約180゜の範囲に
おいてのみ通電がなされ、上記単相トランスの二次側共
通出力には３相交流の３倍周波の鋸歯状交流波形が発生
する。つまり上記二次側共通出力には立上りが急峻でそ
の後電圧レベルが急速に降下する垂下特性を持った３倍
周波の単相交流が誘導される。これにより既存の単相ト
ランスを用いた、３相不平衡の問題がなく効率のよい電
源装置が得られる。
以下、この発明の一実施例を図について説明する。
第１図（ａ）はこの発明の一実施例による電源装置を
用いたアーク溶接装置を示す全体構成図、第１図（ｂ）
はその６相/3相変換回路の構成を示す図である。
用いたアーク溶接装置を示す全体構成図、第１図（ｂ）
はその６相/3相変換回路の構成を示す図である。
図において、1,2,3は３相交流電源、50は３相交流電
源に接続され、６相交流を発生し、そのうちから所望の
３つの相を選択して出力可能な６相/3相変換回路で、３
相交流電源１〜３を入力とし、３相交流電力を該電源の
第１相〜第３相及びこれらと逆相である第１逆相〜第３
逆相からなる６相の交流電力に変換する変換回路51と、
該変換回路51の６相の各出力のうちから所望の３つの出
力を選択可能な相選択回路52とから構成されており、こ
こではこの相選択回路52は、上記第１相〜第３相を選択
するよう設定している。60は該相選択回路52の後段に接
続れ、該回路の出力である３相交流電力の供給を各相の
120゜〜180゜の範囲のみ行うよう制御する位相制御回路
である。また70は上記位相制御回路60の後段に接続され
た変圧部で、既存の３台の単相トランス71〜73を組み合
わせ、つまり各単相トランスの二次側出力を共通接続
し、各々の一次側に上記位相制御回路を介して上記６相
/3相変換回路50の３相出力を接続して構成されている。
源に接続され、６相交流を発生し、そのうちから所望の
３つの相を選択して出力可能な６相/3相変換回路で、３
相交流電源１〜３を入力とし、３相交流電力を該電源の
第１相〜第３相及びこれらと逆相である第１逆相〜第３
逆相からなる６相の交流電力に変換する変換回路51と、
該変換回路51の６相の各出力のうちから所望の３つの出
力を選択可能な相選択回路52とから構成されており、こ
こではこの相選択回路52は、上記第１相〜第３相を選択
するよう設定している。60は該相選択回路52の後段に接
続れ、該回路の出力である３相交流電力の供給を各相の
120゜〜180゜の範囲のみ行うよう制御する位相制御回路
である。また70は上記位相制御回路60の後段に接続され
た変圧部で、既存の３台の単相トランス71〜73を組み合
わせ、つまり各単相トランスの二次側出力を共通接続
し、各々の一次側に上記位相制御回路を介して上記６相
/3相変換回路50の３相出力を接続して構成されている。
また300はアーク溶接を行う溶接部であり、これは上
記共通接続の二次側出力101に接続された溶接電極10
と、アース端12に接続された被溶接材11とからなり、13
はアークである。
記共通接続の二次側出力101に接続された溶接電極10
と、アース端12に接続された被溶接材11とからなり、13
はアークである。
第１図（ｃ）は上記位相制御回路60の詳細を示し、図
中20a,20b,20cはサイリスタ、21は３相交流の各相の正
弦波の零クロス点を検出する零クロス点検出器、22a,22
b,22cは該零クロス点検出器21の出力を受け、各相のサ
イリスタ20a,20b,20cの点弧角を調整する位相調整器で
ある。
中20a,20b,20cはサイリスタ、21は３相交流の各相の正
弦波の零クロス点を検出する零クロス点検出器、22a,22
b,22cは該零クロス点検出器21の出力を受け、各相のサ
イリスタ20a,20b,20cの点弧角を調整する位相調整器で
ある。
次に動作について説明する。
３相交流電源1,2,3よりの電力は、６相/3相変換回路5
0の変換回路51で、該電源の第１相〜第３相及びそれら
の逆相である第１逆相〜第３逆相とからなる６相の交流
電力に変換され、相選択回路52に出力される。該相選択
回路52では、上記変換回路の６相の各出力のうちから第
１相，第２相，及び第３相が選択される。
0の変換回路51で、該電源の第１相〜第３相及びそれら
の逆相である第１逆相〜第３逆相とからなる６相の交流
電力に変換され、相選択回路52に出力される。該相選択
回路52では、上記変換回路の６相の各出力のうちから第
１相，第２相，及び第３相が選択される。
そして該相選択回路52から変圧部70の各単相トランス
71〜73への通電は、位相制御回路60によって制御され、
第２図（ａ）に示すように第1,第2,第３の単相トランス
71〜73には、各相の交流正弦波形X,Y,Zの位相角120度〜
180度の範囲（Ｘについてはｃとf,Yについてはｂとe,Z
についてはａとｄ）内においてのみ通電が行われ、それ
以外の時間は各単相トランスは開放状態である。
71〜73への通電は、位相制御回路60によって制御され、
第２図（ａ）に示すように第1,第2,第３の単相トランス
71〜73には、各相の交流正弦波形X,Y,Zの位相角120度〜
180度の範囲（Ｘについてはｃとf,Yについてはｂとe,Z
についてはａとｄ）内においてのみ通電が行われ、それ
以外の時間は各単相トランスは開放状態である。
このようにして３つの単相トランス71〜73に順次通電
が繰り返されると、二次側共通出力101には第２図
（ｂ）に示すように３倍周波の垂下特性を持った鋸歯状
の交流電流が出力されることとなる。
が繰り返されると、二次側共通出力101には第２図
（ｂ）に示すように３倍周波の垂下特性を持った鋸歯状
の交流電流が出力されることとなる。
そして、この鋸歯状の３倍周波の電流が溶接部300の
溶接電極10に印加され、被溶接材11との間でアーク13を
発生し、アーク溶接が行われる。この際、以下に述べる
効果が得られる。
溶接電極10に印加され、被溶接材11との間でアーク13を
発生し、アーク溶接が行われる。この際、以下に述べる
効果が得られる。
本実施例では、３相を単相に変換しているので、３
相不平衡の問題は生じない。また二次側の単相出力とし
ては、上記のように３相交流の３倍の周波数、すなわち
60サイクルに対し180サイクルが得られるので溶接速度
が数来の３相／単相変換装置を用いた場合に比べて３倍
になる。同じ速度のときは溶接のビートが、第３図
（ａ）に示す従来のものに比し第３図（ｂ）のように３
倍細やかになる。このように溶接の品質を向上できる。
相不平衡の問題は生じない。また二次側の単相出力とし
ては、上記のように３相交流の３倍の周波数、すなわち
60サイクルに対し180サイクルが得られるので溶接速度
が数来の３相／単相変換装置を用いた場合に比べて３倍
になる。同じ速度のときは溶接のビートが、第３図
（ａ）に示す従来のものに比し第３図（ｂ）のように３
倍細やかになる。このように溶接の品質を向上できる。
従来の３相／単相変換電源装置では、得られる単相
出力は正弦波であるが、本発明により電源出力値には急
峻に高電圧に立上り、これから垂下状に零となる鋸歯状
波が得られるため、アーク溶接時にアークが出やすくか
つ安定したアークが得られる。
出力は正弦波であるが、本発明により電源出力値には急
峻に高電圧に立上り、これから垂下状に零となる鋸歯状
波が得られるため、アーク溶接時にアークが出やすくか
つ安定したアークが得られる。
すなわち、本電源装置は本質的に垂下特性を持った電
源となっており、溶接には極めて好都合である。
源となっており、溶接には極めて好都合である。
本発明の電源は上述のように垂下特性を備えたもの
であるので、この垂下特性を得るために従来一般に使用
されている漏洩磁束型の装置または、第４図に示すよう
な可飽和リアクトルＬ等を用いる必要がなく、これに伴
う損失や力率の低下を生ずることがない。
であるので、この垂下特性を得るために従来一般に使用
されている漏洩磁束型の装置または、第４図に示すよう
な可飽和リアクトルＬ等を用いる必要がなく、これに伴
う損失や力率の低下を生ずることがない。
また、得られる周波数が３倍となるので、変圧器が
小型となり、重量が従来の1/3で済み、大変小型軽量と
なる。また構造が簡単で小型軽量となるので、製造コス
トも大幅に低減できる。
小型となり、重量が従来の1/3で済み、大変小型軽量と
なる。また構造が簡単で小型軽量となるので、製造コス
トも大幅に低減できる。
また、従来の装置では無負荷電圧が60V〜100V必要
であったが、本発明では無負荷電圧がかなり小さくて済
み、安全であるとともに取扱いも簡単で技術の熟練を必
要とせず、かつ自動化も容易である。
であったが、本発明では無負荷電圧がかなり小さくて済
み、安全であるとともに取扱いも簡単で技術の熟練を必
要とせず、かつ自動化も容易である。
１相の交流正弦波形の点弧角を120度を中心に前後
に適当に調整することにより、アークの強さを大きく調
整することができる。
に適当に調整することにより、アークの強さを大きく調
整することができる。
つまり、調整範囲を従来に比べて広くすることがで
き、コンピュータによる自動制御を行うことによって従
来不可能であった領域の溶接を可能にし、かつ溶接安定
性を得ることができる。
き、コンピュータによる自動制御を行うことによって従
来不可能であった領域の溶接を可能にし、かつ溶接安定
性を得ることができる。
また、アークが安定しているので、これをロボット
に搭載することにより大型厚板のアーク溶接を行うこと
ができる。すなわち従来の３倍の溶接能力を発揮でき
る。
に搭載することにより大型厚板のアーク溶接を行うこと
ができる。すなわち従来の３倍の溶接能力を発揮でき
る。
次に、この発明の他の実施例について説明する。
第５図（ａ）はこの発明の第２の実施例による電源装
置を示し、この実施例は、上記第１の実施例において相
選択回路52を、第３相に代えてその逆相である第３逆相
を選択するよう設定したものである。この実施例におい
ては上記第１の実施例と同じく各相を約120゜〜約180゜
間で点弧すると、得られる波形は第５図（ｂ）のような
波形となり、一周期において＋側に３個の鋸歯状波が、
−側に３個の鋸歯状波が得られることとなる。つまり３
相60サイクルの電源入力に対し、単相60サイクルであり
ながら１秒間に360個の鋸歯状波が得られることとな
る。
置を示し、この実施例は、上記第１の実施例において相
選択回路52を、第３相に代えてその逆相である第３逆相
を選択するよう設定したものである。この実施例におい
ては上記第１の実施例と同じく各相を約120゜〜約180゜
間で点弧すると、得られる波形は第５図（ｂ）のような
波形となり、一周期において＋側に３個の鋸歯状波が、
−側に３個の鋸歯状波が得られることとなる。つまり３
相60サイクルの電源入力に対し、単相60サイクルであり
ながら１秒間に360個の鋸歯状波が得られることとな
る。
このように１相のみを逆相として３相の各々を約120
゜〜約180゜で位相制御すれば、２次側に上記のような6
0サイクルの鋸歯状波が得られるので、これをスポット
溶接または鍛造成形用加熱電源等に使用すれば、180サ
イクルの鋸歯状波よりもリアクタンス損失が少なく、そ
れだけ加熱エネルギーが増大することとなって有利とな
る。具体的には、懐の深い溶接，つまり変圧部からかな
り離れた位置での溶接が可能となる。
゜〜約180゜で位相制御すれば、２次側に上記のような6
0サイクルの鋸歯状波が得られるので、これをスポット
溶接または鍛造成形用加熱電源等に使用すれば、180サ
イクルの鋸歯状波よりもリアクタンス損失が少なく、そ
れだけ加熱エネルギーが増大することとなって有利とな
る。具体的には、懐の深い溶接，つまり変圧部からかな
り離れた位置での溶接が可能となる。
第６図（ａ）はこの発明の第３の実施例を示し、これ
は第２の実施例のように３相を逆相にするとともに、第
１相を約120゜〜約180゜、第２相を約０゜〜約180゜、
第３逆相を約60゜〜約180゜で点弧するようにしたもの
であり、この場合は第６図（ｂ）のように、大きな波高
の60サイクルの鋸歯状波が得られ、スポット溶接にはさ
らに有利となる。
は第２の実施例のように３相を逆相にするとともに、第
１相を約120゜〜約180゜、第２相を約０゜〜約180゜、
第３逆相を約60゜〜約180゜で点弧するようにしたもの
であり、この場合は第６図（ｂ）のように、大きな波高
の60サイクルの鋸歯状波が得られ、スポット溶接にはさ
らに有利となる。
また上記説明では、第１相の点弧開始時期が約120゜
で、溶接電流波形の鋸歯状波が第６図（ｂ）のような波
形である場合を示したが、点弧開始時期を100゜程度に
すれば、立ち上がり位置がより前方となり、かつ立上り
波形の上端頭部が丸みを帯びた鋸歯状波が得られ（第６
図（ｃ）参照）、溶接の用途によってはこのような波形
の溶接電流が有効である。
で、溶接電流波形の鋸歯状波が第６図（ｂ）のような波
形である場合を示したが、点弧開始時期を100゜程度に
すれば、立ち上がり位置がより前方となり、かつ立上り
波形の上端頭部が丸みを帯びた鋸歯状波が得られ（第６
図（ｃ）参照）、溶接の用途によってはこのような波形
の溶接電流が有効である。
第７図（ａ）はこの発明の第４の実施例を示し、この
実施例は第１の実施例において、位相制御回路60を、第
３相を常に開放とし、第１相及び第２相を約120゜〜約1
80゜間で点弧するよう構成したものである。この場合第
７図（ｂ）のように、一周期において＋側及び−側にそ
れぞれ、所定間隔を置いて２個の鋸歯状波が得られ、つ
まり＋側及び−側に中休み期間を持つ波形が得られ、鋳
物等、急激に温度上昇を行ってはならないものの溶接に
便利である。
実施例は第１の実施例において、位相制御回路60を、第
３相を常に開放とし、第１相及び第２相を約120゜〜約1
80゜間で点弧するよう構成したものである。この場合第
７図（ｂ）のように、一周期において＋側及び−側にそ
れぞれ、所定間隔を置いて２個の鋸歯状波が得られ、つ
まり＋側及び−側に中休み期間を持つ波形が得られ、鋳
物等、急激に温度上昇を行ってはならないものの溶接に
便利である。
またここで、第７図（ｃ）に示すように第１相を120
゜〜180゜、第２相を０゜〜180゜で点弧するようにする
と、両相のエネルギーが合成されて波形の立ち上がり初
期が強く漸次弱くなる擬似鋸歯状波（第７図（ｄ）参
照）が得られる。
゜〜180゜、第２相を０゜〜180゜で点弧するようにする
と、両相のエネルギーが合成されて波形の立ち上がり初
期が強く漸次弱くなる擬似鋸歯状波（第７図（ｄ）参
照）が得られる。
また第８図は本発明の第５の実施例を示し、ここで
は、相選択回路52を、第１相，第２相，第３逆相を選択
するよう設定し、位相制御回路60を、第１相を60゜〜18
0゜で点弧し、第３逆相を０゜〜180゜で点弧し、第２相
を常に開放とするよう構成しており、この場合第７図
（ｄ）に波形に比べさらにエネルギーの大きい第８図
（ｃ）のような波形が得られる。
は、相選択回路52を、第１相，第２相，第３逆相を選択
するよう設定し、位相制御回路60を、第１相を60゜〜18
0゜で点弧し、第３逆相を０゜〜180゜で点弧し、第２相
を常に開放とするよう構成しており、この場合第７図
（ｄ）に波形に比べさらにエネルギーの大きい第８図
（ｃ）のような波形が得られる。
この場合波形の立ち上がり初期のエネルギーが大き
く、また急峻に立ち上がるので、スポット溶接やアーク
溶接等に有利である。またこの場合溶接の強さが増大す
るので、溶接速度の増大や厚い被溶接材への溶接が可能
となる。さらに各相の点弧の範囲を変えることにより出
力エネルギーを任意の値に調整できる。
く、また急峻に立ち上がるので、スポット溶接やアーク
溶接等に有利である。またこの場合溶接の強さが増大す
るので、溶接速度の増大や厚い被溶接材への溶接が可能
となる。さらに各相の点弧の範囲を変えることにより出
力エネルギーを任意の値に調整できる。
なお、上述の説明では、点弧は各相の電圧が零になる
まで、つまり位相では180゜まで通電する形式を採って
いるが、トランジスタ等による点弧制御は、点弧開始時
期だけでなく、点弧停止時期も任意に設定可能であるた
め、例えば第６図に示す第３の実施例において、第２相
を０゜から120゜まで通電するようにすれば、第６図
（ｂ）の波形よりさらに通電時間が短く、垂下特性がよ
り急峻なものが得られる。またこれは第８図に示す第５
の実施例において、第３相の逆相を０゜から120゜まで
通電するようにしても同じである。
まで、つまり位相では180゜まで通電する形式を採って
いるが、トランジスタ等による点弧制御は、点弧開始時
期だけでなく、点弧停止時期も任意に設定可能であるた
め、例えば第６図に示す第３の実施例において、第２相
を０゜から120゜まで通電するようにすれば、第６図
（ｂ）の波形よりさらに通電時間が短く、垂下特性がよ
り急峻なものが得られる。またこれは第８図に示す第５
の実施例において、第３相の逆相を０゜から120゜まで
通電するようにしても同じである。
以上のようにこの発明によれば、３相交流電源に接続
され、６相交流を発生し、そのうちから所望の３つの相
を選択して出力可能な６相/3相変換回路と、該６相/3相
変換回路からの出力電力の供給を、例えば各相の約120
゜〜180゜の範囲のみ行うよう制御する位相制御回路
と、３台の単相トランスの二次側出力を共通接続し、各
単相トランスの一次側に上記位相制御回路を介して上記
６相/3相変換回路の３相出力を接続してなる変圧部とを
備え、上記単相トランスの共通出力に単相交流を出力す
るようにしたので、出力として３倍周波の鋸歯状波形が
得られ、３相不平衡の問題がなく効率のよい電源装置が
得られる効果がある。
され、６相交流を発生し、そのうちから所望の３つの相
を選択して出力可能な６相/3相変換回路と、該６相/3相
変換回路からの出力電力の供給を、例えば各相の約120
゜〜180゜の範囲のみ行うよう制御する位相制御回路
と、３台の単相トランスの二次側出力を共通接続し、各
単相トランスの一次側に上記位相制御回路を介して上記
６相/3相変換回路の３相出力を接続してなる変圧部とを
備え、上記単相トランスの共通出力に単相交流を出力す
るようにしたので、出力として３倍周波の鋸歯状波形が
得られ、３相不平衡の問題がなく効率のよい電源装置が
得られる効果がある。
第１図はこの発明の一実施例によるアーク溶接機に用い
た電源装置を説明するための図、第２図は該電源装置の
出力波形を示す図、第３図は該アーク溶接機の動作を説
明する図、第４図は従来の可飽和リアクトルを用いたア
ーク溶接機を示す図、第５図はこの発明の第２の実施例
による電源装置を示す図、第６図はこの発明の第３の実
施例による電源装置を示す図、第７図はこの発明の第４
の実施例による電源装置を示す図、第８図は本発明の第
５の実施例による電源装置を示す図である。 図において、1,2,3は３相交流電源端子、10は溶接電
極、11は被溶接材、12はアース、13はアーク、50は６相
/3相変換回路、51は変換回路、52は相選択回路、60は位
相制御回路、70は変圧部、71〜73は第１〜第３の単相ト
ランス、100は電源装置、101は出力端子、300は溶接部
である。 なお図中同一符号は同一又は相当部分を示す。
た電源装置を説明するための図、第２図は該電源装置の
出力波形を示す図、第３図は該アーク溶接機の動作を説
明する図、第４図は従来の可飽和リアクトルを用いたア
ーク溶接機を示す図、第５図はこの発明の第２の実施例
による電源装置を示す図、第６図はこの発明の第３の実
施例による電源装置を示す図、第７図はこの発明の第４
の実施例による電源装置を示す図、第８図は本発明の第
５の実施例による電源装置を示す図である。 図において、1,2,3は３相交流電源端子、10は溶接電
極、11は被溶接材、12はアース、13はアーク、50は６相
/3相変換回路、51は変換回路、52は相選択回路、60は位
相制御回路、70は変圧部、71〜73は第１〜第３の単相ト
ランス、100は電源装置、101は出力端子、300は溶接部
である。 なお図中同一符号は同一又は相当部分を示す。
Claims (9)
- 【請求項１】３相交流電源に接続され、６相交流を発生
し、そのうちから所望の３つの相を選択して出力可能な
６相/3相変換回路と、 該６相/3相変換回路の出力を各相ごとに点弧制御する位
相制御回路と、 ３台の単相トランスの二次側出力を共通接続し、各単相
トランスの一次側に上記位相制御回路を介して上記６相
/3相変換回路の３相出力を接続してなる変圧部とを備
え、 上記単相トランスの共通出力に単相交流を出力すること
を特徴とする電源装置。 - 【請求項２】請求項１記載の電源装置において、 上記６相/3相変換回路は、 ３相交流電源に接続され、３相交流電力を該電源の第１
相〜第３相及びこれらと逆相である第１逆相／第３逆相
とからなる６相の交流電力に変換する変換回路と、 該変換回路の６相の各出力のうちから所望の３つの出力
を選択する相選択回路とからなるものであることを特徴
とする電源装置。 - 【請求項３】請求項２記載の電源装置において、 上記相選択回路は、変換回路の６相出力のうちから、上
記第１相〜第３相を選択するものであることを特徴とす
る電源装置。 - 【請求項４】請求項２記載の電源装置において、 上記相選択回路は、上記３相交流電源の第１相，第２
相，及び第３逆相を選択するものであることを特徴とす
る電源装置。 - 【請求項５】請求項３または４記載の電源装置におい
て、 上記位相制御回路は、相選択回路で選択された各相の約
120゜〜約180゜の範囲のみ点弧するものであることを特
徴とする電源装置。 - 【請求項６】請求項３または４記載の電源装置におい
て、 上記位相制御回路は第１相及び第２相をそれぞれ約120
゜〜約180゜の範囲で点弧し、第３相を点弧しないもの
であることを特徴とする電源装置。 - 【請求項７】請求項３または４記載の電源装置におい
て、 上記位相制御回路は第１相を約120゜〜180゜で点弧し、
第２相を０゜〜180゜で点弧し、第３相を点弧しないも
のであることを特徴とする電源装置。 - 【請求項８】請求項４記載の電源装置において、 上記位相制御回路は第１相を約120゜〜約180゜で点弧
し、第２相を約０゜〜約180゜で点弧し、第３逆相を約6
0゜〜約180゜で点弧するものであることを特徴とする電
源装置。 - 【請求項９】請求項４記載の電源装置において、 上記位相制御回路は第１相を約60゜〜約180゜で点弧
し、第３逆相を約０゜〜約180゜で点弧し、第２相を点
弧しないものであることを特徴とする電源装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN91104848A CN1039074C (zh) | 1990-06-08 | 1990-06-08 | 供电装置与焊接设备 |
| JP25317990A JP2866876B2 (ja) | 1990-09-19 | 1990-09-19 | 電源装置 |
| US07/710,985 US5388031A (en) | 1990-06-08 | 1991-06-06 | Three-phase to single-phase power supply converter for welding equipment |
| CA002044065A CA2044065A1 (en) | 1990-06-08 | 1991-06-07 | Power supply unit and welding equipment |
| EP19910305181 EP0460974A3 (en) | 1990-06-08 | 1991-06-10 | Power supply unit and welding equipment |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25317990A JP2866876B2 (ja) | 1990-09-19 | 1990-09-19 | 電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04133662A JPH04133662A (ja) | 1992-05-07 |
| JP2866876B2 true JP2866876B2 (ja) | 1999-03-08 |
Family
ID=17247642
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25317990A Expired - Fee Related JP2866876B2 (ja) | 1990-06-08 | 1990-09-19 | 電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2866876B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6333489B1 (en) * | 2000-06-29 | 2001-12-25 | Illinois Tool Works Inc. | Welding power supply with reduced OCV |
-
1990
- 1990-09-19 JP JP25317990A patent/JP2866876B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04133662A (ja) | 1992-05-07 |
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