JP2539871Y2

JP2539871Y2 - アーク加工用電源装置

Info

Publication number: JP2539871Y2
Application number: JP7470491U
Authority: JP
Inventors: 喜久夫寺山; 正志堀井; 博幸石井
Original assignee: Daihen Corp
Current assignee: Daihen Corp
Priority date: 1991-08-23
Filing date: 1991-08-23
Publication date: 1997-07-02
Anticipated expiration: 2006-08-23
Also published as: JPH0518762U

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本考案は、商用交流電源を一旦整
流して直流とした後にインバータ回路によって高周波交
流に変換した後に変圧器にてアーク加工に適した電圧に
変換し、再度整流、極性切替等を行う方式のアーク加工
用電源装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】インバータ回路を利用して商用周波数よ
りも高い周波数の交流を得て、これを変圧器にて所定の
電圧に変換する方式のアーク溶接、プラズマアーク溶
接、切断等に用いるアーク加工用電源装置においては、
従来においては出力の調整を変圧器の一次側に設けられ
たインバータ回路によって行い、加工用出力の極性の切
替を変圧器の二次側に設けたスイッチング回路によって
行っている。

【０００３】図１はこのように構成した従来の装置の概
略を示す接続図である。同図において、１は交流電源で
あり、通常商用交流電源を用いる。２は交流電源１の出
力を整流平滑する整流回路、３は整流回路２の出力を高
周波交流に変換する一次インバータ回路、４は一次イン
バータ回路の出力を溶接、切断等のアーク加工に適した
電圧に変換する変圧器、５は変圧器４の出力を再度整流
して直流とする整流回路、６は整流回路５の直流出力を
正，逆または所定の周波数の交流に極性を切換えるため
の二次インバータ回路である。７はアーク加工負荷であ
り、図示の場合は消耗電極７ａを被溶接物７ｂに向って
送給するアーク溶接を行うときの例を示してある。８は
消耗電極７ａを送給するための送給ローラであり、駆動
用モータ９によって所定の速度で回転駆動される。１０
は制御電源用補助変圧器であり、交流電源１から電力の
供給を受ける。１１は一次インバータ回路３のためのイ
ンバータ制御回路であり、出力電流設定回路１３の出力
Ｉr とアーク加工負荷７への出力電流検出器１２の出力
Ｉf とを比較し、差信号ΔＩ＝Ｉr −Ｉf を得る比較器
１４の出力ΔＩを入力とし、入力信号が減少する方向に
一次インバータ回路３の出力を変化させる方向に動作す
る。１５は二次インバータ回路６のためのインバータ制
御回路であり、基準信号発生器１６の出力信号ｓo の符
号に応じて二次インバータ回路６のスイッチング素子６
ａ，６ｂまたは６ｃ，６ｄをそれぞれ一対として導通さ
せる。１７は消耗電極７ａを送給するためのローラ８を
駆動する駆動モータ９のためのモータ制御回路であり、
所定の速度で駆動モータ９を回転させるものである。同
図の装置においては、溶接電流、即ち出力電流は検出器
１２によって検出されてフィードバック信号Ｉf とな
り、このフィードバック信号Ｉf が比較器１４にて出力
電流設定回路１３の出力Ｉr と比較されて差信号ΔＩ＝
Ｉr −Ｉf が得られ、この差信号によって一次インバー
タ回路３の出力が制御されて、アーク加工負荷７には常
に出力電流設定器１３によって設定された値に応じた一
定電流が一次インバータの出力を調整することによって
供給されることになる。一方、二次インバータ回路６は
基準信号ｓo の符号と期間に応じた極性に整流回路５の
出力を切替える機能のみを有するものである。また同図
の装置においては、出力電流は定電流特性となるように
調整されるので消耗電極７ａの送給速度に応じて溶接電
圧が定まることになる。また、一次、二次の各インバー
タ制御回路１１，１５，モータ制御回路１７にはこれら
のための制御電源が補助変圧器１０から供給される。

【０００４】

【考案が解決しようとする課題】上記のような従来装置
においは、加工用電力を変換する変圧器４は一次インバ
ータ回路３の動作周波数を高くすることによって小形軽
量にできるが、制御回路用の電力を供給する補助変圧器
１０は商用周波数の交流電源１から電力を得ているので
小形化できない。これらの制御回路のうちインバータ制
御回路１１，１５や出力設定回路１３、基準信号発生器
１６等のための制御用電力は比較的小容量であり、せい
ぜい１０ないし２０ＶＡ程度であるが、モータ制御回路
１７は駆動用モータの容量に応じて数１０ＶＡないし数
１００ＶＡの容量となる。このために、これらの制御回
路用電力のすべてを補助変圧器１０で負担すると補助変
圧器１０が大形となるばかりではなく、通常は各制御回
路にはこの補助変圧器１０の出力を整流して直流として
用いるために平滑回路も商用周波の交流を整流したとき
のリップルを十分に低減できるだけの大形の平滑回路が
必要となって、主電源回路を一次インバータ回路３によ
って高周波として小形軽量化した利点が十分に生かされ
ないという問題点があった。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本考案においては、上記
従来装置の問題点を解決するために、商用交流電源を整
流して後に高周波交流に変換する際に、負荷の状態にか
かわらず常に略一定電圧の出力を発生するように一次イ
ンバータ回路を負荷とは無関係に制御し、この一次イン
バータ回路の出力を変圧器にて適宜変圧した後にアーク
加工に適した所望の出力電圧・電流特性と所望の極性の
出力が得られるように調整するスイッチング回路を設け
るとともに、一次インバータ回路以外の制御回路用電源
を一次インバータの出力を変圧する変圧器に設けた別の
出力巻線から得るようにしたものである。

【０００６】

【実施例】図２に本考案の実施例を示す。同図において
２１は商用交流電源、２２は整流回路、２３はインバー
タ回路、２４は変圧器、２５はセンタータップを有する
変圧器２４の第２巻線２４ｓ1 の出力を両波整流すると
ともに位相制御により出力を調整する制御整流器２５
ａ，２５ｂ、例えばサイリスタを用いたスイッチング回
路、２６は直流リアクトル、２７は消耗電極２７ａおよ
び被加工物２７ｂからなるアーク加工負荷、２８は消耗
電極を送給するための送給ロールであり、２９は供給ロ
ール２８を駆動するための駆動モータである。３０は補
助変圧器であり、インバータ回路２３のためのインバー
タ制御回路３１に電力を供給する。３２は比較器であ
り、基準電圧設定回路３３の出力Ｅr とインバータ回路
２３の出力電圧検出器を構成する変圧器２４の第３巻線
２４ｓ2 の出力電圧Ｅf とを比較し、差電圧ΔＥ＝Ｅr
−Ｅf をインバータ制御回路３１に供給する。３４は別
の比較器であり、出力電流設定回路３５の出力信号Ｉr
と出力電流検出器３６の出力信号Ｉf とを入力とし、差
信号ΔＩ＝Ｉr −Ｉf を出力する。３７はスイッチング
回路２５の制御回路であり、変圧器２４の第４巻線２４
ｓ3 から電力を得て比較器３４の出力信号ΔＩが減少す
る方向にスイッチング回路２５に対して制御信号を供給
する。ここでスイッチング回路２５が図示のようにサイ
リスタを用いて全波制御整流回路によって構成されてい
るときには、変圧器２４の出力電圧位相に同期し、かつ
差信号ΔＩに応じた制御位相角の点弧信号ｓ3 ，ｓ4 を
供給する。また３８は駆動モータ２９の制御回路であ
り、変圧器２４の第４巻線２４ｓ3から電力を受けると
ともに図示を省略した基準信号に応じた速度で駆動モー
タ２９を回転させる。

【０００７】同図の実施例においては、交流電源１の出
力は整流回路２２によって直流に変換されてインバータ
回路２３に供給される。この状態で起動スイッチＴＳが
閉路されると補助変圧器３０から電力の供給を受けてい
るインバータ制御回路が起動し、この出力信号ｓ1 ，ｓ
2 によってインバータ回路２３は整流回路２２の直流出
力を一定の周波数と波形の高周波交流に変換して変圧器
２４の一次巻線２４ｐ1 に供給する。変圧器２４は一次
巻線２４ｐ1 にインバータ回路２３の出力電圧が供給さ
れると第３巻線２４ｓ2 に入力電圧に比例した電圧が誘
起し、この誘起電圧Ｅf は比較器３２にて基準電圧設定
回路３３の設定信号Ｅr と比較されて、差信号ΔＥ＝Ｅ
r −Ｅf が減少する方向にインバータ制御回路３１が動
作して、出力するインバータ駆動信号ｓ1 ，ｓ2 を調整
してインバータ回路２３の出力電圧を設定値に保つ。ま
た、起動スイッチＴＳの閉路と同時に、または若干遅れ
てスイッチング制御回路３７が起動し、導通指令信号ｓ
3 ，ｓ4 をスイッチング回路２５のサイリスタ２５ａ，
２５ｂに供給し、これによって変圧器２４の第２巻線２
４ｓ1 の出力が位相制御整流されて直流リアクトル２６
を介して負荷２７に供給される。一方、変圧器２４の第
４巻線２４ｓ3 の出力によってモータ制御回路３８も起
動し、所定の加速パターンおよび速度によって駆動モー
タ２９を回転させる。駆動モータ２９の回転によって消
耗電極２７ａは被加工物２７ｂに向って送り出され、両
者が短絡したときにスイッチング回路２５の出力によっ
て短絡電流が流れる。この短絡電流によって消耗電極の
先端が加熱溶融し飛散することによってアークが発生
し、加工が開始される。出力回路に電流が流れ始める
と、この電流は出力電流検出器３６にて検出されて信号
Ｉf となり、比較器３４にて出力電流設定回路３５の設
定信号Ｉr と比較されて差信号ΔＩ＝Ｉr −Ｉf が出力
される。この差信号ΔＩはスイッチング制御回路３７に
供給されて、スイッチング制御回路３７はこの差信号が
減少する方向に位相制御信号ｓ3 ，ｓ4 の位相を調整し
て出力電流を設定値に保つように動作する。

【０００８】図２の実施例は、上記のように動作するの
で制御回路のための補助電源の大部分は一定出力に保た
れるインバータ回路の出力を入力とする主変圧器の補助
巻線から取り出すことになる。この結果、これらの制御
回路のための電源は高周波で動作する主変圧器にわずか
に巻線を追加するだけでよいので小形にできることにな
る。なお、補助電源のうちインバータ回路２３を制御す
るための電源だけは商用交流電源２１から電力を受ける
補助変圧器３０が必要となるが、インバータ制御回路３
１のために必要な電力は１０ＶＡ程度の低容量でよいの
で補助変圧器３０としては商用交流を入力とするもので
あっても極く小形のものでよいことになる。

【０００９】図３は本考案の別の実施例を示したもので
あり、出力電圧の極性を正，逆および交流に切替可能と
したものである。同図において、２５は変圧器２４の第
２巻線２４ｓ1 に接続された４個のサイリスタ２５ａな
いし２５ｄからなるスイッチング回路であり、図示のよ
うにサイリスタ２５ａと２５ｂ、サイリスタ２５ｃと２
５ｄとはそれぞれ互いに逆の極性で変圧器２４の第２巻
線２４ｓ1 の両端の出力端子に接続されて正および逆の
両極性の両波整流回路を構成している。３９はリアクト
ルであり、共通の磁心に巻かれた２個の巻線３９ａおよ
び３９ｂを有し、それぞれ図示のようにサイリスタ２５
ａと２５ｃおよびサイリスタ２５ｂと２５ｄとの各共通
接続点に一方の端子が接続され、他端は共通接続されて
いる。また両巻線の極性は図中に・印を付して示したよ
うに、それぞれに直列接続されたサイリスタが導通した
ときに流れる電流によって共有する磁心に同方向の磁束
が発生する極性に巻方向が定められている。４０は比較
器であり、出力電圧設定回路４１の出力信号ｅr と出力
電圧検出器４２の出力ｅf とを入力とし、差信号Δｅ＝
ｅr −ｅf を出力する。４３は消耗電極２７ａの送給速
度を設定する送給速度設定回路であり、基準信号ｉr を
モータ制御回路３８に供給する基準信号設定回路であ
る。またスイッチング制御回路３７には出力極性を正，
逆，交流に切替えるための選択スイッチ３７ａおよび交
流出力時に正極性期間Ｔs と逆極性期間Ｔr とを定める
ための設定器３７ｂ，３７ｃを有し、内部に選択スイッ
チ３７ａが交流に設定されたときに正極性期間Ｔs と逆
極性期間Ｔr とをくりかえす時限回路が組み込まれてい
る。図３において上記以外は図２に示した実施例と同機
能のものに同符号を付してあるので詳細な説明は省略す
る。

【００１０】図３の実施例において、選択スイッチ３７
ａが（正）にあり、正極性出力、即ち消耗電極２７ａが
負、被加工物２７ｂ正の直流出力を得るときについて説
明する。この場合にはスイッチング回路２５はサイリス
タ２５ｂと２５ｄとのみを使用し、サイリスタ２５ａと
２５ｃとは遮断のままとなる。起動スイッチＴＳを閉路
するとインバータ制御回路３１は動作を開始し、インバ
ータ回路２３はインバータ制御回路３１からの駆動信号
ｓ1 ，ｓ2 によって整流回路２２の出力を一定の波形の
高周波交流に変換する。このときその出力電圧は図２の
実施例と同様に変圧器２４の第３巻線２４ｓ2 の出力電
圧Ｅf と基準電圧設定回路３３の設定値Ｅr とを比較器
３２にて比較した信号によってインバータ制御回路が動
作することによって設定値に保たれる。起動スイッチＴ
Ｓの閉路と同時かまたは若干遅れてスイッチング回路２
５の制御回路３７は起動する。この場合、前述のように
選択スイッチ３７ａを（正）に設定しておくと、スイッ
チング回路２５の４個のサイリスタのうちサイリスタ２
５ｂと２５ｄとだけが動作し、サイリスタ２５ａと２５
ｃとは遮断のままとするために、スイッチング制御回路
３７は信号ｓ4 とＳ6 とだけが変圧器２４の出力電圧に
同期して所定の位相で交互に出力される。信号ｓ4 とｓ
6 とによってサイリスタ２５ｂ，２５ｄが交互に点弧す
るとリアクトル３９ｂを介して被加工物２７ｂ側が正、
消耗電極２７ａ側が負となる正極性出力が発生する。こ
の出力電圧は出力電圧検出器４２によって検出されて信
号ｅfとなり、比較器４０にて出力電圧設定回路４１の
設定信号ｅr と比較される。比較器４０は両入力信号の
差信号Δｅ＝ｅr −ｅf を演算し、スイッチング制御回
路３７に指令信号として供給する。スイッチング制御回
路３７は入力信号Δｅが減少する方向に信号ｓ4 ，ｓ6
の位相を調整してサイリスタ２５ｂ，２５ｄを点弧さ
せ、この結果、アーク加工負荷２７に供給さる。出力電
圧は出力電圧設定回路４１の設定値ｅr に対応した値に
保つようフィードバック制御が行なわれる。

【００１１】一方、起動スイッチＴＳの閉路およびスイ
ッチング制御回路３７の起動から若干の遅延時間の後に
モータ制御回路３８が起動し、基準信号設定回路４３の
設定信号ｉr に応じた速度で駆動モータ２９が回転し、
これによって消耗電極２７ａが被加工物２７ｂに向って
送給される。消耗電極２７ａの先端が被加工物２７ｂに
短絡したときにスイッチング回路２５の出力によって短
絡電流が流れ、消耗電極２７ａの先端が加熱溶融し飛散
することによってアークが発生する。このとき、アーク
加工負荷２７に供給される電圧は出力電圧設定回路４１
の設定値に保つようにスイッチング制御回路３７が動作
し、サイリスタ２５ｂ，２５ｄの点弧位相を調整するの
で消耗電極２７ａを基準信号設定回路４３の出力信号ｉ
r に応じて一定速度で送給するときは、アーク加工電流
即ち溶接電流はこの送給速度に対応した値に定まる。し
たがって、図３の実施例の場合は、消耗電極２７ａの送
給速度を決定する基準信号設定回路４３の出力信号ｉr
が加工電流設定信号となる。

【００１２】次に直流逆極性、即ち消耗電極２７ａが正
の出力を得るときには、選択スイッチ３７ａを（逆）の
位置に設定することによってサイリスタ２５ｂ，２５ｄ
にかえてサイリスタ２５ａ，２５ｃを導通制御するよう
に信号ｓ3 ，ｓ5 を位相調整し、信号ｓ4 ，ｓ6 は遮断
とする。

【００１３】さらに正，逆両極性を交互に所定の周期と
継続時間とでくりかえす交流出力とするときには、選択
スイッチ３７ａを（交流）に設定すると、インバータ回
路２３の出力の所定の波数の期間Ｔs の間継続して信号
ｓ4 ，ｓ6 が交互に出力され、この期間の後に続いて期
間Ｔr の間継続して信号ｓ3 ，ｓ6 が交互に出力され
る。この状態が順次くりかえされる。

【００１４】図４はこのようにした交流出力時のインバ
ータ回路２３の出力電圧波形とスイッチング制御回路３
７の出力信号ｓ3 ないしｓ6 およびアーク加工負荷に供
給される出力電圧ｅo と出力電流ｉo との関係を示した
線図である。図３および図４において、時刻ｔ＝ｔ1 か
らｔ2 に至るＴs の期間は信号ｓ4 とｓ6 とが交互に出
力され、時刻ｔ2 からｔ3 までのＴr の期間は信号ｓ3
とｓ5 とが交互に出力される。この結果、Ｔs の期間は
サイリスタ２５ｂと２５ｄとが交互に導通して被加工物
２７ａから消耗電極２７ｂに向う方向の正極性出力の期
間となり、期間Ｔr の間はサイリスタ２５ａと２５ｃと
が交互に導通して消耗電極２７ｂから被加工物２７ａに
向う逆極性出力の期間となる。このような期間Ｔs とＴ
r とが交互にくりかえされて交流出力が得られることに
なる。このとき、出力電圧の波高値は先と同様に出力電
圧設定回路４１の設定値によって定まるから、極性の切
替と同時にこの出力電圧設定回路の設定値も切りかえて
信号ｅr1とｅr2とにすることによって、正逆それぞれの
期間に所望の出力電圧値とすることができる。また、各
極性の期間Ｔs とＴr とにおいてその長さは設定器３７
ｂと３７ｃとによって独立して調整することができる。

【００１５】ここで出力電圧の極性が反転するときの動
作について説明する。いま図４において、時刻ｔ2 の直
前では信号ｓ4 またはｓ6 によってサイリスタ２５ｂま
たは２５ｄが点弧し、被加工物２７ｂから消耗電極２７
ａに向う方向の電流がリアクトル３９ｂを通して流れて
おり、この電流Ｉａとリアクトル３９ｂのインダクタン
スＬｂとによって定まる電磁エネルギー（1/2 ・Ｌ_a・
Ｉ_a ²）がリアクトル３９ｂに蓄えられている。この状
態で時刻ｔ2 において期間Ｔs が終了し、信号ｓ3 また
はｓ5 の出力が開始されるとサイリスタ２５ａまたは２
５ｃが点弧する。このときそれまでリアクトル３９ｂに
蓄えられていた電磁エネルギーは共有する磁心によって
密結合されているリアクトル３９ａに直ちに移行する。
このときリアクトル３９ａのインダクタンスＬａをリア
クトル３９ｂのインダクタンスＬｂに等しくしておく
と、サイリスタ２５ａまたは２５ｃの点弧によって回路
に流れる電流はリアクトル３９ａ，３９ｂに保有する電
磁エネルギーが急変できないことから波高値が等しく、
極性が逆の電流とする。この結果、出力電流の変化は、
図４の（ｇ）に示すように時刻ｔ2 の直後の反対極性の
サイリスタの点弧時に極性が急峻に反転する電流とな
る。それ故、図３の実施例において、リアクトル３９ａ
と３９ｂとは、直流出力時にはこれらのいずれかが回路
に接続される形となって出力電流の平滑回路の役割を果
し、交流出力時には両方が作用して出力電流の極性を急
峻に反転させる役割を果して、電流極性の反転時に一旦
消滅するアークの再生を良好にする効果がある。

【００１６】図３においては、出力の調整を変圧器２４
の出力電圧を各波形ごとに位相制御するものとして示し
たが、出力の調整はこれに限るものではなく、変圧器の
出力波形はそのままで出力する波数を制限することによ
って出力の平均値を調整するようにしてもよい。図５、
図６にこのようにしたときの様子を図４と同様に各部の
波形にて示す。

【００１７】図５は、正極性出力時に変圧器の出力波数
を制限することによって出力の調整を行うときの様子を
示したものである。同図においては、変圧器の出力、即
ちインバータ２３の出力のＴo の期間に約６０％の間信
号ｓ3 とｓ5 とを出力し、残りの４０％は休止するとき
の例を示している。この場合は出力電圧ｅo と出力電流
Ｉo は図中に(f),(g) に示すように若干の脈動分を有す
る直流となり、その平均値は信号ｓ3 とｓ5 とのそれぞ
れの出力される期間の割合によって定まる。この信号ｓ
3 とｓ5 との繰返し周期を短くすることによって脈動分
を少なくすることができる。

【００１８】また、図６は同様の制御方法によって交流
出力を得るときの様子を示す線図であり、この場合も、
信号ｓ3 ないしｓ6 の出力する期間と停止する期間との
周期を短くすることによって脈動分を少なくすることが
出来る。

【００１９】上記図２および図３の実施例において、使
用するインバータ回路２３としては、図２に略示したよ
うに４個のスイッチング用トランジスタを組合せたフル
ブリッジ形インバータ回路や、図３に略示したように２
個の直列コンデンサによって直流電圧を２分し、２個の
スイッチングトランジスタを用いたハーフブリッジ形イ
ンバータ回路など公知のあらゆる形式のインバータ回路
を用いることができる。また、インバータ回路の制御に
は上記の各実施例のように出力電圧をフィードバックし
て設定値と比較し、定電圧出力を得るものの他に一定の
周波数と波形とからなる駆動信号によって動作する非安
定化インバータとしてもよい。

【００２０】さらにまた、アーク加工負荷としては消耗
電極を用いるアーク溶接以外にＴＩＧ溶接、プラズマア
ーク溶接、プラズマアーク切断、アークガウジング等い
ずれの負荷に対しても本考案は適用でき、いずれの場合
にも出力の制御は変圧器の出力側に設けられたスイッチ
ング回路によって行なうものであればよく、このスイッ
チング回路には先の例に示したようにサイリスタを用い
る他に整流回路とスイッチング用トランジスタとの組合
せによって構成してもよい。これらの場合、出力の調整
は出力電流を一定に保つもの、出力電圧を一定に保つも
の、正，逆両極性のいずれかを得るもの、正または逆に
切りかえ可能としたもの、あるいは所定の継続時間と周
期とで正逆をくりかえし切りかえて交流出力とするもの
などいずれでもよい。

【００２１】さらにまた、インバータ回路の出力を入力
とする変圧器から取り出す補助電源としては、これを整
流した後にさらに低周波のインバータ回路を通して商用
周波の交流に再変換するときは、一般の商用周波交流を
電源とする従来の制御回路をそのまま利用できる。

【００２２】

【発明の効果】上記のように本考案においては、一定出
力または無調整の出力で動作するインバータ回路を変圧
器の一次側に設け、この変圧器の出力を所望の特性に調
整するとともに、変圧器に補助巻線を設けて制御用の補
助電源を取り出すようにしたので、補助電源回路を小形
軽量にでき、主回路をインバータ化したことによってな
し得る主電源回路の小形軽量化に適合し、装置全体の小
形軽量化をより促進することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】従来の装置の例を示す接続図

【図２】本考案の実施例を示す接続図

【図３】本考案の別の実施例を示す接続図

【図４】図３の実施例の交流出力時の動作を説明する
ための線図

【図５】図３の実施例の別の動作を説明するための線
図

【図６】図３の実施例のさらに別の動作を説明するた
めの線図

【符号の説明】

２２整流回路２３インバータ回路２４変圧器２５スイッチング回路２７アーク加工負荷２８送給ロール２９駆動モータ３０補助変圧器３１インバータ制御回路３２，３４，４０比較器３３基準電圧設定回路３５出力電流設定回路３７スイッチング回路制御回路３８モータ制御回路３９リアクトル４０比較器４１出力電圧設定回路４２出力電圧設定回路４３基準信号設定回路

Claims

(57)【実用新案登録請求の範囲】

【請求項１】商用交流電源を整流して直流を得る整流
回路と、前記整流回路の出力をスイッチングにより前記
商用交流電源の周波数よりも高い周波数の交流に変換す
るインバータ回路と、前記インバータ回路の出力を一次
巻線に入力してアーク加工に適した二次出力を得る変圧
器と、前記変圧器の二次巻線の出力を所定の電圧電流特
性に調整するスイッチング回路とを設けるとともに、前
記変圧器に前記スイッチング回路を含む他の補助回路に
制御用電力を供給するための１つ以上の補助巻線を設け
たアーク加工用電源装置。
【請求項２】前記インバータ回路は、出力電圧が設定
値に応じた一定電圧に保たれるように制御される定電圧
特性のインバータ回路である請求項１に記載のアーク加
工用電源装置。
【請求項３】前記スイッチング回路は、前記変圧器の
出力を位相制御整流して所望の極性と電圧・電流特性の
出力を得る回路である請求項１または２のいずれかに記
載のアーク加工用電源装置。
【請求項４】前記スイッチング回路は、前記変圧器の
出力を調整するとともに出力電圧の極性を正，逆または
所定の正逆比率と周波数の交流に切替える極性切替回路
である請求項１ないし３のいずれかに記載のアーク加工
用電源装置。