JP2856660B2 - ニアネットビームブランク用連続鋳造設備の鋳片支持装置 - Google Patents
ニアネットビームブランク用連続鋳造設備の鋳片支持装置Info
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- JP2856660B2 JP2856660B2 JP31096593A JP31096593A JP2856660B2 JP 2856660 B2 JP2856660 B2 JP 2856660B2 JP 31096593 A JP31096593 A JP 31096593A JP 31096593 A JP31096593 A JP 31096593A JP 2856660 B2 JP2856660 B2 JP 2856660B2
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- Japan
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｈ型鋼やＩ型鋼の圧延
素材として用いられるビームブランクのうち、より最終
製品に近いニアネットビームブランクを連続鋳造する連
続鋳造設備の鋳片支持装置に関する。
素材として用いられるビームブランクのうち、より最終
製品に近いニアネットビームブランクを連続鋳造する連
続鋳造設備の鋳片支持装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、Ｈ型鋼やＩ型鋼の圧延素材とし
て、通常のブルームビレットの他に、ビームブランクが
ある。このビームブランクは、最終製品形状に近いが、
１本のビームブランクから製造する最終製品の種類を増
やすため、厚肉であるという性質をもっている。これに
対して、圧延設備の観点から圧延パスを減らすという目
的で、フランジの肉厚に対してウェブの肉厚が小さいニ
アネットビームブランクが、たとえば特開平４−２１０
８４９号公報などで提案されている。
て、通常のブルームビレットの他に、ビームブランクが
ある。このビームブランクは、最終製品形状に近いが、
１本のビームブランクから製造する最終製品の種類を増
やすため、厚肉であるという性質をもっている。これに
対して、圧延設備の観点から圧延パスを減らすという目
的で、フランジの肉厚に対してウェブの肉厚が小さいニ
アネットビームブランクが、たとえば特開平４−２１０
８４９号公報などで提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、このニアネ
ットビームブランクでは、最終製品の範囲が狭くなるた
め、多種類のニアネットビームブランクを鋳造すること
になり、そのためにモールドやロールセグメントを頻繁
に交換する必要が生じる。なお、交換せずにロールセグ
メントのサポートロールの位置を変更して鋳片に対応す
る鋳片支持装置も見られるが、構造が極めて複雑になる
ため、ここでは省略する。
ットビームブランクでは、最終製品の範囲が狭くなるた
め、多種類のニアネットビームブランクを鋳造すること
になり、そのためにモールドやロールセグメントを頻繁
に交換する必要が生じる。なお、交換せずにロールセグ
メントのサポートロールの位置を変更して鋳片に対応す
る鋳片支持装置も見られるが、構造が極めて複雑になる
ため、ここでは省略する。
【０００４】たとえば従来の連続鋳造設備では、図３に
示すように、モールド１から湾曲状に伸びる鋳造ライン
２に沿って、モールド支持フレームＥに設けられたフー
トロール３を介して、複数のサポートロールを有する第
１，第２専用体ロールセグメントＦ，Ｇと、複数のサポ
ートロールを有する第３，第４共用体ロールセグメント
Ｈ，Ｉと、ピンチロール４を有する鋳片ガイド部Ｊが順
に配置されている。
示すように、モールド１から湾曲状に伸びる鋳造ライン
２に沿って、モールド支持フレームＥに設けられたフー
トロール３を介して、複数のサポートロールを有する第
１，第２専用体ロールセグメントＦ，Ｇと、複数のサポ
ートロールを有する第３，第４共用体ロールセグメント
Ｈ，Ｉと、ピンチロール４を有する鋳片ガイド部Ｊが順
に配置されている。
【０００５】この連続鋳造設備において、鋳片Ｂの一次
冷却帯では、モールド１内で行なわれて鋳片Ｂの全外周
面がモールド１により支持され、次の二次冷却帯では、
３つのタイプのサポールロール群により鋳片Ｂが支持さ
れる。すなわち、図４に示す第１ロール配置タイプＸは
８面支持型で、フランジＢＦの外面を支持する一対のフ
ランジロールＦＲと、フランジＢＦの端面を支持する４
個のチップロールＣＲ１と、ウェブＢＷを支持する一対
のウェブロールＷＲとで構成され、モールド支持フレー
ムＡ（フートロール３を指す）と第１ロールセグメント
Ｆに配置されている。
冷却帯では、モールド１内で行なわれて鋳片Ｂの全外周
面がモールド１により支持され、次の二次冷却帯では、
３つのタイプのサポールロール群により鋳片Ｂが支持さ
れる。すなわち、図４に示す第１ロール配置タイプＸは
８面支持型で、フランジＢＦの外面を支持する一対のフ
ランジロールＦＲと、フランジＢＦの端面を支持する４
個のチップロールＣＲ１と、ウェブＢＷを支持する一対
のウェブロールＷＲとで構成され、モールド支持フレー
ムＡ（フートロール３を指す）と第１ロールセグメント
Ｆに配置されている。
【０００６】また図５に示す第２ロール配置タイプＹは
４面支持型で、フランジＢＦの外面を支持する一対のフ
ランジロールＦＲと、ウェブＢＷを支持する一対のウェ
ブロールＷＲとで構成され、第２ロールセグメントＧに
配置されている。
４面支持型で、フランジＢＦの外面を支持する一対のフ
ランジロールＦＲと、ウェブＢＷを支持する一対のウェ
ブロールＷＲとで構成され、第２ロールセグメントＧに
配置されている。
【０００７】さらに図６に示す第３ロール配置タイプＺ
は４面支持型で、フランジＢＦの外面を支持する一対の
フランジロールＦＲと、フランジＢＦの両端面を支持す
る一対のチップロールＣＲ２とで構成され、第３，第４
ロールセグメントＨ，Ｉにそれぞれ配置されている。
は４面支持型で、フランジＢＦの外面を支持する一対の
フランジロールＦＲと、フランジＢＦの両端面を支持す
る一対のチップロールＣＲ２とで構成され、第３，第４
ロールセグメントＨ，Ｉにそれぞれ配置されている。
【０００８】上記構成における鋳片Ｂ（ビームブラン
ク）の寸法替えの場合、主にビームブランクのウェブＢ
Ｗの長さおよび肉厚が変更されるため、モールド１およ
びモールド支持フレームＥと、ウェブロールＷＲを有す
る第１，第２ロールセグメントＦ，Ｇ（ここで、ウェブ
ＢＷの凝固点はモールド湯面から６ｍ前後で第２ロール
セグメントＧのサポートロール群で支持される鋳造ライ
ン２上にある。）をそれぞれ交換していたため、その交
換作業と位置決め調整作業に長時間を要し、稼動率を低
下させる要因となっていた。
ク）の寸法替えの場合、主にビームブランクのウェブＢ
Ｗの長さおよび肉厚が変更されるため、モールド１およ
びモールド支持フレームＥと、ウェブロールＷＲを有す
る第１，第２ロールセグメントＦ，Ｇ（ここで、ウェブ
ＢＷの凝固点はモールド湯面から６ｍ前後で第２ロール
セグメントＧのサポートロール群で支持される鋳造ライ
ン２上にある。）をそれぞれ交換していたため、その交
換作業と位置決め調整作業に長時間を要し、稼動率を低
下させる要因となっていた。
【０００９】本発明は、上記問題点を解決して、寸法替
えが頻繁に必要とされるニアネットビームブランクの鋳
造であっても、ロールセグメントの交換を迅速に行なえ
て稼動率の低下を防止できるニアネットビームブランク
用連続鋳造設備の鋳片支持装置を提供することを目的と
する。
えが頻繁に必要とされるニアネットビームブランクの鋳
造であっても、ロールセグメントの交換を迅速に行なえ
て稼動率の低下を防止できるニアネットビームブランク
用連続鋳造設備の鋳片支持装置を提供することを目的と
する。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明のニアネットビームブランク用連続鋳造設備
の鋳片支持装置は、モールドから湾曲状に鋳片を連続し
て引き抜く鋳造ライン上に、鋳片を支持する複数のロー
ルを備えた複数のロールセグメントを配置し、モールド
とモールド直下の第１ロールセグメントとを交換可能に
構成するとともに、この第１ロールセグメントに、鋳片
のフランジ部外面をそれぞれ支持する一対のフランジロ
ールと、フランジ部の端面をそれぞれ支持する一対のチ
ップロールと、鋳片のウェブをそれぞれ支持する一対の
ウェブロールとからなるサポートロールを装備し、モー
ルド湯面からこの第１ロールセグメントの終端までの距
離を、Ｖｇ×（Ｄ／２−ｂ）2 ／Ｋ2 〔但し、Ｖｇは鋳
造速度（ｍ／min ）、Ｄは鋳片のウェブ厚（mm）、ｂは
調整値（mm）、Ｋは凝固係数（mm／min1/2）〕で示され
るモールド湯面から鋳片のウエブ凝固点までの距離より
長く設定したものである。
めに本発明のニアネットビームブランク用連続鋳造設備
の鋳片支持装置は、モールドから湾曲状に鋳片を連続し
て引き抜く鋳造ライン上に、鋳片を支持する複数のロー
ルを備えた複数のロールセグメントを配置し、モールド
とモールド直下の第１ロールセグメントとを交換可能に
構成するとともに、この第１ロールセグメントに、鋳片
のフランジ部外面をそれぞれ支持する一対のフランジロ
ールと、フランジ部の端面をそれぞれ支持する一対のチ
ップロールと、鋳片のウェブをそれぞれ支持する一対の
ウェブロールとからなるサポートロールを装備し、モー
ルド湯面からこの第１ロールセグメントの終端までの距
離を、Ｖｇ×（Ｄ／２−ｂ）2 ／Ｋ2 〔但し、Ｖｇは鋳
造速度（ｍ／min ）、Ｄは鋳片のウェブ厚（mm）、ｂは
調整値（mm）、Ｋは凝固係数（mm／min1/2）〕で示され
るモールド湯面から鋳片のウエブ凝固点までの距離より
長く設定したものである。
【００１１】
【作用】上記構成において、要素の鋳片のウェブ厚Ｄに
対して鋳造速度Ｖｇを所定の値に設定することで、モー
ルド湯面から鋳片のウェブの凝固点までの距離を第１ロ
ールセグメント内の鋳造ライン上に位置設定し、第１ロ
ールセグメントに設けたウェブロールにより鋳片のウェ
ブを案内して凝固させる。このように、主にウェブの長
さおよび肉厚が異なるニアネットビームブランクの全て
の形状のウェブを第１ロールセグメント内で凝固させる
ことにより、寸法の変更時には、モールドとこの第１ロ
ールセグメントの一括交換と位置決め調整だけですみ、
寸法変更時の交換作業に伴う停止時間を大幅に減少させ
て、多品種少量生産となるニアネットビームブランク用
連続鋳造設備の稼動率を向上させることができる。
対して鋳造速度Ｖｇを所定の値に設定することで、モー
ルド湯面から鋳片のウェブの凝固点までの距離を第１ロ
ールセグメント内の鋳造ライン上に位置設定し、第１ロ
ールセグメントに設けたウェブロールにより鋳片のウェ
ブを案内して凝固させる。このように、主にウェブの長
さおよび肉厚が異なるニアネットビームブランクの全て
の形状のウェブを第１ロールセグメント内で凝固させる
ことにより、寸法の変更時には、モールドとこの第１ロ
ールセグメントの一括交換と位置決め調整だけですみ、
寸法変更時の交換作業に伴う停止時間を大幅に減少させ
て、多品種少量生産となるニアネットビームブランク用
連続鋳造設備の稼動率を向上させることができる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明に係る連続鋳造設備の一実施例
を図１，図２に基づいて説明する。なお、従来と同一の
部材は同一符号を付し、説明は省略する。
を図１，図２に基づいて説明する。なお、従来と同一の
部材は同一符号を付し、説明は省略する。
【００１３】図１および図２に示すように、図４に示す
８面支持型の第１ロール配置タイプＸは、モールド支持
フレームＥ（フートロール３を指す）と第１専用ロール
セグメントＦ′の上部に設けられている。また図５に示
す４面支持型の第２ロール配置タイプＹは、第１専用ロ
ールセグメントＦ′の中間部から下部にわたって設けら
れている。さらに図６に示す４面支持型の第３ロール配
置タイプＺは、第２〜第４共用ロールセグメントＧ′〜
Ｆにそれぞれ設けられている。そして、モールド支持フ
レームＥに設けられたモールド１およびフートロール３
と、第１ロールセグメントＦ′が形状専用に構成され
て、ビームブランクの変更時に交換され、また従来形状
変更時に交換されていた第２ロールセグメントＧ′が形
状共用に構成されている。
８面支持型の第１ロール配置タイプＸは、モールド支持
フレームＥ（フートロール３を指す）と第１専用ロール
セグメントＦ′の上部に設けられている。また図５に示
す４面支持型の第２ロール配置タイプＹは、第１専用ロ
ールセグメントＦ′の中間部から下部にわたって設けら
れている。さらに図６に示す４面支持型の第３ロール配
置タイプＺは、第２〜第４共用ロールセグメントＧ′〜
Ｆにそれぞれ設けられている。そして、モールド支持フ
レームＥに設けられたモールド１およびフートロール３
と、第１ロールセグメントＦ′が形状専用に構成され
て、ビームブランクの変更時に交換され、また従来形状
変更時に交換されていた第２ロールセグメントＧ′が形
状共用に構成されている。
【００１４】そして、この連続鋳造設備では、鋳片Ｂの
ウエブＢＷの長さおよび肉厚に対応して鋳造速度を、ウ
ェブＢＷの凝固点Ｔが第１専用ロールセグメントＦ′内
の鋳造ライン２上に位置するように設定される。
ウエブＢＷの長さおよび肉厚に対応して鋳造速度を、ウ
ェブＢＷの凝固点Ｔが第１専用ロールセグメントＦ′内
の鋳造ライン２上に位置するように設定される。
【００１５】すなわち、連続鋳造におけるビームブラン
クのウェブＢＷの凝固完了点Ｔは、 Ｄ′＝Ｋ×ｔ1/2 ＋ｂ… → ｔ＝（Ｄ／２−ｂ）2 ／Ｋ2 … ここで、Ｄ′：凝固シェル厚（mm）＝２×Ｄ Ｋ：凝固係数（溶鋼は27.5mm／min1/2） ｂ：調整値（溶鋼は−4.8 mm） ｔ：時間（ min） 但し、ｔ＝Ｌ／Ｖｇ → Ｌ＝Ｖｇ×ｔ… ここで、Ｌ：モールド湯面から凝固点までの距離 Ｖｇ：鋳造速度（ｍ／min ） したがって、式を式に代入すると、 Ｌ＝Ｖｇ×（Ｄ／２−ｂ）2 ／Ｋ2 … （式は「ビームブランク鋳片の連続鋳造」西山記念講
座67／70回、川崎製鉄株式会社発表による）式によ
り、同一鋳造量を確保したビームブランクの連続鋳造に
おけるウェブＢＷの肉厚Ｄおよび鋳造速度Ｖｇと、モー
ルド湯面から凝固点Ｔまでの距離Ｌの関係を表１に示
す。
クのウェブＢＷの凝固完了点Ｔは、 Ｄ′＝Ｋ×ｔ1/2 ＋ｂ… → ｔ＝（Ｄ／２−ｂ）2 ／Ｋ2 … ここで、Ｄ′：凝固シェル厚（mm）＝２×Ｄ Ｋ：凝固係数（溶鋼は27.5mm／min1/2） ｂ：調整値（溶鋼は−4.8 mm） ｔ：時間（ min） 但し、ｔ＝Ｌ／Ｖｇ → Ｌ＝Ｖｇ×ｔ… ここで、Ｌ：モールド湯面から凝固点までの距離 Ｖｇ：鋳造速度（ｍ／min ） したがって、式を式に代入すると、 Ｌ＝Ｖｇ×（Ｄ／２−ｂ）2 ／Ｋ2 … （式は「ビームブランク鋳片の連続鋳造」西山記念講
座67／70回、川崎製鉄株式会社発表による）式によ
り、同一鋳造量を確保したビームブランクの連続鋳造に
おけるウェブＢＷの肉厚Ｄおよび鋳造速度Ｖｇと、モー
ルド湯面から凝固点Ｔまでの距離Ｌの関係を表１に示
す。
【００１６】
【表１】
【００１７】表１によれば、同一鋳造量を確保した場
合、ウェブＢＷの肉厚Ｄが減少すると、モールド湯面か
らウェブ凝固点までの距離Ｌが減少することがわかる。
したがって、各ケース２〜６のウェブ凝固点までの距離
Ｌを、第１ロールセグメントＣ′の終端距離たとえば3.
00ｍ以内に収めるように、鋳造速度Ｖｇを設定すること
により、形状変更時に交換を要するロールセグメント
は、第１専用ロールセグメントＣ′だけでよいことが判
明した。
合、ウェブＢＷの肉厚Ｄが減少すると、モールド湯面か
らウェブ凝固点までの距離Ｌが減少することがわかる。
したがって、各ケース２〜６のウェブ凝固点までの距離
Ｌを、第１ロールセグメントＣ′の終端距離たとえば3.
00ｍ以内に収めるように、鋳造速度Ｖｇを設定すること
により、形状変更時に交換を要するロールセグメント
は、第１専用ロールセグメントＣ′だけでよいことが判
明した。
【００１８】そこで、モールド湯面からウェブ凝固点ま
での距離Ｌを３ｍと一定にすることにより、変動する鋳
造速度Ｖｇと鋳造量を表２で比較した。ここでは、鋳片
Ｂの基本寸法を、ウェブＢＷの肉厚Ｄに対応して同一比
率で減少させている。
での距離Ｌを３ｍと一定にすることにより、変動する鋳
造速度Ｖｇと鋳造量を表２で比較した。ここでは、鋳片
Ｂの基本寸法を、ウェブＢＷの肉厚Ｄに対応して同一比
率で減少させている。
【００１９】そして、鋳造量比１では、通常のビームブ
ランク（肉厚Ｄ＝120 mm）がモールド湯面からウェブ凝
固点までの距離Ｌ＝3.00ｍとなる鋳造速度Ｖｇ＝0.54ｍ
／min とし、この時の鋳造量と各ニアネットビームブラ
ンク（ケース２〜７）の鋳造量とを比較した。
ランク（肉厚Ｄ＝120 mm）がモールド湯面からウェブ凝
固点までの距離Ｌ＝3.00ｍとなる鋳造速度Ｖｇ＝0.54ｍ
／min とし、この時の鋳造量と各ニアネットビームブラ
ンク（ケース２〜７）の鋳造量とを比較した。
【００２０】また、鋳造量比２では、従来のビームブラ
ンク（肉厚Ｄ＝120 mm）が従来の鋳造速度Ｖｇ＝1.00ｍ
／min （湯面からウェブ凝固点までの距離Ｌ＝6.00ｍ）
として鋳造される従来の鋳造量と、各ニアネットビーム
ブランク（ケース２〜７）の鋳造量とそれぞれ比較し
た。
ンク（肉厚Ｄ＝120 mm）が従来の鋳造速度Ｖｇ＝1.00ｍ
／min （湯面からウェブ凝固点までの距離Ｌ＝6.00ｍ）
として鋳造される従来の鋳造量と、各ニアネットビーム
ブランク（ケース２〜７）の鋳造量とそれぞれ比較し
た。
【００２１】
【表２】
【００２２】表２の鋳造量比１によれば、従来のビーム
ブランク（肉厚Ｄ＝120 mm）の凝固点Ｔを、第１ロール
セグメントＦ内に設定して鋳造した場合と比較して、ニ
アネットビームブランク（ケース２〜７）の場合には全
て鋳造量が増加し、凝固点Ｔを第１ロールセグメントＦ
内に設定した場合には、ウェブＢＷの肉厚Ｄが薄いニア
ネットビームブランクにより効率の良い鋳造が可能なこ
とがわかる。
ブランク（肉厚Ｄ＝120 mm）の凝固点Ｔを、第１ロール
セグメントＦ内に設定して鋳造した場合と比較して、ニ
アネットビームブランク（ケース２〜７）の場合には全
て鋳造量が増加し、凝固点Ｔを第１ロールセグメントＦ
内に設定した場合には、ウェブＢＷの肉厚Ｄが薄いニア
ネットビームブランクにより効率の良い鋳造が可能なこ
とがわかる。
【００２３】また表２の鋳造量比２によれば、従来のビ
ームブランク（肉厚Ｄ＝120 mm）の通常の鋳造速度１．
００ｍ／min で鋳造した場合（凝固点Ｔが第２ロールセ
グメントＧ内にある。）に比較して、鋳造量は低下する
が、ウェブＢＷの肉厚Ｄの薄いニアネットビームブラン
クほど減少比率は小さい。さらにこの場合は、ウェブＢ
Ｗの肉厚Ｄを減少させて比率と同一比率で他の基準寸法
も減少させた場合であるので、ウェブＢＷの肉厚Ｄのみ
を減少させたニアネットビームブランクでは、この値よ
り鋳造量が増大して、鋳造量比がこの表の数値のごとく
減少することもない。
ームブランク（肉厚Ｄ＝120 mm）の通常の鋳造速度１．
００ｍ／min で鋳造した場合（凝固点Ｔが第２ロールセ
グメントＧ内にある。）に比較して、鋳造量は低下する
が、ウェブＢＷの肉厚Ｄの薄いニアネットビームブラン
クほど減少比率は小さい。さらにこの場合は、ウェブＢ
Ｗの肉厚Ｄを減少させて比率と同一比率で他の基準寸法
も減少させた場合であるので、ウェブＢＷの肉厚Ｄのみ
を減少させたニアネットビームブランクでは、この値よ
り鋳造量が増大して、鋳造量比がこの表の数値のごとく
減少することもない。
【００２４】上記のような条件と、モールド１およびモ
ールド支持フレームＦと、第１ロールセグメントＦおよ
び第２ロールセグメントＧを含めて行なう従来の交換作
業時間に約２時間を必要とするのに対して、本発明の実
施例のように第２ロールセグメントＧの交換調整が無く
なると、その交換作業時間を１時間程度と半減すること
ができて稼動率を大幅に向上させるという効果とを考え
合わせると、少量多品種生産となって鋼種変更に伴い形
状の変更が増加すると推測できる分、極めて有効な連続
鋳造設備の鋳片支持装置を提供することができる。
ールド支持フレームＦと、第１ロールセグメントＦおよ
び第２ロールセグメントＧを含めて行なう従来の交換作
業時間に約２時間を必要とするのに対して、本発明の実
施例のように第２ロールセグメントＧの交換調整が無く
なると、その交換作業時間を１時間程度と半減すること
ができて稼動率を大幅に向上させるという効果とを考え
合わせると、少量多品種生産となって鋼種変更に伴い形
状の変更が増加すると推測できる分、極めて有効な連続
鋳造設備の鋳片支持装置を提供することができる。
【００２５】
【発明の効果】以上に述べたごとく本発明によれば、要
素の鋳片のウェブ厚Ｄに対して鋳造速度Ｖｇを所定の値
に設定することで、モールド湯面から鋳片のウェブの凝
固点までの距離を第１ロールセグメント内の鋳造ライン
上に位置設定し、第１ロールセグメントに設けたウェブ
ロールにより鋳片のウェブを案内して凝固させる。この
時、ウェブの肉厚が小さいほど大きい鋳造量を確保する
ことができる。このように、主にウェブの肉厚が異なる
ニアネットビームブランクの全ての鋼種のウェブを第１
ロールセグメント内で凝固させることにより、寸法の変
更時には、モールドとこの第１ロールセグメントの一括
交換と位置決め調整だけですみ、寸法変更時の交換作業
に伴う停止時間を大幅に減少させて、多品種少量生産と
なるニアネットビームブランク用連続鋳造設備の稼動率
を向上させることができる。
素の鋳片のウェブ厚Ｄに対して鋳造速度Ｖｇを所定の値
に設定することで、モールド湯面から鋳片のウェブの凝
固点までの距離を第１ロールセグメント内の鋳造ライン
上に位置設定し、第１ロールセグメントに設けたウェブ
ロールにより鋳片のウェブを案内して凝固させる。この
時、ウェブの肉厚が小さいほど大きい鋳造量を確保する
ことができる。このように、主にウェブの肉厚が異なる
ニアネットビームブランクの全ての鋼種のウェブを第１
ロールセグメント内で凝固させることにより、寸法の変
更時には、モールドとこの第１ロールセグメントの一括
交換と位置決め調整だけですみ、寸法変更時の交換作業
に伴う停止時間を大幅に減少させて、多品種少量生産と
なるニアネットビームブランク用連続鋳造設備の稼動率
を向上させることができる。
【図１】本発明に係る連続鋳造設備の鋳片支持装置の一
実施例を示した構成図である。
実施例を示した構成図である。
【図２】同鋳片支持装置の上流側ロールセグメントのサ
ポートロールの配置を示す拡大構成図である。
ポートロールの配置を示す拡大構成図である。
【図３】従来の連続鋳造装置の鋳片支持装置を示す構成
図である。
図である。
【図４】鋳片支持装置のサポートロールの配置の第１ロ
ール配置タイプを示す平面図である。
ール配置タイプを示す平面図である。
【図５】鋳片支持装置のサポートロールの配置の第２ロ
ール配置タイプを示す平面図である。
ール配置タイプを示す平面図である。
【図６】鋳片支持装置のサポートロールの配置の第３ロ
ール配置タイプを示す平面図である。
ール配置タイプを示す平面図である。
１ モールド ２ 鋳造ライン Ｘ 第１ロール配置タイプ Ｅ モールド支持フレーム Ｆ′ 第１専用ロールセグメント Ｇ′ 第２共用ロールセグメント Ｈ 第３共用ロールセグメント Ｉ 第４共用ロールセグメント Ｊ 鋳片ガイド部 Ｂ 鋳片 ＢＦ フランジ ＢＷ ウェブ ＦＲ フランジロール ＣＲ１ チップロール ＷＲ ウェブロール
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/128 B22D 11/00
Claims (1)
- 【請求項１】 モールドから湾曲状に鋳片を連続して引
き抜く鋳造ライン上に、鋳片を支持する複数のロールを
備えた複数のロールセグメントを配置し、モールドとモ
ールド直下の第１ロールセグメントとを交換可能に構成
するとともに、この第１ロールセグメントに、鋳片のフ
ランジ部外面をそれぞれ支持する一対のフランジロール
と、フランジ部の端面をそれぞれ支持する一対のチップ
ロールと、鋳片のウェブをそれぞれ支持する一対のウェ
ブロールとからなるサポートロールを装備し、モールド
湯面からこの第１ロールセグメントの終端までの距離
を、 Ｖｇ×（Ｄ／２−ｂ）2 ／Ｋ2 〔但し、Ｖｇは鋳造速度
（ｍ／min ）、Ｄは鋳片のウェブ厚（mm）、ｂは調整値
（mm）、Ｋは凝固係数（mm／min1/2）〕で示されるモー
ルド湯面から鋳片のウエブ凝固点までの距離より長く設
定したことを特徴とするニアネットビームブランク用連
続鋳造設備の鋳片支持装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31096593A JP2856660B2 (ja) | 1993-12-13 | 1993-12-13 | ニアネットビームブランク用連続鋳造設備の鋳片支持装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31096593A JP2856660B2 (ja) | 1993-12-13 | 1993-12-13 | ニアネットビームブランク用連続鋳造設備の鋳片支持装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07164122A JPH07164122A (ja) | 1995-06-27 |
| JP2856660B2 true JP2856660B2 (ja) | 1999-02-10 |
Family
ID=18011540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31096593A Expired - Fee Related JP2856660B2 (ja) | 1993-12-13 | 1993-12-13 | ニアネットビームブランク用連続鋳造設備の鋳片支持装置 |
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