JP3124466B2 - 鋼の連続鋳造装置および連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造装置および連続鋳造方法Info
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- JP3124466B2 JP3124466B2 JP07117663A JP11766395A JP3124466B2 JP 3124466 B2 JP3124466 B2 JP 3124466B2 JP 07117663 A JP07117663 A JP 07117663A JP 11766395 A JP11766395 A JP 11766395A JP 3124466 B2 JP3124466 B2 JP 3124466B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、分割ロールで鋳片を支
持するサポートロールを有する鋼の連続鋳造装置および
連続鋳造方法に関するものである。
持するサポートロールを有する鋼の連続鋳造装置および
連続鋳造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、分割ロールを用いて鋳片を鋳
造する連続鋳造機において、鋳造速度を早めたり、緩冷
却化を図ったりすると、鋳片に冷却むらやモールド内溶
鋼の湯面レベルに、周期的な湯面変動や鋳片内部に割れ
が発生することがしばしば起こっていた。この現象は中
間軸受部を有する分割ロール型サポートロールで、鋳片
を支持する形式の連続鋳造において顕著にみられ、サポ
ートロール間のバルジングが原因とされている。
造する連続鋳造機において、鋳造速度を早めたり、緩冷
却化を図ったりすると、鋳片に冷却むらやモールド内溶
鋼の湯面レベルに、周期的な湯面変動や鋳片内部に割れ
が発生することがしばしば起こっていた。この現象は中
間軸受部を有する分割ロール型サポートロールで、鋳片
を支持する形式の連続鋳造において顕著にみられ、サポ
ートロール間のバルジングが原因とされている。
【０００３】この分割ロールの中間軸受け部の影響を少
なくする方法としては、公知技術として実公昭５２−５
１３４号公報に、ストリップロールの中間軸受け部をス
ラブの移動方向に対して、順次交互に入れ換え、且つ、
上下関係においても同様になすことが開示されている。
また、実公昭５４−２３６５０号公報には、中間軸受け
に狭い範囲でのジャーナルを装着することが開示されて
おり、さらには、薄スラブキャスターを対象とした、チ
ョック間のバルジング割れ防止と均一冷却方法も検討さ
れている。一方、最近バルジングによる湯面変動の防止
方法としても、ロールピッチと湯面変動との関係が解明
され、その対策がとられつつある。
なくする方法としては、公知技術として実公昭５２−５
１３４号公報に、ストリップロールの中間軸受け部をス
ラブの移動方向に対して、順次交互に入れ換え、且つ、
上下関係においても同様になすことが開示されている。
また、実公昭５４−２３６５０号公報には、中間軸受け
に狭い範囲でのジャーナルを装着することが開示されて
おり、さらには、薄スラブキャスターを対象とした、チ
ョック間のバルジング割れ防止と均一冷却方法も検討さ
れている。一方、最近バルジングによる湯面変動の防止
方法としても、ロールピッチと湯面変動との関係が解明
され、その対策がとられつつある。
【０００４】上記したバルジングの発生について以下判
り易く図面で説明する。まず、鋼の連続鋳造は、通常図
１に示すような鋳造機で操業される。図１において、１
は所定の断面を保持されている固定振動式または可動式
のモールドであり、モールド１の下方には、鋳片３の下
降に従って回転して未凝固の鋳片３を支持する、複数対
のサポートロール２および５が第１セグメント部４およ
び第２セグメント部６によって所定の配列ピッチＤを形
成して配設されている。
り易く図面で説明する。まず、鋼の連続鋳造は、通常図
１に示すような鋳造機で操業される。図１において、１
は所定の断面を保持されている固定振動式または可動式
のモールドであり、モールド１の下方には、鋳片３の下
降に従って回転して未凝固の鋳片３を支持する、複数対
のサポートロール２および５が第１セグメント部４およ
び第２セグメント部６によって所定の配列ピッチＤを形
成して配設されている。
【０００５】溶鋼３ａは、モールド１の上方のタンディ
ッシュおよび注湯ノズル（図示せず）から、モールド１
内に連続して注湯されてモールド１内で冷却され、凝固
シェル３ｂを形成し、凝固した鋳片３は下方から所定の
鋳造速度で引き抜かれる。このとき鋳片３の内部はまだ
未凝固状態にあるため、溶鋼静圧Ｐによる凝固シェル３
ｂの変形（バルジング）を生じる。この量を一定量以下
にするために両面からサポートロール２，５によって支
持し、鋳片厚さｔを保持しながら鋳片をモールド下方に
送出する。図中ＵＢＰは鋳片３を湾曲から水平に矯正す
る矯正ロール、Ｃは連鋳機出側端に配置した鋳片引き抜
き用駆動ピンチロールを示す。
ッシュおよび注湯ノズル（図示せず）から、モールド１
内に連続して注湯されてモールド１内で冷却され、凝固
シェル３ｂを形成し、凝固した鋳片３は下方から所定の
鋳造速度で引き抜かれる。このとき鋳片３の内部はまだ
未凝固状態にあるため、溶鋼静圧Ｐによる凝固シェル３
ｂの変形（バルジング）を生じる。この量を一定量以下
にするために両面からサポートロール２，５によって支
持し、鋳片厚さｔを保持しながら鋳片をモールド下方に
送出する。図中ＵＢＰは鋳片３を湾曲から水平に矯正す
る矯正ロール、Ｃは連鋳機出側端に配置した鋳片引き抜
き用駆動ピンチロールを示す。
【０００６】ここで、上記バルジング量δは同一鋳造長
でサポートロールの配列ピッチ（ロール間距離）が大き
い程、また、鋳造速度が大きい程、大になる。また、図
５に鋳片３のバルジングを模式的に示すと、この鋳片３
は各サポートロール２間（無支持ゾーン）で、モールド
１内の溶鋼の静圧Ｐによって凝固シェル３ｂが膨らむ
が、通常は鋳造速度が遅いと凝固シェル３ｂが厚くなっ
てバルジング量δが小さくなるために、凝固シェルの変
形が弾性変形内での変形となり、バルジングによる変形
の残留はなく、バルジング量δの時間的変化は生じな
い。
でサポートロールの配列ピッチ（ロール間距離）が大き
い程、また、鋳造速度が大きい程、大になる。また、図
５に鋳片３のバルジングを模式的に示すと、この鋳片３
は各サポートロール２間（無支持ゾーン）で、モールド
１内の溶鋼の静圧Ｐによって凝固シェル３ｂが膨らむ
が、通常は鋳造速度が遅いと凝固シェル３ｂが厚くなっ
てバルジング量δが小さくなるために、凝固シェルの変
形が弾性変形内での変形となり、バルジングによる変形
の残留はなく、バルジング量δの時間的変化は生じな
い。
【０００７】一方分割ロールで鋳片を支持する連続鋳造
機においては、サポートロールの支持部で鋳片を支持で
きない中間軸受部を有するため、この部分がサポートロ
ールで鋳片を支持しているにも拘らず、上記理由によっ
て凝固シェル３ｂが膨らむ結果となる。この様子を図５
と同様に図４で示すとサポートロール２の分割ロール中
間軸受部２ｂでバルジング量δが増大するため、分割ロ
ール２ａを使用しない連続鋳造機に比し、バルジングに
よる鋳片表面形状の悪化の影響は大きくなっている。
機においては、サポートロールの支持部で鋳片を支持で
きない中間軸受部を有するため、この部分がサポートロ
ールで鋳片を支持しているにも拘らず、上記理由によっ
て凝固シェル３ｂが膨らむ結果となる。この様子を図５
と同様に図４で示すとサポートロール２の分割ロール中
間軸受部２ｂでバルジング量δが増大するため、分割ロ
ール２ａを使用しない連続鋳造機に比し、バルジングに
よる鋳片表面形状の悪化の影響は大きくなっている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところで、鋳造速度が
高速になると凝固シェル３ｂが薄くなってバルジング量
δが大きくなり、ある限界のバルジング量を越えると凝
固シェル３ｂが塑性変形を起こす。そのためバルジング
変形が鋳片表面に残留し、鋳片の変形状況は時間の経過
に対応して変化する。従って、図５に２点鎖線で示すよ
うにバルジング部が次のサポートロール２の箇所まで引
抜かれると、厚さｔはｔ1 と薄くなり、この部分の容積
が減少するので、モールド１内の溶鋼湯面はその分上昇
する。
高速になると凝固シェル３ｂが薄くなってバルジング量
δが大きくなり、ある限界のバルジング量を越えると凝
固シェル３ｂが塑性変形を起こす。そのためバルジング
変形が鋳片表面に残留し、鋳片の変形状況は時間の経過
に対応して変化する。従って、図５に２点鎖線で示すよ
うにバルジング部が次のサポートロール２の箇所まで引
抜かれると、厚さｔはｔ1 と薄くなり、この部分の容積
が減少するので、モールド１内の溶鋼湯面はその分上昇
する。
【０００９】このようにバルジングの残留した鋳片が、
各々のサポートロール２を通過する毎に、該溶鋼湯面３
ｃが上下に脈動し、湯面３ｃのレベル制御を困難にす
る。このような溶鋼湯面の脈動が発生すると、湯面レベ
ル制御が不能になるため、ひいては鋳片の鋳造を続行す
ることができなくなる。また、上記のようなバルジング
が鋳片３の表面に残留すると、鋳片表面の平坦度が悪化
し、鋳片厚さが不揃いになって鋳造品質を著しく低下さ
せる。このような現象は、上述のように分割ロールで支
持する鋳片においても同様であり、かつ増長される。
各々のサポートロール２を通過する毎に、該溶鋼湯面３
ｃが上下に脈動し、湯面３ｃのレベル制御を困難にす
る。このような溶鋼湯面の脈動が発生すると、湯面レベ
ル制御が不能になるため、ひいては鋳片の鋳造を続行す
ることができなくなる。また、上記のようなバルジング
が鋳片３の表面に残留すると、鋳片表面の平坦度が悪化
し、鋳片厚さが不揃いになって鋳造品質を著しく低下さ
せる。このような現象は、上述のように分割ロールで支
持する鋳片においても同様であり、かつ増長される。
【００１０】本発明で対象としているのは、２０〜４０
秒程度を周期として発生する長周期の湯面変動で、この
周期は、分割ロールで支持しているロールピッチの２倍
程度の距離を鋳片が移動する時間に相当している。上記
のような現象を防止すべく新たな発想に基づき、前述さ
れた開示特許を含めて従来の公知文献でのバルジングの
抑制、モールド内溶鋼湯面変動の制御等について調査検
討を行ったが、本発明が意図する解決法については、そ
の記載をみることはできなかった。
秒程度を周期として発生する長周期の湯面変動で、この
周期は、分割ロールで支持しているロールピッチの２倍
程度の距離を鋳片が移動する時間に相当している。上記
のような現象を防止すべく新たな発想に基づき、前述さ
れた開示特許を含めて従来の公知文献でのバルジングの
抑制、モールド内溶鋼湯面変動の制御等について調査検
討を行ったが、本発明が意図する解決法については、そ
の記載をみることはできなかった。
【００１１】そこで、本発明者らは、鋳造速度を高速化
させたり、緩冷却化を図ったりする時に発生する周期的
な溶鋼湯面変動に着目し、従来言われている鋳造速度や
冷却条件やロールピッチ短縮の他に、湯面変動と分割ロ
ールの中間軸受けピッチに着目した結果、これ等の間に
何らかの定量的な関係が有るのではないかという疑問を
持つに至った。
させたり、緩冷却化を図ったりする時に発生する周期的
な溶鋼湯面変動に着目し、従来言われている鋳造速度や
冷却条件やロールピッチ短縮の他に、湯面変動と分割ロ
ールの中間軸受けピッチに着目した結果、これ等の間に
何らかの定量的な関係が有るのではないかという疑問を
持つに至った。
【００１２】本発明の目的は、前記課題を解決するため
に提案されたものであり、周期的な湯面変動とロールチ
ョック間距離とに定量的な関係に基づく対策を見いだ
し、鋳片のバルジング残留を防止して湯面のレベルの変
動を抑制し、湯面制御を容易にし、鋳片の品質を向上さ
せると共に、高速鋳造が可能な連続鋳造方法を提供する
ことにある。
に提案されたものであり、周期的な湯面変動とロールチ
ョック間距離とに定量的な関係に基づく対策を見いだ
し、鋳片のバルジング残留を防止して湯面のレベルの変
動を抑制し、湯面制御を容易にし、鋳片の品質を向上さ
せると共に、高速鋳造が可能な連続鋳造方法を提供する
ことにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するためになされたものであって、その要旨とするとこ
ろは、鋼の連続鋳造鋳片を案内する分割ロールを有す
るサポートロールであって、分割ロールエッジと隣接す
る分割ロールエッジとの間隔について、分割ロールのロ
ールピッチが２４０ｍｍを境にして異なる規定による上
限値を定めたこと。鋼の連続鋳造鋳片を案内する分割
ロールを有するサポートロールであって、分割ロールの
中間軸受け部の分割ロールエッジと隣接する分割ロール
エッジとの間隔Ａと、分割ロールのロールピッチ間隔Ｂ
とが下記式の関係を満足すること。 Ａ＜０．７×Ｂ （ロールピッチ＞２４０ｍｍ） ・・・（１） Ａ＜１７０ｍｍ （ロールピッチ≦２４０ｍｍ） ・・・（２）
するためになされたものであって、その要旨とするとこ
ろは、鋼の連続鋳造鋳片を案内する分割ロールを有す
るサポートロールであって、分割ロールエッジと隣接す
る分割ロールエッジとの間隔について、分割ロールのロ
ールピッチが２４０ｍｍを境にして異なる規定による上
限値を定めたこと。鋼の連続鋳造鋳片を案内する分割
ロールを有するサポートロールであって、分割ロールの
中間軸受け部の分割ロールエッジと隣接する分割ロール
エッジとの間隔Ａと、分割ロールのロールピッチ間隔Ｂ
とが下記式の関係を満足すること。 Ａ＜０．７×Ｂ （ロールピッチ＞２４０ｍｍ） ・・・（１） Ａ＜１７０ｍｍ （ロールピッチ≦２４０ｍｍ） ・・・（２）
【００１４】鋼の連続鋳造鋳片を案内するサポートロ
ールのうち、少なくとも鋳型直下のフットロール群を、
またはの連続鋳造装置で案内すること。 鋼の連続鋳造鋳片を案内するサポートロール群のう
ち、その過半数のロールを、またはの連続鋳造装置
で案内することにある。
ールのうち、少なくとも鋳型直下のフットロール群を、
またはの連続鋳造装置で案内すること。 鋼の連続鋳造鋳片を案内するサポートロール群のう
ち、その過半数のロールを、またはの連続鋳造装置
で案内することにある。
【００１５】
【作用】本発明者らの実験によれば、図３に示したよう
にサポートロール２としての分割ロール２ａの中間軸受
部分２ｂ（すなわち分割ロール２ａの片端部と、その隣
り合った分割ロール２ａの対面する片端部）の間隔（距
離）Ａと、分割ロール２ａのロールピッチ（ロール間
隔）Ｂ間との関係で、モールド内溶鋼湯面に変動が発生
し、その防止対策として前記関係式を満足させなければ
湯面３ｃでの上下脈動を抑制することができないことが
判った。すなわち鋳片シェル３ｂの厚みが薄く、溶鋼静
圧が大きいと鋳片表面に凹凸形状が残留するバルジング
が発生し、その結果溶鋼湯面も変動し湯面制御性を阻害
するものである。
にサポートロール２としての分割ロール２ａの中間軸受
部分２ｂ（すなわち分割ロール２ａの片端部と、その隣
り合った分割ロール２ａの対面する片端部）の間隔（距
離）Ａと、分割ロール２ａのロールピッチ（ロール間
隔）Ｂ間との関係で、モールド内溶鋼湯面に変動が発生
し、その防止対策として前記関係式を満足させなければ
湯面３ｃでの上下脈動を抑制することができないことが
判った。すなわち鋳片シェル３ｂの厚みが薄く、溶鋼静
圧が大きいと鋳片表面に凹凸形状が残留するバルジング
が発生し、その結果溶鋼湯面も変動し湯面制御性を阻害
するものである。
【００１６】さらに、この現象を複雑化しているのは、
分割ロール使用の連続鋳造機においては、中間軸受部に
おいて、３次元の変形を起こし、単なるロール間バルジ
ングだけでなく、３次元変形による形状係数が発生し、
通常のバルジングよりその量が大きいことであり、この
ことは先に示した図４により明らかである。
分割ロール使用の連続鋳造機においては、中間軸受部に
おいて、３次元の変形を起こし、単なるロール間バルジ
ングだけでなく、３次元変形による形状係数が発生し、
通常のバルジングよりその量が大きいことであり、この
ことは先に示した図４により明らかである。
【００１７】そこで本発明者らは通常ロールでは発生し
なかった湯面変動が、サポートロールを分割ロール化す
ることによって発生するのを認めたので、分割ロール中
間軸受部での３次元変形に着目し、湯面変動防止のため
に中間軸受部間のピッチ間隔について種々の変更を試み
実験研究を重ねた。その結果、分割ロールのロールピッ
チが２４０ｍｍを境にして、鋳片に与える影響が急激に
変化することの知見を得るに至った。
なかった湯面変動が、サポートロールを分割ロール化す
ることによって発生するのを認めたので、分割ロール中
間軸受部での３次元変形に着目し、湯面変動防止のため
に中間軸受部間のピッチ間隔について種々の変更を試み
実験研究を重ねた。その結果、分割ロールのロールピッ
チが２４０ｍｍを境にして、鋳片に与える影響が急激に
変化することの知見を得るに至った。
【００１８】またさらには、分割ロールの間隔について
も最適条件を選択しなければバルジングを防止すること
はできないとの結論に達し、以下の関係式を見出したも
のである。 Ａ＜０．７×Ｂ （ロールピッチ＞２４０ｍｍ） ・・・（１） Ａ＜１７０ｍｍ （ロールピッチ≦２４０ｍｍ） ・・・（２） 但し Ａ：分割ロール中間軸受部の幅 Ｂ：分割ロール間隔
も最適条件を選択しなければバルジングを防止すること
はできないとの結論に達し、以下の関係式を見出したも
のである。 Ａ＜０．７×Ｂ （ロールピッチ＞２４０ｍｍ） ・・・（１） Ａ＜１７０ｍｍ （ロールピッチ≦２４０ｍｍ） ・・・（２） 但し Ａ：分割ロール中間軸受部の幅 Ｂ：分割ロール間隔
【００１９】この両式を満足するように鋳片の連続鋳造
を実施することにより、バルジングの発生量を少なく
し、同時にモールドにおける溶鋼湯面の変動をみること
なく、安定した操業が可能となり、従って鋳片の表面形
状、内部割れ等の発生をも防止することができる。さら
には現在の連続鋳造において、鋳造速度の高速化が指向
されているが、それにも充分対応できる連続鋳造装置お
よび連続鋳造方法を提供できるものである。なお、本発
明における鋳造条件については、鋳片の鋳造厚さ、幅の
大小によっては余り大きな影響は受けない。また製造さ
れる鋼種（溶鋼組成）についても同様である。
を実施することにより、バルジングの発生量を少なく
し、同時にモールドにおける溶鋼湯面の変動をみること
なく、安定した操業が可能となり、従って鋳片の表面形
状、内部割れ等の発生をも防止することができる。さら
には現在の連続鋳造において、鋳造速度の高速化が指向
されているが、それにも充分対応できる連続鋳造装置お
よび連続鋳造方法を提供できるものである。なお、本発
明における鋳造条件については、鋳片の鋳造厚さ、幅の
大小によっては余り大きな影響は受けない。また製造さ
れる鋼種（溶鋼組成）についても同様である。
【００２０】
【実施例】成分Ｃ：０．００１〜０．５００％、Ｓｉ：
≦１．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．７％、Ｐ：≦０．０
３％、Ｓ：≦０．０９％の溶鋼を所定のモールドに注湯
し鋳片サイズ厚さ：１００〜４００ｍｍ、幅：６００〜
２３００ｍｍの鋳片を得た。その時の鋳造速度は０．６
〜２．５ｍ／ｍｉｎであり、サポートロールの分割ロー
ル条件は表１〜３に示す通りその値を変えて実施した。
≦１．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．７％、Ｐ：≦０．０
３％、Ｓ：≦０．０９％の溶鋼を所定のモールドに注湯
し鋳片サイズ厚さ：１００〜４００ｍｍ、幅：６００〜
２３００ｍｍの鋳片を得た。その時の鋳造速度は０．６
〜２．５ｍ／ｍｉｎであり、サポートロールの分割ロー
ル条件は表１〜３に示す通りその値を変えて実施した。
【００２１】表１は本発明範囲内にある実施例で鋳片に
おけるバルジングの発生は皆無であり、モールドにおけ
る溶鋼湯面変動もなかった。表２での結果も表１同様本
発明範囲内に在ったが、その値が限定値に近かったため
多少の湯面変動が生じた。しかし鋳片においてはその影
響は少なく鋳片表面形状は精度上は無害であり、実用上
何等差支えなかった。
おけるバルジングの発生は皆無であり、モールドにおけ
る溶鋼湯面変動もなかった。表２での結果も表１同様本
発明範囲内に在ったが、その値が限定値に近かったため
多少の湯面変動が生じた。しかし鋳片においてはその影
響は少なく鋳片表面形状は精度上は無害であり、実用上
何等差支えなかった。
【００２２】表３は本発明範囲から外れる比較例であ
り、モールド湯面での上下脈動が発生し、鋳片ではバル
ジングが発生したため、その影響がそのまま残り、鋳片
表面形状不良でそのまま使用できず鋳片の表面手入れを
必要とした。上記例での代表的な値を図２にプロットし
て示した、◎印は表１に、○印は表２に、×印は表３に
夫々対応するものである。
り、モールド湯面での上下脈動が発生し、鋳片ではバル
ジングが発生したため、その影響がそのまま残り、鋳片
表面形状不良でそのまま使用できず鋳片の表面手入れを
必要とした。上記例での代表的な値を図２にプロットし
て示した、◎印は表１に、○印は表２に、×印は表３に
夫々対応するものである。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、モールド部直下部分以
下のサポートロールを分割ロール化し、且つその条件を
適正化して鋳造することにより、鋳片のシェルのサポー
トロール間、特に、局部的な分割ロール中間軸受部での
バルジング量を限界値以下に保持し、バルジングの残留
を防止し、湯面変動の発生を防止することができ、安定
した鋳造が実現できる。また、鋳片にバルジングの残留
がなくなるので、その鋳片の厚さおよび平坦度の精度を
向上することができる。さらにまた、高速鋳造時に問題
となる鋳片表面の冷却むらによる温度むらもなくなり、
内、外質とも良好な鋳片を得ることができる。
下のサポートロールを分割ロール化し、且つその条件を
適正化して鋳造することにより、鋳片のシェルのサポー
トロール間、特に、局部的な分割ロール中間軸受部での
バルジング量を限界値以下に保持し、バルジングの残留
を防止し、湯面変動の発生を防止することができ、安定
した鋳造が実現できる。また、鋳片にバルジングの残留
がなくなるので、その鋳片の厚さおよび平坦度の精度を
向上することができる。さらにまた、高速鋳造時に問題
となる鋳片表面の冷却むらによる温度むらもなくなり、
内、外質とも良好な鋳片を得ることができる。
【図１】本発明を実施するための連続鋳造設備列の概略
構成を示す側面図
構成を示す側面図
【図２】ロール間隔と中間軸受け間隔との関係でモール
ド内湯面変動の発生状況を示すグラフ
ド内湯面変動の発生状況を示すグラフ
【図３】本発明に係わる分割ロールの配列を示す平面図
【図４】チョック間部分での鋳片のバルジングを示す説
明図
明図
【図５】鋳片のバルジングを示す説明図
１ モールド ２ サポートロール ２ａ 分割ロール ２ｂ 中間軸受部 ３ 鋳片 ３ａ 溶鋼 ３ｂ 凝固シェル ３ｃ 湯面 ４ 第１セグメント部 ５ サポートロール ６ 第２セグメント部 Ａ 中間軸受部間隔 Ｂ ロール間距離（ロールピッチ） Ｃ ピンチロール Ｄ ロール配列ピッチ ＵＢＰ 矯正ロール δ バルジング量 ｔ 鋳片の厚さ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平８−47757（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−323355（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−110049（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−111746（ＪＰ，Ａ) 実開 昭53−163322（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭52−74311（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭49−83314（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/128 B22D 11/128 340
Claims (4)
- 【請求項１】 鋼の連続鋳造鋳片を案内する分割ロール
を有するサポートロールであって、分割ロールエッジと
隣接する分割ロールエッジとの間隔について、分割ロー
ルのロールピッチが２４０ｍｍを境にして異なる規定に
よる上限値を定めたことを特徴とする鋼の連続鋳造装
置。 - 【請求項２】 鋼の連続鋳造鋳片を案内する分割ロール
を有するサポートロールであって、分割ロールの中間軸
受け部の分割ロールエッジと隣接する分割ロールエッジ
との間隔Ａと、分割ロールのロールピッチ間隔Ｂとが下
記式の関係を満足することを特徴とする鋼の連続鋳造装
置。 Ａ＜０．７×Ｂ （ロールピッチ＞２４０ｍｍ） ・・・（１） Ａ＜１７０ｍｍ （ロールピッチ≦２４０ｍｍ） ・・・（２） - 【請求項３】 鋼の連続鋳造鋳片を案内するサポートロ
ールのうち、少なくとも鋳型直下のフットロール群を、
請求項１または２記載の連続鋳造装置で案内することを
特徴とする鋼の連続鋳造方法。 - 【請求項４】 鋼の連続鋳造鋳片を案内するサポートロ
ール群のうち、その過半数のロールを、請求項１または
２記載の連続鋳造装置で案内することを特徴とする鋼の
連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07117663A JP3124466B2 (ja) | 1995-04-20 | 1995-04-20 | 鋼の連続鋳造装置および連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07117663A JP3124466B2 (ja) | 1995-04-20 | 1995-04-20 | 鋼の連続鋳造装置および連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08290251A JPH08290251A (ja) | 1996-11-05 |
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1995
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