JPS6216722B2 - - Google Patents
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- JPS6216722B2 JPS6216722B2 JP13942778A JP13942778A JPS6216722B2 JP S6216722 B2 JPS6216722 B2 JP S6216722B2 JP 13942778 A JP13942778 A JP 13942778A JP 13942778 A JP13942778 A JP 13942778A JP S6216722 B2 JPS6216722 B2 JP S6216722B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、鋳片巾拡大を可能にした溶融金属
の、連続鋳造におけるスラブ、ビームブランク、
ブルームなどの鋳片の巾拡大法に関するものであ
る。
の、連続鋳造におけるスラブ、ビームブランク、
ブルームなどの鋳片の巾拡大法に関するものであ
る。
連続鋳造装置においては、スラブ、ブルーム、
ビームブランクなどが製造されており、たとえ
ば、近年設置数の増加が著しいスラブの連続鋳造
装置においては、スラブ形状は通常矩形断面をし
ており、その巾、および厚みは、４枚の熱良導体
（通常は銅合金）の板により構成されたモールド
によつて設定されるようになつている。すなわ
ち、溶融金属を鋳込む以前に、あらかじめ定めた
スラブ寸法となるようにモールドを設置した後、
鋳造を開始するようになつているのであつて、１
回の鋳造は、転炉の出湯量によることから、通常
200〜250TONの量を処理するようになつてい
る。
ビームブランクなどが製造されており、たとえ
ば、近年設置数の増加が著しいスラブの連続鋳造
装置においては、スラブ形状は通常矩形断面をし
ており、その巾、および厚みは、４枚の熱良導体
（通常は銅合金）の板により構成されたモールド
によつて設定されるようになつている。すなわ
ち、溶融金属を鋳込む以前に、あらかじめ定めた
スラブ寸法となるようにモールドを設置した後、
鋳造を開始するようになつているのであつて、１
回の鋳造は、転炉の出湯量によることから、通常
200〜250TONの量を処理するようになつてい
る。
さらに、近年、連続鋳造装置においては、鋳造
スラブの前、後端の内質不良にともなう歩留り低
下、一旦鋳造を停止することにともなう能率低
下、およびノズルその他の鋳込用部材の信頼性の
向上などを考慮して、鋳造効率を向上させるべく
鋳造を停止することなく続ける連続連続鋳造作業
が行なわれてきており、このような連続鋳作業
は、次第に継続回数が増えて数連鋳作業も行なわ
れているのが現状である。
スラブの前、後端の内質不良にともなう歩留り低
下、一旦鋳造を停止することにともなう能率低
下、およびノズルその他の鋳込用部材の信頼性の
向上などを考慮して、鋳造効率を向上させるべく
鋳造を停止することなく続ける連続連続鋳造作業
が行なわれてきており、このような連続鋳作業
は、次第に継続回数が増えて数連鋳作業も行なわ
れているのが現状である。
一方、連続鋳造においては、その鋳造途中で鋳
片巾寸法を変更する必要も生じてきている。たと
えば次工程として、熱間連続圧延機による熱間圧
延を適用する機会が多くなつてきているが、熱間
連続圧延機に供給しなければならない鋳片巾寸法
は広範囲にわたつている。すなわち、熱間連続圧
延機操業の１サイクルにおいては、その最終的な
仕上圧延機における、ロールの熱膨張量のコント
ロール、および摩耗の進行などの条件を満足する
ために、前記仕上圧延機に供給する所要数の鋳片
の巾を、一旦漸次増加させ、ついで漸次減少させ
る（たとえば950mmから一旦1350mmまで漸次増加
させ、ついで750mmまで漸次減少させる）ような
コントロールを行なわなければならない。また熱
間連続圧延機において巾変更可能な範囲は、その
粗圧延機に設けられた、複数台のエツジヤスタン
ドにおける巾方向の圧下による最大巾殺し量（75
mm程度）と、水平圧延機の水平ロールの厚方向の
圧下（水平圧下）による最大巾拡り量（25mm程
度）とにより決まり、両者の合計である100mm程
度であるから、粗圧延機による巾変更だけでは、
仕上圧延機に要求される巾の範囲を吸収できない
ことは明らかである。このため、熱間連続圧延機
には、その操業の１サイクルにおいて、最高100
mm毎に巾の異なつた鋳片を所定の順番で供給しな
ければならない。
片巾寸法を変更する必要も生じてきている。たと
えば次工程として、熱間連続圧延機による熱間圧
延を適用する機会が多くなつてきているが、熱間
連続圧延機に供給しなければならない鋳片巾寸法
は広範囲にわたつている。すなわち、熱間連続圧
延機操業の１サイクルにおいては、その最終的な
仕上圧延機における、ロールの熱膨張量のコント
ロール、および摩耗の進行などの条件を満足する
ために、前記仕上圧延機に供給する所要数の鋳片
の巾を、一旦漸次増加させ、ついで漸次減少させ
る（たとえば950mmから一旦1350mmまで漸次増加
させ、ついで750mmまで漸次減少させる）ような
コントロールを行なわなければならない。また熱
間連続圧延機において巾変更可能な範囲は、その
粗圧延機に設けられた、複数台のエツジヤスタン
ドにおける巾方向の圧下による最大巾殺し量（75
mm程度）と、水平圧延機の水平ロールの厚方向の
圧下（水平圧下）による最大巾拡り量（25mm程
度）とにより決まり、両者の合計である100mm程
度であるから、粗圧延機による巾変更だけでは、
仕上圧延機に要求される巾の範囲を吸収できない
ことは明らかである。このため、熱間連続圧延機
には、その操業の１サイクルにおいて、最高100
mm毎に巾の異なつた鋳片を所定の順番で供給しな
ければならない。
したがつて、このような次工程での要求に対応
するためには、鋳造途中において巾変更を行なう
ことが有利であることが明らかである。このよう
な連続鋳造装置での鋳造途中における巾変更に
は、鋳造を停止して行なう方法と、鋳造を停止す
ることなく行なう方法とがあるが、前者は鋳造停
止中の冷却進行により鋳片に非定常部分が発生し
て内質劣化が起り、また、巾変更部からのブレー
クアウトによる溶融金属流出の可能性が大きく、
さらに、鋳造効率低下も（とくに、連連鋳、ある
いは数連鋳作業において）無視できないことか
ら、後者を適用することが望ましい。
するためには、鋳造途中において巾変更を行なう
ことが有利であることが明らかである。このよう
な連続鋳造装置での鋳造途中における巾変更に
は、鋳造を停止して行なう方法と、鋳造を停止す
ることなく行なう方法とがあるが、前者は鋳造停
止中の冷却進行により鋳片に非定常部分が発生し
て内質劣化が起り、また、巾変更部からのブレー
クアウトによる溶融金属流出の可能性が大きく、
さらに、鋳造効率低下も（とくに、連連鋳、ある
いは数連鋳作業において）無視できないことか
ら、後者を適用することが望ましい。
しかしながら、従来の、鋳造を停止することな
く鋳造途中における巾変更を行なう方法はいずれ
も満足すべきものではないという問題がある。す
なわち、このような方法としては、 ○イ モールドの短辺を移動させる方法、 ○ロ 凝固後鋳片を、ピンチロール後において縦圧
延機によつて巾方向に圧下を加えて圧延する方
法、 ○ハ 一定長さに切断した後の鋳片を、２またはそ
れ以上に縦切断する方法、 があるが、前記○イ項記載の方法は、常にブレーク
アウトの危険をともなうと共に、鋳片に、漸次巾
の変化したテーパ部分を作ることとなつてその歩
留が低下するという問題があり、前記ロ○項記載の
方法は、基本的には熱間連続圧延機でのエツジヤ
スタンドにおける圧延と同一であり、この圧延に
よる巾変更量を増やすことは、鋳片（製品）のト
ツプおよびボトム部分のフイツシユテールや巾不
良（巾が不均一）を助長して圧延歩留低下のおそ
れがあるほか、設備コスト上も問題があり、前記
ハ○項記載の方法は、巾の任意指定が不可能である
ほか、切断（ガス切断）にともなう歩留低下およ
び能率低下が大きくなるという問題がある。
く鋳造途中における巾変更を行なう方法はいずれ
も満足すべきものではないという問題がある。す
なわち、このような方法としては、 ○イ モールドの短辺を移動させる方法、 ○ロ 凝固後鋳片を、ピンチロール後において縦圧
延機によつて巾方向に圧下を加えて圧延する方
法、 ○ハ 一定長さに切断した後の鋳片を、２またはそ
れ以上に縦切断する方法、 があるが、前記○イ項記載の方法は、常にブレーク
アウトの危険をともなうと共に、鋳片に、漸次巾
の変化したテーパ部分を作ることとなつてその歩
留が低下するという問題があり、前記ロ○項記載の
方法は、基本的には熱間連続圧延機でのエツジヤ
スタンドにおける圧延と同一であり、この圧延に
よる巾変更量を増やすことは、鋳片（製品）のト
ツプおよびボトム部分のフイツシユテールや巾不
良（巾が不均一）を助長して圧延歩留低下のおそ
れがあるほか、設備コスト上も問題があり、前記
ハ○項記載の方法は、巾の任意指定が不可能である
ほか、切断（ガス切断）にともなう歩留低下およ
び能率低下が大きくなるという問題がある。
そこでこの発明は以上のような問題を解消すべ
くなされたもので、 連続鋳造機によつて鋳造された鋳片を、 連続鋳造装置のピンチロールと鋳片切断機との
間に設けた圧延機のロールにおいて、その胴部外
周の所定箇所に形成した環状突起により局部圧下
を加えることによつて巾拡大する連続鋳造におけ
る鋳片の巾拡大法としたことに特徴を有する。
くなされたもので、 連続鋳造機によつて鋳造された鋳片を、 連続鋳造装置のピンチロールと鋳片切断機との
間に設けた圧延機のロールにおいて、その胴部外
周の所定箇所に形成した環状突起により局部圧下
を加えることによつて巾拡大する連続鋳造におけ
る鋳片の巾拡大法としたことに特徴を有する。
以下この発明を、実施例にもとづいて図面を参
照しながら説明する。
照しながら説明する。
第１図はこの発明を適用したスラブの連続鋳造
装置の概略正面図である。図示されるように、モ
ールド１から引抜かれた鋳片２は、サポートロー
ル群３を通過し、さらにピンチロール４を通過し
た後、圧延装置５を通過して、ガス切断機６によ
つて所定長さに切断されるようになつている。
装置の概略正面図である。図示されるように、モ
ールド１から引抜かれた鋳片２は、サポートロー
ル群３を通過し、さらにピンチロール４を通過し
た後、圧延装置５を通過して、ガス切断機６によ
つて所定長さに切断されるようになつている。
前記圧延装置５は、前記ピンチロール４寄りに
設けた第２図および第３図に示されるような胴部
外周の所定箇所に環状突起を形成したロール１対
を有する１機の局部圧下用圧延機５ａと、これら
圧延機５ａにつづいて設けた、胴部がフラツトな
ロール（円柱状ロール）１対を有する２機の通常
圧下用圧延機（水平圧延機）５ｂとを備えてい
る。
設けた第２図および第３図に示されるような胴部
外周の所定箇所に環状突起を形成したロール１対
を有する１機の局部圧下用圧延機５ａと、これら
圧延機５ａにつづいて設けた、胴部がフラツトな
ロール（円柱状ロール）１対を有する２機の通常
圧下用圧延機（水平圧延機）５ｂとを備えてい
る。
前記局部圧下用圧延機５ａは、上ロール７を上
下動させて、上ロール７および下ロール８間の間
隙を調節する、圧下量調整装置９を有しており、
この圧下量調整装置９によつて、上下ロール７，
８間を通過する鋳片の厚み変化、および圧下量の
調節を行なうようになつている。
下動させて、上ロール７および下ロール８間の間
隙を調節する、圧下量調整装置９を有しており、
この圧下量調整装置９によつて、上下ロール７，
８間を通過する鋳片の厚み変化、および圧下量の
調節を行なうようになつている。
第２図に示されるロールは、その軸方向中央部
分に１つの環状突起１０が、第３図に示されるロ
ールは、その軸方向両端部寄り２箇所に環状突起
１０が形成されたものであり、前記環状突起１０
の軸方向の合計巾は、圧延する鋳片の巾の50％以
下とし、また、前記環状突起１０の前記ロールの
胴部からの高さは、前記環状突起１０の圧下量
（第２図に示すP1＋P2）の50％以上とすることが、
効果的な巾拡りが確保できることから望ましい。
なお、このような局部圧下用圧延機を２機以上設
ける場合には、巾拡大効果を生かすべく、鋳片移
送方向からみて、環状突起が互いに重ならないよ
うにその位置を定めたロールを用いたものから前
記局部圧下用圧延機を構成する。
分に１つの環状突起１０が、第３図に示されるロ
ールは、その軸方向両端部寄り２箇所に環状突起
１０が形成されたものであり、前記環状突起１０
の軸方向の合計巾は、圧延する鋳片の巾の50％以
下とし、また、前記環状突起１０の前記ロールの
胴部からの高さは、前記環状突起１０の圧下量
（第２図に示すP1＋P2）の50％以上とすることが、
効果的な巾拡りが確保できることから望ましい。
なお、このような局部圧下用圧延機を２機以上設
ける場合には、巾拡大効果を生かすべく、鋳片移
送方向からみて、環状突起が互いに重ならないよ
うにその位置を定めたロールを用いたものから前
記局部圧下用圧延機を構成する。
このような局部圧下用圧延機５ａによつて、鋳
片２を所定圧下量で圧下すると、前記鋳片２は、
上下ロール７，８の環状突起１０によつて局部圧
下され、その圧下された部分のメタルが、その巾
方向にフローする。すなわち、前記局部圧下によ
つて、鋳片２の厚方向および長さ方向のメタルの
フローが、前記鋳片２に前記環状突起１０によつ
て圧下されない未圧下部があるために、この未圧
下部によつて拘束され、したがつて巾方向のメタ
ルフローのみが有利となるので、前記鋳片２は、
巾方向に、前記環状突起１０の圧下量に対応して
広がる。
片２を所定圧下量で圧下すると、前記鋳片２は、
上下ロール７，８の環状突起１０によつて局部圧
下され、その圧下された部分のメタルが、その巾
方向にフローする。すなわち、前記局部圧下によ
つて、鋳片２の厚方向および長さ方向のメタルの
フローが、前記鋳片２に前記環状突起１０によつ
て圧下されない未圧下部があるために、この未圧
下部によつて拘束され、したがつて巾方向のメタ
ルフローのみが有利となるので、前記鋳片２は、
巾方向に、前記環状突起１０の圧下量に対応して
広がる。
ついで実施例について説明する。
〔実施例 １〕
環状突起を形成したロールとして、第２図に示
される構造のものにして、環状突起の径Ｄが800
mmφ、同環状突起の巾Ｗが300mm、同環状突起の
胴部からの高さＨが50mmのサイズのものを準備
し、このようなロールを組込んだ局部圧下用圧延
機１機を連続鋳造装置のピンチロールにつづいて
設けさらに、この局部圧下用圧延機につづいて、
ロール径が800mmφの円柱状ロールを組込んだ通
常圧下用圧延機２機を設けた。
される構造のものにして、環状突起の径Ｄが800
mmφ、同環状突起の巾Ｗが300mm、同環状突起の
胴部からの高さＨが50mmのサイズのものを準備
し、このようなロールを組込んだ局部圧下用圧延
機１機を連続鋳造装置のピンチロールにつづいて
設けさらに、この局部圧下用圧延機につづいて、
ロール径が800mmφの円柱状ロールを組込んだ通
常圧下用圧延機２機を設けた。
そしてこのような圧延機によつて、
モールドサイズ（内面寸法）：250×1800mm、
鋳造温度：1570℃、
鋳造速度：1.2m／min、
鋼種：アルミキルド鋼（Ｃ：0.05wt％、Mn：
0.3wt％、およびSolAl：0.04wt％含
有）、 の条件で行なつた連続鋳造鋳片に対して、次の通
りの圧延を行なつた。すなわち、鋳片を、まず前
記局部圧下用圧延機によつて、圧下量（第２図に
示す、P1＋P2）を０〜80mmの範囲で変化させて局
部圧下し、ついで、前記２機の通常圧下用圧延機
によつてその出口側の厚が170mmになるように圧
下を加え、および前記２機の通常圧下用圧延機を
使用せずに次工程の熱間圧延機の粗圧延機によつ
てその出口側の厚が170mmになるように圧下を加
えて圧延した。
0.3wt％、およびSolAl：0.04wt％含
有）、 の条件で行なつた連続鋳造鋳片に対して、次の通
りの圧延を行なつた。すなわち、鋳片を、まず前
記局部圧下用圧延機によつて、圧下量（第２図に
示す、P1＋P2）を０〜80mmの範囲で変化させて局
部圧下し、ついで、前記２機の通常圧下用圧延機
によつてその出口側の厚が170mmになるように圧
下を加え、および前記２機の通常圧下用圧延機を
使用せずに次工程の熱間圧延機の粗圧延機によつ
てその出口側の厚が170mmになるように圧下を加
えて圧延した。
このとき得られた、未圧延鋳片に対する巾拡大
量を第４図に示す。図中、白抜き丸印が、前記局
部圧下用圧延機通過直後における鋳片巾拡大量
を、黒塗丸印の線ａが、前記２機の通常圧下用圧
延機通過後における鋳片巾拡大量を、および黒塗
丸印の線ｂが、前記２機の通常圧下用圧延機を使
用せずに次工程の熱間圧延機の粗圧延機通過後に
おける鋳片巾拡大量を、それぞれ示している。こ
の図から、環状突起による圧下量が増加するにつ
れて鋳片巾拡大量が増加していることが明らかで
ある。
量を第４図に示す。図中、白抜き丸印が、前記局
部圧下用圧延機通過直後における鋳片巾拡大量
を、黒塗丸印の線ａが、前記２機の通常圧下用圧
延機通過後における鋳片巾拡大量を、および黒塗
丸印の線ｂが、前記２機の通常圧下用圧延機を使
用せずに次工程の熱間圧延機の粗圧延機通過後に
おける鋳片巾拡大量を、それぞれ示している。こ
の図から、環状突起による圧下量が増加するにつ
れて鋳片巾拡大量が増加していることが明らかで
ある。
〔実施例 ２〕
実施例１と同一の局部圧下用圧延機１機を連続
鋳造装置のピンチロールにつづいて設け、さらに
この局部圧下用圧延機につづいて実施例１と同一
の通常圧下用圧延機１機を設けた。
鋳造装置のピンチロールにつづいて設け、さらに
この局部圧下用圧延機につづいて実施例１と同一
の通常圧下用圧延機１機を設けた。
そしてこのような圧延機によつて、
モールドサイズ：230×1600mm、
鋳造温度：1560℃、
鋳造速度：1.4m／min、
鋼種：アルミキルド鋼（Ｃ：0.05wt％、Mn：
0.3wt％、およびSolAl：0.04wt％含
有）、 チヤージ数：３（250（ton）×３＝750
（ton））、 の条件で行なつた３連続鋳造鋳片に対して、次の
通りの圧延を行なつた。すなわち、１チヤージ目
の鋳片を、前記局部圧下用圧延機を使用せずに前
記通常圧下用圧延機のみによつてその出口側の厚
が170mmになるように圧下を加えて圧延し、つい
で２チヤージ目の鋳片を、まず前記局部圧下用圧
延機によつて60mmの圧下量で局部圧下した後、前
記通常圧下用圧延機によつてその出口側の厚が
170mmになるように圧下を加えて圧延し、さらに
３チヤージ目の鋳片を、まず前記局部圧下用圧延
機によつて30mmの圧下量で局部圧下した後、前記
通常圧下用圧延機によつてその出口側の厚が170
mmになるように圧下を加えて圧延した。このとき
得られた鋳片の巾寸法を、第５図に示す。図中、
ａが１チヤージ目、ｂが２チヤージ目、ｃが３チ
ヤージ目をそれぞれ示す。この図から、単なる全
面圧下（通常圧延用圧延機による）のみに比べ
て、圧下量が60mmの局部圧下ではほぼ50mmの巾拡
がり量が連続して確保でき、また圧下量が30mmの
局部圧下ではほぼ25mmの巾拡がり量が連続して確
保できていることが明らかである。またこのよう
な鋳片巾拡大が連続鋳造において行なえる結果、
たとえば粗圧延機での巾変更量が50mm（巾拡がり
量が15mm、巾殺し量が35mm）の熱間圧延におい
て、1500〜1800mmの巾範囲の製品を圧延しようと
すると、従来の連続鋳造では、1500，1550，
1600，1650，1700，1750および1800mmの鋳片を鋳
造しなければならない、換言すれば、これだけの
巾サイズのモールド組替えを行なわなければなら
ないのに対し、本発明を適用した連続鋳造では、
30mmの圧下量の局部圧下を行なうことによつて、
巾拡がり量が前記粗圧延機での分を加えて40mmと
なるので、1500，1575，1650，1725，および1800
mmの巾サイズのモールド組替えでよく、さらに、
60mmの圧下量の局部圧下を行なうことによつて、
巾拡がり量が前記粗圧延機での分を加えて65mmと
なるので、1500，1600，1700および1800mmの巾サ
イズのモールド組替でよいことがわかる。
0.3wt％、およびSolAl：0.04wt％含
有）、 チヤージ数：３（250（ton）×３＝750
（ton））、 の条件で行なつた３連続鋳造鋳片に対して、次の
通りの圧延を行なつた。すなわち、１チヤージ目
の鋳片を、前記局部圧下用圧延機を使用せずに前
記通常圧下用圧延機のみによつてその出口側の厚
が170mmになるように圧下を加えて圧延し、つい
で２チヤージ目の鋳片を、まず前記局部圧下用圧
延機によつて60mmの圧下量で局部圧下した後、前
記通常圧下用圧延機によつてその出口側の厚が
170mmになるように圧下を加えて圧延し、さらに
３チヤージ目の鋳片を、まず前記局部圧下用圧延
機によつて30mmの圧下量で局部圧下した後、前記
通常圧下用圧延機によつてその出口側の厚が170
mmになるように圧下を加えて圧延した。このとき
得られた鋳片の巾寸法を、第５図に示す。図中、
ａが１チヤージ目、ｂが２チヤージ目、ｃが３チ
ヤージ目をそれぞれ示す。この図から、単なる全
面圧下（通常圧延用圧延機による）のみに比べ
て、圧下量が60mmの局部圧下ではほぼ50mmの巾拡
がり量が連続して確保でき、また圧下量が30mmの
局部圧下ではほぼ25mmの巾拡がり量が連続して確
保できていることが明らかである。またこのよう
な鋳片巾拡大が連続鋳造において行なえる結果、
たとえば粗圧延機での巾変更量が50mm（巾拡がり
量が15mm、巾殺し量が35mm）の熱間圧延におい
て、1500〜1800mmの巾範囲の製品を圧延しようと
すると、従来の連続鋳造では、1500，1550，
1600，1650，1700，1750および1800mmの鋳片を鋳
造しなければならない、換言すれば、これだけの
巾サイズのモールド組替えを行なわなければなら
ないのに対し、本発明を適用した連続鋳造では、
30mmの圧下量の局部圧下を行なうことによつて、
巾拡がり量が前記粗圧延機での分を加えて40mmと
なるので、1500，1575，1650，1725，および1800
mmの巾サイズのモールド組替えでよく、さらに、
60mmの圧下量の局部圧下を行なうことによつて、
巾拡がり量が前記粗圧延機での分を加えて65mmと
なるので、1500，1600，1700および1800mmの巾サ
イズのモールド組替でよいことがわかる。
なお、ビームブランクのように、表面が平担で
ないものの連続鋳造においても、局部圧下しない
部分は、圧延しないようにそのロールを形成す
る。
ないものの連続鋳造においても、局部圧下しない
部分は、圧延しないようにそのロールを形成す
る。
以上説明したように、この発明においては、連
続鋳造においてモールドを組替えることなくきわ
めて容易かつ確実に鋳片巾拡大が行なえ、たとえ
ば次工程としての熱間圧延を加えた総合的な効率
を上げることができる。
続鋳造においてモールドを組替えることなくきわ
めて容易かつ確実に鋳片巾拡大が行なえ、たとえ
ば次工程としての熱間圧延を加えた総合的な効率
を上げることができる。
第１図はこの発明を適用したスラブの連続鋳造
装置の概略正面図、第２図および第３図はこの発
明を適用したロールの圧延態様を示す断面図、第
４図はこの発明を適用したロールの圧下量に対す
る鋳片巾拡り量を示した図、第５図はこの発明を
適用したロールの圧下量に対する鋳片巾寸法の変
化を示した図である。 １……モールド、２……鋳片、３……サポート
ロール群、４……ピンチロール、５……圧延装
置、５ａ……局部圧下用圧延機、５ｂ……通常圧
下用圧延機、６……ガス切断機、７……上ロー
ル、８……下ロール、９……圧下量調整装置、１
０……環状突起。
装置の概略正面図、第２図および第３図はこの発
明を適用したロールの圧延態様を示す断面図、第
４図はこの発明を適用したロールの圧下量に対す
る鋳片巾拡り量を示した図、第５図はこの発明を
適用したロールの圧下量に対する鋳片巾寸法の変
化を示した図である。 １……モールド、２……鋳片、３……サポート
ロール群、４……ピンチロール、５……圧延装
置、５ａ……局部圧下用圧延機、５ｂ……通常圧
下用圧延機、６……ガス切断機、７……上ロー
ル、８……下ロール、９……圧下量調整装置、１
０……環状突起。
Claims (1)
- １ 連続鋳造によつて鋳造された鋳片を、連続鋳
造装置のピンチロールと鋳片切断機との間に設け
た圧延機のロールにおいて、その胴部外周の所定
箇所に形成した環状突起により局部圧下を加える
ことによつて巾拡大することを特徴とする連続鋳
造における鋳片の巾拡大法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13942778A JPS5568102A (en) | 1978-11-14 | 1978-11-14 | Widening method for breadth of cast billet in continuous casting work |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13942778A JPS5568102A (en) | 1978-11-14 | 1978-11-14 | Widening method for breadth of cast billet in continuous casting work |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5568102A JPS5568102A (en) | 1980-05-22 |
| JPS6216722B2 true JPS6216722B2 (ja) | 1987-04-14 |
Family
ID=15244936
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13942778A Granted JPS5568102A (en) | 1978-11-14 | 1978-11-14 | Widening method for breadth of cast billet in continuous casting work |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5568102A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60162560A (ja) * | 1984-01-31 | 1985-08-24 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| JPH0638607Y2 (ja) * | 1987-12-23 | 1994-10-12 | 新日本製鐵株式会社 | 鋳片用軽圧下ロール |
| US5348075A (en) * | 1988-06-16 | 1994-09-20 | Davy (Distington) Limited | The manufacture of thin metal slab |
| FR2647377B1 (fr) * | 1989-04-06 | 1993-04-30 | Techmetal Promotion | Procede et installation de coulee de produits metalliques minces a reduction d'epaisseur sous la lingotiere |
| ES2653556T3 (es) * | 2013-05-02 | 2018-02-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Equipo de colada continua |
-
1978
- 1978-11-14 JP JP13942778A patent/JPS5568102A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5568102A (en) | 1980-05-22 |
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