JP2847591B2 - 塩化ビニル系単量体の重合装置 - Google Patents
塩化ビニル系単量体の重合装置Info
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- JP2847591B2 JP2847591B2 JP4151500A JP15150092A JP2847591B2 JP 2847591 B2 JP2847591 B2 JP 2847591B2 JP 4151500 A JP4151500 A JP 4151500A JP 15150092 A JP15150092 A JP 15150092A JP 2847591 B2 JP2847591 B2 JP 2847591B2
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- vinyl chloride
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- circulation
- heat exchanger
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/2455—Stationary reactors without moving elements inside provoking a loop type movement of the reactants
- B01J19/2465—Stationary reactors without moving elements inside provoking a loop type movement of the reactants externally, i.e. the mixture leaving the vessel and subsequently re-entering it
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は塩化ビニル系単量体の重
合装置に関し、特に、重合器とは別個に設置した熱交換
器に重合反応用の水性懸濁液を循環させながら該懸濁液
中に分散されている塩化ビニル系単量体の重合を行うこ
とにより塩化ビニル系重合体を製造する装置に関するも
のである。
合装置に関し、特に、重合器とは別個に設置した熱交換
器に重合反応用の水性懸濁液を循環させながら該懸濁液
中に分散されている塩化ビニル系単量体の重合を行うこ
とにより塩化ビニル系重合体を製造する装置に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、塩化ビニル系単量体の懸濁重合
は、ジャケットおよび還流コンデンサーを備えた重合器
中に、水、塩化ビニル系単量体、重合開始剤、分散剤お
よび必要に応じてその他の各種添加剤を仕込み、ジャケ
ットおよび還流コンデンサーに冷却水を通して重合熱を
除去し、反応系を一定の温度に制御する方法によって実
施されてきた。
は、ジャケットおよび還流コンデンサーを備えた重合器
中に、水、塩化ビニル系単量体、重合開始剤、分散剤お
よび必要に応じてその他の各種添加剤を仕込み、ジャケ
ットおよび還流コンデンサーに冷却水を通して重合熱を
除去し、反応系を一定の温度に制御する方法によって実
施されてきた。
【０００３】ところが近年の重合器の大型化に伴い、重
合反応物に対する伝熱面積の割合が減少したため、従来
の冷却手段では除熱を有効に行うことが困難となり、還
流コンデンサーを大型にして除熱量を増加する、重合器
のジャケットに通ずる冷却水を冷凍機に通して一層強力
に冷却する等の対策が採られてきた。
合反応物に対する伝熱面積の割合が減少したため、従来
の冷却手段では除熱を有効に行うことが困難となり、還
流コンデンサーを大型にして除熱量を増加する、重合器
のジャケットに通ずる冷却水を冷凍機に通して一層強力
に冷却する等の対策が採られてきた。
【０００４】しかし、前者の対策では、重合反応物の泡
立ちに伴うキャリーオーバーにより器内にスケールが付
着したりして除熱能力はむしろ低下し、製品中のフィッ
シュアイが増大するという問題があり、また重合率が低
い時期に大型の還流コンデンサー使用すると粒度が粗く
なったりするため、これを重合開始時より除熱手段とし
て使えないという制約がある。
立ちに伴うキャリーオーバーにより器内にスケールが付
着したりして除熱能力はむしろ低下し、製品中のフィッ
シュアイが増大するという問題があり、また重合率が低
い時期に大型の還流コンデンサー使用すると粒度が粗く
なったりするため、これを重合開始時より除熱手段とし
て使えないという制約がある。
【０００５】後者の対策はコストがかかり過ぎて経済性
に欠けるだけでなく、重合度の高い塩化ビニル系重合体
を製造するときには、重合温度と冷却水温度との温度差
が大きくとれないため、重合時間の短縮には役立たない
という問題があった。
に欠けるだけでなく、重合度の高い塩化ビニル系重合体
を製造するときには、重合温度と冷却水温度との温度差
が大きくとれないため、重合時間の短縮には役立たない
という問題があった。
【０００６】これらに代わる方法として提案されたの
が、水性懸濁混合物を重合器の外部に設けた冷却器に通
して循環するもの（特開昭54−24991 号、同56−47410
号、同58−32606 号および特公昭64−11642 号公報参
照）で、これは水性懸濁混合物と接触する伝熱面積を大
きくできるという点では極めて効率的である。
が、水性懸濁混合物を重合器の外部に設けた冷却器に通
して循環するもの（特開昭54−24991 号、同56−47410
号、同58−32606 号および特公昭64−11642 号公報参
照）で、これは水性懸濁混合物と接触する伝熱面積を大
きくできるという点では極めて効率的である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】然しながら、上記の外
部循環冷却方式においては、ある程度以上の重合率に達
してから外部冷却器への循環を始めるか、特殊な形式の
外部冷却器を使用するようにしないと、循環ラインへの
スケールの付着を防止することができず、また粒度分
布、フィッシュアイ等の重合体の品質を保持することが
できなかった。
部循環冷却方式においては、ある程度以上の重合率に達
してから外部冷却器への循環を始めるか、特殊な形式の
外部冷却器を使用するようにしないと、循環ラインへの
スケールの付着を防止することができず、また粒度分
布、フィッシュアイ等の重合体の品質を保持することが
できなかった。
【０００８】従って、本発明の目的は、熱交換器、循環
配管および循環ポンプ等の内面へのスケールの付着を防
止し、フィッシュアイが少なく粒度分布が良好な高品質
の塩化ビニル系重合体を高い生産性で製造することので
きる、塩化ビニル系単量体の重合装置を提供することに
ある。
配管および循環ポンプ等の内面へのスケールの付着を防
止し、フィッシュアイが少なく粒度分布が良好な高品質
の塩化ビニル系重合体を高い生産性で製造することので
きる、塩化ビニル系単量体の重合装置を提供することに
ある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、重合器
より熱交換器を経て重合器に戻る循環配管を備えた重合
装置において、循環ポンプとしてスクリューポンプを使
用することを特徴とする塩化ビニル系単量体の重合装置
が提供される。
より熱交換器を経て重合器に戻る循環配管を備えた重合
装置において、循環ポンプとしてスクリューポンプを使
用することを特徴とする塩化ビニル系単量体の重合装置
が提供される。
【００１０】
【作用】本発明は、塩化ビニル系単量体の水性懸濁液の
循環に使用する循環ポンプの構造が、重合器外部の循環
経路内におけるスケールの生成に重大な影響を及ぼすと
いう新規知見に基づいてなされたものであり、この循環
ポンプとして、スクリューポンプを使用することによ
り、熱交換器および循環配管の内面におけるスケールの
付着を完全に防止でき、重合反応の開始時点よりの除熱
が可能となり、冷凍機や他の除熱手段を用いなくても効
率よく高品質の塩化ビニル系重合体の製造が可能となっ
たのである。
循環に使用する循環ポンプの構造が、重合器外部の循環
経路内におけるスケールの生成に重大な影響を及ぼすと
いう新規知見に基づいてなされたものであり、この循環
ポンプとして、スクリューポンプを使用することによ
り、熱交換器および循環配管の内面におけるスケールの
付着を完全に防止でき、重合反応の開始時点よりの除熱
が可能となり、冷凍機や他の除熱手段を用いなくても効
率よく高品質の塩化ビニル系重合体の製造が可能となっ
たのである。
【００１１】例えば、従来の重合装置では、重合器内で
攪拌作用により懸濁分散された単量体の液滴あるいは一
部重合体粒子は循環配管を通じて外部に抜き出され、ス
ラリー用遠心渦巻きポンプなどの循環ポンプのインペラ
ーにより高い剪断力を受けて細かく引き裂かれる。この
ようにして生成した微粒子は循環配管および熱交換器の
管の内面にスケールとして付着すると共に、最終製品と
しての重合体の粒度分布を広くするなどの原因となる。
本発明においては、循環ポンプとして、スクリューポン
プを使用することにより、分散された液滴を破壊せずに
移送することができ、この結果として、上記のような利
点がもたらされたのである。
攪拌作用により懸濁分散された単量体の液滴あるいは一
部重合体粒子は循環配管を通じて外部に抜き出され、ス
ラリー用遠心渦巻きポンプなどの循環ポンプのインペラ
ーにより高い剪断力を受けて細かく引き裂かれる。この
ようにして生成した微粒子は循環配管および熱交換器の
管の内面にスケールとして付着すると共に、最終製品と
しての重合体の粒度分布を広くするなどの原因となる。
本発明においては、循環ポンプとして、スクリューポン
プを使用することにより、分散された液滴を破壊せずに
移送することができ、この結果として、上記のような利
点がもたらされたのである。
【００１２】本発明において、循環ポンプとして好適に
使用されるスクリューポンプの一例を図１に示す。図１
において、このスクリューポンプ１は、大まかに言っ
て、スクリューコンベア２と、これと一体に連結されて
いるポンプ３とから構成されている。これらは、油圧モ
ーター等の駆動機構４により駆動される。
使用されるスクリューポンプの一例を図１に示す。図１
において、このスクリューポンプ１は、大まかに言っ
て、スクリューコンベア２と、これと一体に連結されて
いるポンプ３とから構成されている。これらは、油圧モ
ーター等の駆動機構４により駆動される。
【００１３】ポンプ３は、図中上部に向かって大径とな
っている羽根３ａから成っており、また羽根３ａの軸３
ｂは、スクリューコンベア２のスクリュー軸２ａと一体
的に形成されている。スクリューコンベア２は、スクリ
ュー軸２ａとスクリュー２ｂとから構成されており、そ
の下方部分には、必要により、プロペラ、パドル等の攪
拌羽根８が設けられている。これらポンプ３及びスクリ
ューコンベア２は、ケーシング５に内蔵されており、ス
クリュー軸２ａの下方部分（攪拌羽根８の近傍）には取
込口６が設けられ、さらに羽根３ａの接線方向には吐出
口15が設けられている。また、スクリュー軸２ａの下端
は、軸受９により回転可能に保持されている。
っている羽根３ａから成っており、また羽根３ａの軸３
ｂは、スクリューコンベア２のスクリュー軸２ａと一体
的に形成されている。スクリューコンベア２は、スクリ
ュー軸２ａとスクリュー２ｂとから構成されており、そ
の下方部分には、必要により、プロペラ、パドル等の攪
拌羽根８が設けられている。これらポンプ３及びスクリ
ューコンベア２は、ケーシング５に内蔵されており、ス
クリュー軸２ａの下方部分（攪拌羽根８の近傍）には取
込口６が設けられ、さらに羽根３ａの接線方向には吐出
口15が設けられている。また、スクリュー軸２ａの下端
は、軸受９により回転可能に保持されている。
【００１４】かかるスクリューポンプにおいて、循環さ
れる水性懸濁液は、取込口６からスクリューコンベア２
内に入り、攪拌羽根８及びスクリュー２ｂの回転に伴っ
て上昇してポンプ３内に入る。ついで、羽根３ａによっ
て接線方向に転換され、吐出口15から排出される。ここ
で、一般にスクリュー２ｂとケーシング５の内壁との間
隔は、５〜10mm程度が好適である。
れる水性懸濁液は、取込口６からスクリューコンベア２
内に入り、攪拌羽根８及びスクリュー２ｂの回転に伴っ
て上昇してポンプ３内に入る。ついで、羽根３ａによっ
て接線方向に転換され、吐出口15から排出される。ここ
で、一般にスクリュー２ｂとケーシング５の内壁との間
隔は、５〜10mm程度が好適である。
【００１５】このようなスクリューポンプにおいては、
スクリューコンベア２内からポンプ３の羽根３ａに向か
って徐々に吐出圧力が増大する構造となっており、水性
懸濁液中に分散されている単量体の液滴を破壊せずに移
送することができ、この結果として、系内におけるスケ
ールの付着が防止され、粒度分布、フィッシュアイ等の
品質に優れた塩化ビニル系重合体を製造することが可能
となる。
スクリューコンベア２内からポンプ３の羽根３ａに向か
って徐々に吐出圧力が増大する構造となっており、水性
懸濁液中に分散されている単量体の液滴を破壊せずに移
送することができ、この結果として、系内におけるスケ
ールの付着が防止され、粒度分布、フィッシュアイ等の
品質に優れた塩化ビニル系重合体を製造することが可能
となる。
【００１６】
【発明の好適態様の説明】以下、添付図面に示す具体例
に基づいて本発明を詳細に説明する。図１は本発明に係
る重合装置の全体を略示するもので、図において20は重
合器、21は重合反応液の加熱または冷却を行うための熱
交換器、22は重合器20の底部より熱交換器21を経て重合
器20の上部に至る循環配管である。また23は重合器20と
熱交換器21との間の循環配管22に設けられた循環ポンプ
であり、これには前述した構造のスクリューポンプが使
用される。重合器20の上部には、原料仕込み用の配管24
が設けられ、また重合器20はジャケット25を備えてい
る。ジャケット25には配管26により、また熱交換器21に
は配管27により、加熱または冷却用の媒体が供給され
る。
に基づいて本発明を詳細に説明する。図１は本発明に係
る重合装置の全体を略示するもので、図において20は重
合器、21は重合反応液の加熱または冷却を行うための熱
交換器、22は重合器20の底部より熱交換器21を経て重合
器20の上部に至る循環配管である。また23は重合器20と
熱交換器21との間の循環配管22に設けられた循環ポンプ
であり、これには前述した構造のスクリューポンプが使
用される。重合器20の上部には、原料仕込み用の配管24
が設けられ、また重合器20はジャケット25を備えてい
る。ジャケット25には配管26により、また熱交換器21に
は配管27により、加熱または冷却用の媒体が供給され
る。
【００１７】本発明の重合装置において、重合器20内に
仕込まれた単量体、水性媒体、分散剤、油溶性重合開始
剤等の水性懸濁液は、循環ポンプ23の作用により重合器
20の底部より抜き出されて循環配管22より熱交換器21に
至り、そこで冷却または加熱された後、再び循環配管22
を経て重合器20内の気相部または液相部に戻される。
仕込まれた単量体、水性媒体、分散剤、油溶性重合開始
剤等の水性懸濁液は、循環ポンプ23の作用により重合器
20の底部より抜き出されて循環配管22より熱交換器21に
至り、そこで冷却または加熱された後、再び循環配管22
を経て重合器20内の気相部または液相部に戻される。
【００１８】本発明の重合装置における重合器20として
は、攪拌機、還流コンデンサー、バッフルまたはジャケ
ット等が付設された従来周知の形式のものが用いられ
る。この攪拌機にはまたパドル、ファウドラー、ブルマ
ージン、プロペラ、タービン等の形式の攪拌翼のもの
が、必要に応じて平板、円筒、ヘアピンコイル等のバッ
フルとの組合せで用いられる。
は、攪拌機、還流コンデンサー、バッフルまたはジャケ
ット等が付設された従来周知の形式のものが用いられ
る。この攪拌機にはまたパドル、ファウドラー、ブルマ
ージン、プロペラ、タービン等の形式の攪拌翼のもの
が、必要に応じて平板、円筒、ヘアピンコイル等のバッ
フルとの組合せで用いられる。
【００１９】熱交換器21としては多管式、コイル式、ス
パイラル式、あるいはトロンボンクーラー等、一般に使
用されているものが適用可能であり、その加熱、冷却用
の媒体には蒸気、冷却水、ブラインなどが用いられる。
また循環配管22自体を二重管にして、その外側の間隙に
冷却水やブラインを通して除熱の効率を上げるようにし
てもよい。
パイラル式、あるいはトロンボンクーラー等、一般に使
用されているものが適用可能であり、その加熱、冷却用
の媒体には蒸気、冷却水、ブラインなどが用いられる。
また循環配管22自体を二重管にして、その外側の間隙に
冷却水やブラインを通して除熱の効率を上げるようにし
てもよい。
【００２０】本発明の重合装置において、熱交換器21、
循環配管22、循環ポンプ23、その他バルブ等反応混合物
が接触する箇所は、伝熱および耐食性の点から（18−８
オーステナイト系、13クロムフェライト系、マルテンサ
イト系、18クロムフェライト系、高クロムフェライト
系、二相系オーステナイト・フェライト系などの）ステ
ンレス鋼とするのが好ましい。これらの場所にはまた、
従来公知のスケール防止剤を塗布したり、これを水性懸
濁混合物中に添加したりしてもよい。
循環配管22、循環ポンプ23、その他バルブ等反応混合物
が接触する箇所は、伝熱および耐食性の点から（18−８
オーステナイト系、13クロムフェライト系、マルテンサ
イト系、18クロムフェライト系、高クロムフェライト
系、二相系オーステナイト・フェライト系などの）ステ
ンレス鋼とするのが好ましい。これらの場所にはまた、
従来公知のスケール防止剤を塗布したり、これを水性懸
濁混合物中に添加したりしてもよい。
【００２１】またスケール付着防止のために、熱交換器
21および循環配管22の内部は水性懸濁液が滞留しない構
造または配置とすることが好ましく、また水性懸濁液の
流動の線速を 0.7m/sec 以上とすることが特に好適であ
る。これが 0.7m/sec 未満ではスケールの付着が加速さ
れる。
21および循環配管22の内部は水性懸濁液が滞留しない構
造または配置とすることが好ましく、また水性懸濁液の
流動の線速を 0.7m/sec 以上とすることが特に好適であ
る。これが 0.7m/sec 未満ではスケールの付着が加速さ
れる。
【００２２】本発明の重合装置において使用される塩化
ビニル系単量体としては、塩化ビニルホモポリマーのほ
か、塩化ビニルを主体としこれと共重合可能な他のビニ
ル系単量体との共重合物（通常塩化ビニルが50重量％以
上）が使用される。この塩化ビニルと共重合可能なコモ
ノマーとしては、エチレン、プロピレン、１−ブテン、
１−ペンテン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オク
テン、１−ノネン、１−デセン、１−ウンデセン、１−
ドデセン、１−トリデセン、１−テトラデセンなどのα
−オレフィン；アクリル酸、アクリル酸メチル、アクリ
ル酸エチルなどのアクリル酸またはそのエステル；メタ
クリル酸、メタクリル酸メチルなどのメタクリル酸また
はそのエステル；マレイン酸またはそのエステル；酢酸
ビニル、プロピオン酸ビニルなどのビニルエステル；ラ
ウリルビニルエーテル、イソブチルビニルエーテルなど
のビニルエーテル；無水マレイン酸；アクリロニトリ
ル；スチレン；塩化ビニリデン等を例示することがで
き、これらは単独または２種以上の組合せで用いられ
る。
ビニル系単量体としては、塩化ビニルホモポリマーのほ
か、塩化ビニルを主体としこれと共重合可能な他のビニ
ル系単量体との共重合物（通常塩化ビニルが50重量％以
上）が使用される。この塩化ビニルと共重合可能なコモ
ノマーとしては、エチレン、プロピレン、１−ブテン、
１−ペンテン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オク
テン、１−ノネン、１−デセン、１−ウンデセン、１−
ドデセン、１−トリデセン、１−テトラデセンなどのα
−オレフィン；アクリル酸、アクリル酸メチル、アクリ
ル酸エチルなどのアクリル酸またはそのエステル；メタ
クリル酸、メタクリル酸メチルなどのメタクリル酸また
はそのエステル；マレイン酸またはそのエステル；酢酸
ビニル、プロピオン酸ビニルなどのビニルエステル；ラ
ウリルビニルエーテル、イソブチルビニルエーテルなど
のビニルエーテル；無水マレイン酸；アクリロニトリ
ル；スチレン；塩化ビニリデン等を例示することがで
き、これらは単独または２種以上の組合せで用いられ
る。
【００２３】この重合に際して採用される他の重合条
件、例えば、水性媒体、塩化ビニル系単量体、重合開始
剤または分散助剤などの重合器への仕込み方法、仕込み
割合などは従来と同様に行えばよい。さらにこの重合系
には、必要に応じて、塩化ビニル系の重合に適宜使用さ
れる重合調整剤、連鎖移動剤、ｐＨ調整剤、ゲル化改良
剤、帯電防止剤、架橋剤、安定剤、充てん剤、酸化防止
剤、緩衝剤、スケール防止剤などを添加することも任意
である。
件、例えば、水性媒体、塩化ビニル系単量体、重合開始
剤または分散助剤などの重合器への仕込み方法、仕込み
割合などは従来と同様に行えばよい。さらにこの重合系
には、必要に応じて、塩化ビニル系の重合に適宜使用さ
れる重合調整剤、連鎖移動剤、ｐＨ調整剤、ゲル化改良
剤、帯電防止剤、架橋剤、安定剤、充てん剤、酸化防止
剤、緩衝剤、スケール防止剤などを添加することも任意
である。
【００２４】
【実施例】実施例１ 内容積 2.1ｍ3 のステンレス鋼製のジャケット付き重合
器と、伝熱面積が 5.0ｍ2 のシェルアンドチューブ型多
管式熱交換器と、循環ポンプとして24ｍ3 ／Hr×５ｍの
スクリューポンプとを、図２に示すように配管、バルブ
等を介して接続した。上記重合器に、脱イオン水 840k
g、部分ケン化ポリビニルアルコール 240ｇ及びセルロ
ースエーテル 160ｇを水溶液にして投入した。器内を50
mmHgになるまで脱気した後、塩化ビニル単量体 670kgを
仕込み、攪拌しながら、さらにジ−２−エチルヘキシル
パーオキシジカーボネート2010ｇをポンプで圧入した。
その後、外部への循環を開始すると同時に、重合器のジ
ャケットおよび熱交換器に熱水を通して昇温した。反応
開始後、ジャケットに冷却水を通じて器内の温度を調整
するとともに、熱交換器に30℃の冷却水を10ｍ3 ／時の
割合で供給した。重合器の内温を55℃に保って重合を続
けた。重合器の内圧が 6.5kg／cm2 G に低下した時点で
未反応単量体を回収し、重合体をスラリー状で器外に抜
き出し、脱水乾燥して以後の試験に供した。得られた塩
化ビニル重合体について、嵩比重、粒度分布、可塑剤吸
収量およびフィッシュアイを下記の方法で測定し、結果
を表１に示した。なお、配管、ポンプ、熱交換器等の循
環ラインにおけるスケールの付着状況を見たが、いずれ
の部分にも付着は認められず、金属光沢があった。
器と、伝熱面積が 5.0ｍ2 のシェルアンドチューブ型多
管式熱交換器と、循環ポンプとして24ｍ3 ／Hr×５ｍの
スクリューポンプとを、図２に示すように配管、バルブ
等を介して接続した。上記重合器に、脱イオン水 840k
g、部分ケン化ポリビニルアルコール 240ｇ及びセルロ
ースエーテル 160ｇを水溶液にして投入した。器内を50
mmHgになるまで脱気した後、塩化ビニル単量体 670kgを
仕込み、攪拌しながら、さらにジ−２−エチルヘキシル
パーオキシジカーボネート2010ｇをポンプで圧入した。
その後、外部への循環を開始すると同時に、重合器のジ
ャケットおよび熱交換器に熱水を通して昇温した。反応
開始後、ジャケットに冷却水を通じて器内の温度を調整
するとともに、熱交換器に30℃の冷却水を10ｍ3 ／時の
割合で供給した。重合器の内温を55℃に保って重合を続
けた。重合器の内圧が 6.5kg／cm2 G に低下した時点で
未反応単量体を回収し、重合体をスラリー状で器外に抜
き出し、脱水乾燥して以後の試験に供した。得られた塩
化ビニル重合体について、嵩比重、粒度分布、可塑剤吸
収量およびフィッシュアイを下記の方法で測定し、結果
を表１に示した。なお、配管、ポンプ、熱交換器等の循
環ラインにおけるスケールの付着状況を見たが、いずれ
の部分にも付着は認められず、金属光沢があった。
【００２５】嵩比重：JIS K-6721にしたがって測定し
た。 粒度分布：JIS Z-8801に準じた #60、 #80、#100、#15
0、#200の各篩を用いて篩分けし、通過量（重量％）を
計量した。 可塑剤吸収量：内径25mm、深さ85mmのアルミニウム合金
製容器の底にグラスファイバーを詰め、試料樹脂10ｇを
採取して投入する。これにジオクチルフタレート（以下
ＤＯＰとする）15ccを加え、30分放置してＤＯＰを樹脂
に充分浸透させる。その後1500Ｇの加速度下に過剰のＤ
ＯＰを遠心分離し、樹脂に吸収されたＤＯＰの量を樹脂
100重量部当りの値で求めた。 フィッシュアイ：塩化ビニル重合体 100重量部、フタル
酸ジオクチル50重量部、三塩基性硫酸鉛 0.5重量部、ス
テアリン酸鉛 1.5重量部、酸化チタン 0.1重量部および
カーボンブラック0.05重量部の処方から調製した混合物
25ｇを、混練用６インチロールによって 140℃で５分間
混練し、幅10mm、厚さ 0.2mmのシートを作成した。得ら
れたシートについて 100cm2 当りの透明粒子数を計数
し、これをフィッシュアイの数とした。
た。 粒度分布：JIS Z-8801に準じた #60、 #80、#100、#15
0、#200の各篩を用いて篩分けし、通過量（重量％）を
計量した。 可塑剤吸収量：内径25mm、深さ85mmのアルミニウム合金
製容器の底にグラスファイバーを詰め、試料樹脂10ｇを
採取して投入する。これにジオクチルフタレート（以下
ＤＯＰとする）15ccを加え、30分放置してＤＯＰを樹脂
に充分浸透させる。その後1500Ｇの加速度下に過剰のＤ
ＯＰを遠心分離し、樹脂に吸収されたＤＯＰの量を樹脂
100重量部当りの値で求めた。 フィッシュアイ：塩化ビニル重合体 100重量部、フタル
酸ジオクチル50重量部、三塩基性硫酸鉛 0.5重量部、ス
テアリン酸鉛 1.5重量部、酸化チタン 0.1重量部および
カーボンブラック0.05重量部の処方から調製した混合物
25ｇを、混練用６インチロールによって 140℃で５分間
混練し、幅10mm、厚さ 0.2mmのシートを作成した。得ら
れたシートについて 100cm2 当りの透明粒子数を計数
し、これをフィッシュアイの数とした。
【００２６】比較例１ 実施例１において、循環ポンプをスラリー用の渦巻きポ
ンプ（15ｍ3 ／Hr×15ｍ）に変えたほかは全く同様にし
て重合を行い同様の測定を行ない、結果を表１に示し
た。また、配管、ポンプ、熱交換器等の循環ラインにお
けるスケールの付着状況を観察した結果、内面に多量の
付着が認められ、配管の一部は閉塞していた。
ンプ（15ｍ3 ／Hr×15ｍ）に変えたほかは全く同様にし
て重合を行い同様の測定を行ない、結果を表１に示し
た。また、配管、ポンプ、熱交換器等の循環ラインにお
けるスケールの付着状況を観察した結果、内面に多量の
付着が認められ、配管の一部は閉塞していた。
【００２７】比較例２ 実施例１において、外部への循環を行わなかったほかは
全く同様にして重合を行い同様の測定を行ない、結果を
表１に示した。
全く同様にして重合を行い同様の測定を行ない、結果を
表１に示した。
【００２８】実施例２ 実施例１で用いたのと同じ重合装置の重合器に、脱イオ
ン水 978kg、部分ケン化ポリビニルアルコール 270ｇ及
びセルロースエーテル 270ｇを水溶液にして投入した。
器内を50mmHgになるまで脱気した後、塩化ビニル単量体
600kgを仕込み、攪拌しながら、さらにジ−２−エチル
ヘキシルパーオキシジカーボネート1140ｇをポンプで圧
入した。その後、外部への循環を開始すると同時に、重
合器のジャケット及び熱交換器に熱水を通して昇温し
た。反応開始後、ジャケットに冷却水を通じて器内の温
度を調整するとともに、熱交換器に30℃の冷却水を10ｍ
3 ／時の割合で供給した。重合器の内温を39℃に保って
重合を続けた。重合器の内圧が 4.5kg／cm2 G に低下し
た時点で未反応単量体を回収し、重合体をスラリー状で
器外に抜き出し、脱水乾燥して実施例１と同様の試験に
供した。結果を表１に示した。スケールの付着状況は実
施例１と同様であり、全く認められなかった。
ン水 978kg、部分ケン化ポリビニルアルコール 270ｇ及
びセルロースエーテル 270ｇを水溶液にして投入した。
器内を50mmHgになるまで脱気した後、塩化ビニル単量体
600kgを仕込み、攪拌しながら、さらにジ−２−エチル
ヘキシルパーオキシジカーボネート1140ｇをポンプで圧
入した。その後、外部への循環を開始すると同時に、重
合器のジャケット及び熱交換器に熱水を通して昇温し
た。反応開始後、ジャケットに冷却水を通じて器内の温
度を調整するとともに、熱交換器に30℃の冷却水を10ｍ
3 ／時の割合で供給した。重合器の内温を39℃に保って
重合を続けた。重合器の内圧が 4.5kg／cm2 G に低下し
た時点で未反応単量体を回収し、重合体をスラリー状で
器外に抜き出し、脱水乾燥して実施例１と同様の試験に
供した。結果を表１に示した。スケールの付着状況は実
施例１と同様であり、全く認められなかった。
【００２９】比較例３ 実施例２において外部への循環を行わなかったほかは全
く同様にして重合を行い同様の測定を行い、結果を表１
に示した。なお、比較例２および３では重合途中でジャ
ケット冷却に限度があり、内温が上昇し過ぎて、設定温
度より５℃（比較例３では３℃）高くなり一定温度に保
つことができなかった。
く同様にして重合を行い同様の測定を行い、結果を表１
に示した。なお、比較例２および３では重合途中でジャ
ケット冷却に限度があり、内温が上昇し過ぎて、設定温
度より５℃（比較例３では３℃）高くなり一定温度に保
つことができなかった。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【発明の効果】本発明によれば、外部冷却装置および循
環配管の内面におけるスケールの付着を完全に防止でき
るため、重合反応の開始時点よりの除熱が可能となり、
冷凍機や他の除熱手段を用いなくても効率よく高品質の
塩化ビニル系重合体の製造ができる。とりわけ、本発明
の重合装置は大型重合器に適用した場合に特に有効であ
る。
環配管の内面におけるスケールの付着を完全に防止でき
るため、重合反応の開始時点よりの除熱が可能となり、
冷凍機や他の除熱手段を用いなくても効率よく高品質の
塩化ビニル系重合体の製造ができる。とりわけ、本発明
の重合装置は大型重合器に適用した場合に特に有効であ
る。
【図１】本発明の重合装置に好適に使用されるスクリュ
ーポンプの構造を示す図。
ーポンプの構造を示す図。
【図２】本発明の重合装置の全体を示す概略図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 重光 稔 茨城県鹿島郡神栖町大字東和田１番地 信越化学工業株式会社 塩ビ技術研究所 内 (72)発明者 高橋 康弘 茨城県鹿島郡神栖町大字東和田１番地 信越化学工業株式会社 塩ビ技術研究所 内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C08F 2/00 - 2/60
Claims (1)
- 【請求項１】 重合器より熱交換器を経て重合器に戻る
循環配管を備えた重合装置において、循環ポンプとして
スクリューポンプを使用することを特徴とする塩化ビニ
ル系単量体の重合装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4151500A JP2847591B2 (ja) | 1992-05-19 | 1992-05-19 | 塩化ビニル系単量体の重合装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4151500A JP2847591B2 (ja) | 1992-05-19 | 1992-05-19 | 塩化ビニル系単量体の重合装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05320206A JPH05320206A (ja) | 1993-12-03 |
| JP2847591B2 true JP2847591B2 (ja) | 1999-01-20 |
Family
ID=15519871
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4151500A Expired - Lifetime JP2847591B2 (ja) | 1992-05-19 | 1992-05-19 | 塩化ビニル系単量体の重合装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2847591B2 (ja) |
-
1992
- 1992-05-19 JP JP4151500A patent/JP2847591B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05320206A (ja) | 1993-12-03 |
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