JP2845103B2 - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents
内燃機関の排気浄化装置Info
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- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
- F01N3/0807—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents
- F01N3/0828—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents characterised by the absorbed or adsorbed substances
- F01N3/0842—Nitrogen oxides
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- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/021—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine
- F02D41/0235—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus
- F02D41/027—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus to purge or regenerate the exhaust gas treating apparatus
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- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/38—Controlling fuel injection of the high pressure type
- F02D41/40—Controlling fuel injection of the high pressure type with means for controlling injection timing or duration
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- F02D41/405—Multiple injections with post injections
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の排気浄化装置
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】ディーゼル機関においてＮＯ X を浄化す
るために機関排気通路を一対の排気枝通路に分岐し、こ
れら排気枝通路の分岐部に切換弁を配置して切換弁の切
換作用により排気ガスをいずれか一方の排気枝通路内に
交互に導びき、各排気枝通路内に夫々ＮＯ X を酸化吸収
しうる触媒を配置したディーゼル機関が公知である（特
開昭６２−１０６８２６号公報参照）。このディーゼル
機関では一方の排気枝通路内に導びかれた排気ガス中の
ＮＯ X がその排気枝通路内に配置された触媒に酸化吸収
せしめられる。この間、他方の排気枝通路への排気ガス
の流入が停止せしめられると共にこの排気枝通路内には
気体状の還元剤が供給され、この還元剤によってこの排
気枝通路内に配置された触媒に蓄積されているＮＯ X が
還元せしめられる。次いで暫らくすると切換弁の切換作
用によってそれまで排気ガスが導びかれていた排気枝通
路への排気ガスの導入が停止され、それまで排気ガスの
導入が停止されていた排気枝通路への排気ガスの導入が
再開される。
るために機関排気通路を一対の排気枝通路に分岐し、こ
れら排気枝通路の分岐部に切換弁を配置して切換弁の切
換作用により排気ガスをいずれか一方の排気枝通路内に
交互に導びき、各排気枝通路内に夫々ＮＯ X を酸化吸収
しうる触媒を配置したディーゼル機関が公知である（特
開昭６２−１０６８２６号公報参照）。このディーゼル
機関では一方の排気枝通路内に導びかれた排気ガス中の
ＮＯ X がその排気枝通路内に配置された触媒に酸化吸収
せしめられる。この間、他方の排気枝通路への排気ガス
の流入が停止せしめられると共にこの排気枝通路内には
気体状の還元剤が供給され、この還元剤によってこの排
気枝通路内に配置された触媒に蓄積されているＮＯ X が
還元せしめられる。次いで暫らくすると切換弁の切換作
用によってそれまで排気ガスが導びかれていた排気枝通
路への排気ガスの導入が停止され、それまで排気ガスの
導入が停止されていた排気枝通路への排気ガスの導入が
再開される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらこのよう
に一対の排気枝通路内への排気ガスの導入を交互に停止
すると排気ガスの導入が停止された方の排気枝通路内の
触媒の温度は排気ガスの導入を停止している間に徐々に
低下し、排気ガスの導入が再開される頃にはかなり低い
温度まで低下してしまう。ところがこのように触媒の温
度が低くなると触媒の触媒機能が低下するためにＮＯ X
の酸化吸収作用が十分に行われず、斯くして排気ガスの
導入が開始されてから触媒温度が上昇するまでの間はＮ
Ｏ X が触媒に吸収されずに大気に放出されてしまうとい
う問題を生ずる。 また、このディーゼル機関では還元剤
として水素を用いており、水素を発生させるための水素
発生装置と水素発生装置により発生せしめられた水素を
溜めるための水素溜めとを具備している。このように還
元剤として水素を用いると付加的な装置、即ち水素発生
装置および水素溜めを設けなければならず、斯くして構
造が複雑となるばかりでなく製造コストが大巾にアップ
するという問題がある。 また、ＮＯ X を吸収するという
点からみれば一方の触媒が常に遊んでいることになるの
でせっかく設けた触媒全体をＮＯ X の吸収のために有効
に利用していないという問題もある。
に一対の排気枝通路内への排気ガスの導入を交互に停止
すると排気ガスの導入が停止された方の排気枝通路内の
触媒の温度は排気ガスの導入を停止している間に徐々に
低下し、排気ガスの導入が再開される頃にはかなり低い
温度まで低下してしまう。ところがこのように触媒の温
度が低くなると触媒の触媒機能が低下するためにＮＯ X
の酸化吸収作用が十分に行われず、斯くして排気ガスの
導入が開始されてから触媒温度が上昇するまでの間はＮ
Ｏ X が触媒に吸収されずに大気に放出されてしまうとい
う問題を生ずる。 また、このディーゼル機関では還元剤
として水素を用いており、水素を発生させるための水素
発生装置と水素発生装置により発生せしめられた水素を
溜めるための水素溜めとを具備している。このように還
元剤として水素を用いると付加的な装置、即ち水素発生
装置および水素溜めを設けなければならず、斯くして構
造が複雑となるばかりでなく製造コストが大巾にアップ
するという問題がある。 また、ＮＯ X を吸収するという
点からみれば一方の触媒が常に遊んでいることになるの
でせっかく設けた触媒全体をＮＯ X の吸収のために有効
に利用していないという問題もある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、流入する排気ガスの空燃比がリー
ンであるときにＮＯx を吸収し、流入する排気ガス中の
酸素濃度を低下させると吸収したＮＯx を放出するＮＯ
x 吸収剤を機関排気通路内に配置すると共に、機関運転
中常時ＮＯ X 吸収剤に排気ガスを流通させておき、出力
を得るための燃料の供給が完了した後の爆発行程又は排
気行程において燃焼室内に液体状の還元剤を噴射する噴
射装置を具備し、ＮＯ X 吸収剤からＮＯ X を放出すべき
ときには噴射装置から液体状の還元剤を噴射してＮＯ X
吸収剤に流入する排気ガス中の酸素濃度を低下させるよ
うにしている。
めに本発明によれば、流入する排気ガスの空燃比がリー
ンであるときにＮＯx を吸収し、流入する排気ガス中の
酸素濃度を低下させると吸収したＮＯx を放出するＮＯ
x 吸収剤を機関排気通路内に配置すると共に、機関運転
中常時ＮＯ X 吸収剤に排気ガスを流通させておき、出力
を得るための燃料の供給が完了した後の爆発行程又は排
気行程において燃焼室内に液体状の還元剤を噴射する噴
射装置を具備し、ＮＯ X 吸収剤からＮＯ X を放出すべき
ときには噴射装置から液体状の還元剤を噴射してＮＯ X
吸収剤に流入する排気ガス中の酸素濃度を低下させるよ
うにしている。
【０００５】
【作用】出力を得るための燃料の供給が完了した後の爆
発行程又は排気行程において燃焼室内に液体状の還元剤
を供給することによりＮＯ X 吸収剤に流入する排気ガス
中の酸素濃度が低下せしめられ、それによってＮＯ X 吸
収剤からＮＯ X が放出される。このとき噴射された液体
状の還元剤は高温の既燃ガスにさらされるためにＮＯx
に対する還元剤の反応性が十分に高められる。
発行程又は排気行程において燃焼室内に液体状の還元剤
を供給することによりＮＯ X 吸収剤に流入する排気ガス
中の酸素濃度が低下せしめられ、それによってＮＯ X 吸
収剤からＮＯ X が放出される。このとき噴射された液体
状の還元剤は高温の既燃ガスにさらされるためにＮＯx
に対する還元剤の反応性が十分に高められる。
【０００６】
【実施例】図１を参照すると、１は４ストロークディー
ゼル機関本体、２は燃焼室、３は各燃焼室２内に燃料を
噴射するための電磁制御式燃料噴射弁を夫々示す。各燃
焼室２は夫々対応する吸気枝管４を介してサージタンク
５に連結され、サージタンク５は吸気ダクト６を介して
エアクリーナ７に連結される。各燃料噴射弁３は対応す
る燃料供給導管８を介して燃料分配管９に連結され、燃
料分配管９は燃料供給ポンプ１０を介して燃料タンク１
１に連結される。一方、各燃焼室２は排気マニホルド１
２および排気管１３を介してＮＯx 吸収剤１４を内蔵し
たケーシング１５に連結される。
ゼル機関本体、２は燃焼室、３は各燃焼室２内に燃料を
噴射するための電磁制御式燃料噴射弁を夫々示す。各燃
焼室２は夫々対応する吸気枝管４を介してサージタンク
５に連結され、サージタンク５は吸気ダクト６を介して
エアクリーナ７に連結される。各燃料噴射弁３は対応す
る燃料供給導管８を介して燃料分配管９に連結され、燃
料分配管９は燃料供給ポンプ１０を介して燃料タンク１
１に連結される。一方、各燃焼室２は排気マニホルド１
２および排気管１３を介してＮＯx 吸収剤１４を内蔵し
たケーシング１５に連結される。
【０００７】電子制御ユニット２０はディジタルコンピ
ュータからなり、双方向性バス２１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）２２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）２３、ＣＰＵ（マイクロプロセ
ッサ）２４、入力ポート２５および出力ポート２６を具
備する。入力ポート２５には機関のクランク角を検出す
るクランク角センサ２７が接続され、このクランク角セ
ンサ２７の出力パルスから現在のクランク角および機関
回転数が求められる。アクセルペダル２８はアクセルペ
ダル２８の踏込み量に比例した出力電圧を発生する負荷
センサ２９に接続され、負荷センサ２９の出力電圧はＡ
Ｄ変換器３０を介して入力ポート２５に入力される。一
方、出力ポート２６は対応する駆動回路３１を介して各
燃料噴射弁３に接続される。
ュータからなり、双方向性バス２１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）２２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）２３、ＣＰＵ（マイクロプロセ
ッサ）２４、入力ポート２５および出力ポート２６を具
備する。入力ポート２５には機関のクランク角を検出す
るクランク角センサ２７が接続され、このクランク角セ
ンサ２７の出力パルスから現在のクランク角および機関
回転数が求められる。アクセルペダル２８はアクセルペ
ダル２８の踏込み量に比例した出力電圧を発生する負荷
センサ２９に接続され、負荷センサ２９の出力電圧はＡ
Ｄ変換器３０を介して入力ポート２５に入力される。一
方、出力ポート２６は対応する駆動回路３１を介して各
燃料噴射弁３に接続される。
【０００８】ケーシング１５内に収容されているＮＯx
吸収剤１４は例えばアルミナを担体とし、この担体上に
例えばカリウムＫ、ナトリウムＮａ、セシウムＣｓのよ
うなアルカリ金属、バリウムＢａ、カルシウムＣａのよ
うなアルカリ土類、ランタンＬａ、イットリウムＹのよ
うな希土類から選ばれた少くとも一つと、白金Ｐｔのよ
うな貴金属とが担持されている。機関燃焼室２およびＮ
Ｏx 吸収剤１４上流の排気通路内に供給された空気およ
び燃料（炭化水素）の比をＮＯx 吸収剤１４への流入排
気ガスの空燃比と称するとこのＮＯx 吸収剤１４は流入
排気ガスの空燃比がリーンのときにはＮＯx を吸収し、
流入排気ガス中の酸素濃度が低下すると吸収したＮＯx
を放出するＮＯx の吸放出作用を行う。なお、ＮＯx 吸
収剤１４上流の排気通路内に燃料（炭化水素）或いは空
気が供給されない場合には流入排気ガスの空燃比は燃焼
室２内に形成される混合気の平均空燃比に一致し、従っ
てこの場合にはＮＯx 吸収剤１４は燃焼室２内に形成さ
れる混合気の平均空燃比がリーンのときにはＮＯx を吸
収し、燃焼室２内に形成される混合気中の酸素濃度が低
下すると吸収したＮＯx を放出することになる。
吸収剤１４は例えばアルミナを担体とし、この担体上に
例えばカリウムＫ、ナトリウムＮａ、セシウムＣｓのよ
うなアルカリ金属、バリウムＢａ、カルシウムＣａのよ
うなアルカリ土類、ランタンＬａ、イットリウムＹのよ
うな希土類から選ばれた少くとも一つと、白金Ｐｔのよ
うな貴金属とが担持されている。機関燃焼室２およびＮ
Ｏx 吸収剤１４上流の排気通路内に供給された空気およ
び燃料（炭化水素）の比をＮＯx 吸収剤１４への流入排
気ガスの空燃比と称するとこのＮＯx 吸収剤１４は流入
排気ガスの空燃比がリーンのときにはＮＯx を吸収し、
流入排気ガス中の酸素濃度が低下すると吸収したＮＯx
を放出するＮＯx の吸放出作用を行う。なお、ＮＯx 吸
収剤１４上流の排気通路内に燃料（炭化水素）或いは空
気が供給されない場合には流入排気ガスの空燃比は燃焼
室２内に形成される混合気の平均空燃比に一致し、従っ
てこの場合にはＮＯx 吸収剤１４は燃焼室２内に形成さ
れる混合気の平均空燃比がリーンのときにはＮＯx を吸
収し、燃焼室２内に形成される混合気中の酸素濃度が低
下すると吸収したＮＯx を放出することになる。
【０００９】上述のＮＯx 吸収剤１４を機関排気通路内
に配置すればこのＮＯx 吸収剤１４は実際にＮＯx の吸
放出作用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムに
ついては明らかでない部分もある。しかしながらこの吸
放出作用は図２に示すようなメカニズムで行われている
ものと考えられる。次にこのメカニズムについて担体上
に白金ＰｔおよびバリウムＢａを担持させた場合を例に
とって説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ
土類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。
に配置すればこのＮＯx 吸収剤１４は実際にＮＯx の吸
放出作用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムに
ついては明らかでない部分もある。しかしながらこの吸
放出作用は図２に示すようなメカニズムで行われている
ものと考えられる。次にこのメカニズムについて担体上
に白金ＰｔおよびバリウムＢａを担持させた場合を例に
とって説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ
土類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。
【００１０】即ち、流入排気ガスがリーンのときには流
入排気ガス中の酸素濃度はかなり高く、このとき図２
（Ａ）に示されるようにこれら酸素Ｏ2 がＯ2 - 又はＯ
2-の形で白金Ｐｔの表面に付着する。一方、流入排気ガ
ス中のＮＯは白金Ｐｔの表面上でＯ2 - 又はＯ2-と反応
し、ＮＯ2 となる（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ）。次いで
生成されたＮＯ2 の一部は白金Ｐｔ上で酸化されつつ吸
収剤内に吸収されて酸化バリウムＢａＯと結合しながら
図２（Ａ）に示されるように硝酸イオンＮＯ3 -の形で
吸収剤内に拡散する。このようにしてＮＯx がＮＯx 吸
収剤１４内に吸収される。
入排気ガス中の酸素濃度はかなり高く、このとき図２
（Ａ）に示されるようにこれら酸素Ｏ2 がＯ2 - 又はＯ
2-の形で白金Ｐｔの表面に付着する。一方、流入排気ガ
ス中のＮＯは白金Ｐｔの表面上でＯ2 - 又はＯ2-と反応
し、ＮＯ2 となる（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ）。次いで
生成されたＮＯ2 の一部は白金Ｐｔ上で酸化されつつ吸
収剤内に吸収されて酸化バリウムＢａＯと結合しながら
図２（Ａ）に示されるように硝酸イオンＮＯ3 -の形で
吸収剤内に拡散する。このようにしてＮＯx がＮＯx 吸
収剤１４内に吸収される。
【００１１】流入排気ガス中の酸素濃度が高い限り白金
Ｐｔの表面でＮＯ2 が生成され、吸収剤のＮＯx 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収剤内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ3 - が生成される。これに対して流入排気ガ
ス中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして吸
収剤内の硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形で吸収剤から
放出される。即ち、流入排気ガス中の酸素濃度が低下す
るとＮＯx 吸収剤１４からＮＯx が放出されることにな
る。
Ｐｔの表面でＮＯ2 が生成され、吸収剤のＮＯx 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収剤内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ3 - が生成される。これに対して流入排気ガ
ス中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして吸
収剤内の硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形で吸収剤から
放出される。即ち、流入排気ガス中の酸素濃度が低下す
るとＮＯx 吸収剤１４からＮＯx が放出されることにな
る。
【００１２】一方、排気ガス中に還元剤、例えば炭化水
素が供給されて流入排気ガスの空燃比がリッチになると
流入排気ガスは多量のＨＣ，ＣＯ等を含むようになり、
このとき排気ガス中に含まれるＨＣ，ＣＯは白金Ｐｔ上
の酸素Ｏ2 - 又はＯ2-と反応して酸化せしめられる。ま
た、流入排気ガスの空燃比がリッチになると流入排気ガ
ス中の酸素濃度が極度に低下するために吸収剤からＮＯ
2 が放出され、このＮＯ2 は図２（Ｂ）に示されるよう
にＨＣ，ＣＯと反応して還元せしめられる。このように
して白金Ｐｔの表面上にＮＯ2 が存在しなくなると吸収
剤から次から次へとＮＯ2 が放出される。従って流入排
気ガスの空燃比をリッチにすると短時間のうちにＮＯx
吸収剤１４からＮＯx が放出されることになる。
素が供給されて流入排気ガスの空燃比がリッチになると
流入排気ガスは多量のＨＣ，ＣＯ等を含むようになり、
このとき排気ガス中に含まれるＨＣ，ＣＯは白金Ｐｔ上
の酸素Ｏ2 - 又はＯ2-と反応して酸化せしめられる。ま
た、流入排気ガスの空燃比がリッチになると流入排気ガ
ス中の酸素濃度が極度に低下するために吸収剤からＮＯ
2 が放出され、このＮＯ2 は図２（Ｂ）に示されるよう
にＨＣ，ＣＯと反応して還元せしめられる。このように
して白金Ｐｔの表面上にＮＯ2 が存在しなくなると吸収
剤から次から次へとＮＯ2 が放出される。従って流入排
気ガスの空燃比をリッチにすると短時間のうちにＮＯx
吸収剤１４からＮＯx が放出されることになる。
【００１３】即ち、流入排気ガスの空燃比をリッチにす
るとまず初めにＨＣ，ＣＯが白金Ｐｔ上のＯ2 - 又はＯ
2-とただちに反応して酸化せしめられ、ついで白金Ｐｔ
上のＯ2 - 又はＯ2-が消費されてもまだＨＣ，ＣＯが残
っていればこのＨＣ，ＣＯによって吸収剤から放出され
たＮＯx および機関から排出されたＮＯx が還元せしめ
られる。従って流入排気ガスの空燃比をリッチにすれば
短時間のうちにＮＯx吸収剤１４に吸収されているＮＯ
x が放出され、しかもこの放出されたＮＯx が還元され
るために大気中にＮＯx が排出されるのを阻止すること
ができることになる。
るとまず初めにＨＣ，ＣＯが白金Ｐｔ上のＯ2 - 又はＯ
2-とただちに反応して酸化せしめられ、ついで白金Ｐｔ
上のＯ2 - 又はＯ2-が消費されてもまだＨＣ，ＣＯが残
っていればこのＨＣ，ＣＯによって吸収剤から放出され
たＮＯx および機関から排出されたＮＯx が還元せしめ
られる。従って流入排気ガスの空燃比をリッチにすれば
短時間のうちにＮＯx吸収剤１４に吸収されているＮＯ
x が放出され、しかもこの放出されたＮＯx が還元され
るために大気中にＮＯx が排出されるのを阻止すること
ができることになる。
【００１４】ディーゼル機関では通常空気過剰のもとで
燃焼が行われるので燃焼室２内に形成される混合気の平
均空燃比はリーンとなっており、従ってこのとき排気ガ
ス中に含まれるＮＯx はＮＯx 吸収剤１４に吸収される
ことになる。一方、ＮＯx 吸収剤１４のＮＯx 吸収能力
には限度があり、従ってＮＯx 吸収剤１４のＮＯx 吸収
能力が飽和する前にＮＯx 吸収剤１４からＮＯx を放出
させる必要がある。そこで本発明による実施例では一定
期間毎に周期的に排気ガス中に還元剤を供給して流入排
気ガスの空燃比をリッチにし、それによってＮＯx 吸収
剤１４からＮＯx を放出させるようにしている。なお、
前述したようにこのときＮＯx 吸収剤１４から放出され
たＮＯx は還元剤により還元せしめられる。
燃焼が行われるので燃焼室２内に形成される混合気の平
均空燃比はリーンとなっており、従ってこのとき排気ガ
ス中に含まれるＮＯx はＮＯx 吸収剤１４に吸収される
ことになる。一方、ＮＯx 吸収剤１４のＮＯx 吸収能力
には限度があり、従ってＮＯx 吸収剤１４のＮＯx 吸収
能力が飽和する前にＮＯx 吸収剤１４からＮＯx を放出
させる必要がある。そこで本発明による実施例では一定
期間毎に周期的に排気ガス中に還元剤を供給して流入排
気ガスの空燃比をリッチにし、それによってＮＯx 吸収
剤１４からＮＯx を放出させるようにしている。なお、
前述したようにこのときＮＯx 吸収剤１４から放出され
たＮＯx は還元剤により還元せしめられる。
【００１５】ところでＮＯx 吸収剤１４からＮＯx を放
出させ、放出したＮＯx を還元するために還元剤を供給
とするといってもＮＯx に対する還元剤の反応性が乏し
い場合にはＮＯx 吸収剤１４からＮＯx を十分に放出さ
せることはできず、また放出したＮＯx を十分に還元す
ることができない。そこで本発明による実施例では燃料
噴射弁３により常時行われている主噴射が完了した後の
図３において破線Ｘで示される領域において、即ち主噴
射が完了した後の爆発行程および排気行程において燃焼
室２内に還元剤を供給するようにしている。なお、この
実施例では還元剤として燃料が使用されており、従って
この実施例では還元剤は燃料噴射弁３から供給される。
なお、以後ＮＯx の放出のために行う燃料噴射を副噴射
と称する。
出させ、放出したＮＯx を還元するために還元剤を供給
とするといってもＮＯx に対する還元剤の反応性が乏し
い場合にはＮＯx 吸収剤１４からＮＯx を十分に放出さ
せることはできず、また放出したＮＯx を十分に還元す
ることができない。そこで本発明による実施例では燃料
噴射弁３により常時行われている主噴射が完了した後の
図３において破線Ｘで示される領域において、即ち主噴
射が完了した後の爆発行程および排気行程において燃焼
室２内に還元剤を供給するようにしている。なお、この
実施例では還元剤として燃料が使用されており、従って
この実施例では還元剤は燃料噴射弁３から供給される。
なお、以後ＮＯx の放出のために行う燃料噴射を副噴射
と称する。
【００１６】主噴射が完了した後の爆発行程および排気
行程においては燃焼室２内の既燃ガスの温度はかなり高
く、従ってこの既燃ガス内に副噴射を行うと炭化水素が
小さな分子に分解すると共に一部の炭化水素はラジカル
となり、斯くして燃料は活性化されてＮＯx に対する強
い反応性を有することになる。従ってＮＯx 吸収剤１４
からは良好にＮＯx が放出され、放出したＮＯx は良好
に還元されることになる。なお、ＮＯx に対する反応性
を高めるには既燃ガスの温度が高いときに副噴射を行う
ことが好ましく、また主噴射が完了した直後に副噴射を
行うと不活性な黒煙が発生してしまう。従って副噴射は
図３においてＹで示されるように爆発行程の中央部にお
いて行うことが好ましく、従って本発明による実施例で
は図３においてＺで示されるように爆発行程の中央部に
おいて行うようにしている。
行程においては燃焼室２内の既燃ガスの温度はかなり高
く、従ってこの既燃ガス内に副噴射を行うと炭化水素が
小さな分子に分解すると共に一部の炭化水素はラジカル
となり、斯くして燃料は活性化されてＮＯx に対する強
い反応性を有することになる。従ってＮＯx 吸収剤１４
からは良好にＮＯx が放出され、放出したＮＯx は良好
に還元されることになる。なお、ＮＯx に対する反応性
を高めるには既燃ガスの温度が高いときに副噴射を行う
ことが好ましく、また主噴射が完了した直後に副噴射を
行うと不活性な黒煙が発生してしまう。従って副噴射は
図３においてＹで示されるように爆発行程の中央部にお
いて行うことが好ましく、従って本発明による実施例で
は図３においてＺで示されるように爆発行程の中央部に
おいて行うようにしている。
【００１７】主噴射は圧縮上死点の近傍において行わ
れ、主噴射量はアクセルペダル２８の踏込み量と機関回
転数の関数となる。この主噴射量Ｑはアクセルペダル２
８の踏込み量Ｌおよび機関回転数Ｎの関数として図４
（Ａ）に示すようなマップの形で予めＲＯＭ２２内に記
憶されている。副噴射量は燃焼室３内に形成される混合
気の平均空燃比をリッチにするのに必要な燃料量であ
り、この副噴射量もアクセルペダル２８の踏込み量と機
関回転数の関数となる。この副噴射量ｑはアクセルペダ
ル２８の踏込み量Ｌおよび機関回転数Ｎの関数として図
４（Ｂ）に示すようなマップの形で予めＲＯＭ２２内に
記憶されている。
れ、主噴射量はアクセルペダル２８の踏込み量と機関回
転数の関数となる。この主噴射量Ｑはアクセルペダル２
８の踏込み量Ｌおよび機関回転数Ｎの関数として図４
（Ａ）に示すようなマップの形で予めＲＯＭ２２内に記
憶されている。副噴射量は燃焼室３内に形成される混合
気の平均空燃比をリッチにするのに必要な燃料量であ
り、この副噴射量もアクセルペダル２８の踏込み量と機
関回転数の関数となる。この副噴射量ｑはアクセルペダ
ル２８の踏込み量Ｌおよび機関回転数Ｎの関数として図
４（Ｂ）に示すようなマップの形で予めＲＯＭ２２内に
記憶されている。
【００１８】図５は噴射処理ルーチンを示しており、こ
のルーチンは一定クランク角毎の割込みによって実行さ
れる。図５を参照するとまず初めにステップ５０におい
て図４（Ａ）に示すマップから主噴射量Ｑが算出され、
次いでステップ５１では主噴射を行うための処理が実行
される。次いでステップ５２ではカウント値Ｔが１だけ
インクリメントされ、次いでステップ５３ではカウント
値Ｔが一定値Ｔ0 よりも大きくなったか否か、即ちＮＯ
x 吸収剤１４からＮＯx を放出すべき時期になったか否
かが判別される。Ｔ＜Ｔ0 のとき、即ちＮＯx 吸収剤１
４からＮＯx を放出すべき時期に至っていないときには
処理サイクルを完了する。従ってこのときには主噴射の
みが行われる。
のルーチンは一定クランク角毎の割込みによって実行さ
れる。図５を参照するとまず初めにステップ５０におい
て図４（Ａ）に示すマップから主噴射量Ｑが算出され、
次いでステップ５１では主噴射を行うための処理が実行
される。次いでステップ５２ではカウント値Ｔが１だけ
インクリメントされ、次いでステップ５３ではカウント
値Ｔが一定値Ｔ0 よりも大きくなったか否か、即ちＮＯ
x 吸収剤１４からＮＯx を放出すべき時期になったか否
かが判別される。Ｔ＜Ｔ0 のとき、即ちＮＯx 吸収剤１
４からＮＯx を放出すべき時期に至っていないときには
処理サイクルを完了する。従ってこのときには主噴射の
みが行われる。
【００１９】一方、ステップ５３においてＴ≧Ｔ0 であ
ると判別されたとき、即ちＮＯx 吸収剤１４からＮＯx
を放出すべき時期に至ったときにはステップ５４に進ん
でカウント値Ｎが１だけインクリメントされる。次いで
ステップ５５ではカウント値Ｎが一定値Ｎ0 よりも大き
いか否かが判別される。Ｎ＜Ｎ0 のときにはステップ５
６に進んで図４（Ｂ）に示すマップから副噴射量ｑが算
出され、次いでステップ５７において副噴射を行うため
の処理が行われる。Ｎ≧Ｎ0 になるとステップ５５から
ステップ５８に進んで各カウント値Ｔ，Ｎが零とされ
る。従ってＮＯx吸収剤１４からＮＯx を放出すべき時
期になると各燃料噴射弁３から一定期間、副噴射が行わ
れる。
ると判別されたとき、即ちＮＯx 吸収剤１４からＮＯx
を放出すべき時期に至ったときにはステップ５４に進ん
でカウント値Ｎが１だけインクリメントされる。次いで
ステップ５５ではカウント値Ｎが一定値Ｎ0 よりも大き
いか否かが判別される。Ｎ＜Ｎ0 のときにはステップ５
６に進んで図４（Ｂ）に示すマップから副噴射量ｑが算
出され、次いでステップ５７において副噴射を行うため
の処理が行われる。Ｎ≧Ｎ0 になるとステップ５５から
ステップ５８に進んで各カウント値Ｔ，Ｎが零とされ
る。従ってＮＯx吸収剤１４からＮＯx を放出すべき時
期になると各燃料噴射弁３から一定期間、副噴射が行わ
れる。
【００２０】図６は、４ストロークディーゼル機関の別
の実施例を示す。図６を参照するとこの実施例では吸気
ダクト６内にアクチュエータ３２により開閉制御される
吸気制御弁３３が配置され、アクチュエータ３２は駆動
回路３１を介して入力ポート２６に接続される。この吸
気制御弁３３は通常は全開状態に保持されており、主噴
射量Ｑが少ないときにＮＯx を放出すべく副噴射が行わ
れたときに一定開度まで閉弁せしめられる。即ち、ＮＯ
x 吸収剤１４からＮＯx を放出させるためには排気ガス
の空燃比をリッチにしなければならない。しかしながら
ディーゼル機関では機関負荷が低くなると、即ち主噴射
量Ｑが少なくなると空気過剰率が大きくなり、従ってこ
のとき排気ガスの空燃比をリッチにしようとすると副噴
射量ｑをかなり多くしなければならないことになる。そ
こで図６に示す実施例では主噴射量Ｑが少ないときにＮ
Ｏx を放出すべきときには吸気制御弁３３を一定開度ま
で閉弁することによって空気過剰率を小さくし、少量の
副噴射量ｑでもって排気ガスの空燃比をリッチにしうる
ようにしている。
の実施例を示す。図６を参照するとこの実施例では吸気
ダクト６内にアクチュエータ３２により開閉制御される
吸気制御弁３３が配置され、アクチュエータ３２は駆動
回路３１を介して入力ポート２６に接続される。この吸
気制御弁３３は通常は全開状態に保持されており、主噴
射量Ｑが少ないときにＮＯx を放出すべく副噴射が行わ
れたときに一定開度まで閉弁せしめられる。即ち、ＮＯ
x 吸収剤１４からＮＯx を放出させるためには排気ガス
の空燃比をリッチにしなければならない。しかしながら
ディーゼル機関では機関負荷が低くなると、即ち主噴射
量Ｑが少なくなると空気過剰率が大きくなり、従ってこ
のとき排気ガスの空燃比をリッチにしようとすると副噴
射量ｑをかなり多くしなければならないことになる。そ
こで図６に示す実施例では主噴射量Ｑが少ないときにＮ
Ｏx を放出すべきときには吸気制御弁３３を一定開度ま
で閉弁することによって空気過剰率を小さくし、少量の
副噴射量ｑでもって排気ガスの空燃比をリッチにしうる
ようにしている。
【００２１】また、空気過剰率を小さくするためには排
気ガスを再循環するようにしてもよい。この場合には図
６において破線で示されるように吸気制御弁３３下流の
吸気ダクト６と排気マニホルド１２とを再循環排気ガス
（以下ＥＧＲという）通路３４により互いに連結し、こ
のＥＧＲ通路３４内にＥＧＲ弁３５を設ければよい。図
７は図６に示す実施例における噴射処理ルーチンを示し
ており、このルーチンは一定クランク角毎の割込みによ
って実行される。
気ガスを再循環するようにしてもよい。この場合には図
６において破線で示されるように吸気制御弁３３下流の
吸気ダクト６と排気マニホルド１２とを再循環排気ガス
（以下ＥＧＲという）通路３４により互いに連結し、こ
のＥＧＲ通路３４内にＥＧＲ弁３５を設ければよい。図
７は図６に示す実施例における噴射処理ルーチンを示し
ており、このルーチンは一定クランク角毎の割込みによ
って実行される。
【００２２】図７を参照するとまず初めにステップ６０
において図４（Ａ）に示すマップから主噴射量Ｑが算出
され、次いでステップ６１では主噴射を行うための処理
が実行される。次いでステップ６２ではカウント値Ｔが
１だけインクリメントされ、次いでステップ６３ではカ
ウント値Ｔが一定値Ｔ0 よりも大きくなったか否か、即
ちＮＯx 吸収剤１４からＮＯx を放出すべき時期になっ
たか否かが判別される。Ｔ＜Ｔ0 のとき、即ちＮＯx 吸
収剤１４からＮＯx を放出すべき時期に至っていないと
きには処理サイクルを完了する。従ってこのときには主
噴射のみが行われる。
において図４（Ａ）に示すマップから主噴射量Ｑが算出
され、次いでステップ６１では主噴射を行うための処理
が実行される。次いでステップ６２ではカウント値Ｔが
１だけインクリメントされ、次いでステップ６３ではカ
ウント値Ｔが一定値Ｔ0 よりも大きくなったか否か、即
ちＮＯx 吸収剤１４からＮＯx を放出すべき時期になっ
たか否かが判別される。Ｔ＜Ｔ0 のとき、即ちＮＯx 吸
収剤１４からＮＯx を放出すべき時期に至っていないと
きには処理サイクルを完了する。従ってこのときには主
噴射のみが行われる。
【００２３】一方、ステップ６３においてＴ≧Ｔ0 であ
ると判別されたとき、即ちＮＯx 吸収剤１４からＮＯx
を放出すべき時期に至ったときにはステップ６４に進ん
で主噴射量Ｑが予め定められた一定値Ｑ0 よりも少ない
か否かが判別される。Ｑ≧Ｑ 0 のときには処理サイクル
を完了し、Ｑ＜Ｑ0 のときにはステップ６５に進んでカ
ウント値Ｎが１だけインクリメントされる。次いでステ
ップ６６ではカウント値Ｎが一定値Ｎ0 よりも大きいか
否かが判別される。Ｎ＜Ｎ0 のときにはステップ６７に
進んで図４（Ｂ）と同様なマップから副噴射量ｑが算出
され、次いでステップ６８において副噴射を行うための
処理が行われる。次いでステップ６９において吸気制御
弁３３が一定開度まで閉弁せしめられる。ＥＧＲ装置を
設けた場合には続くステップ７０においてＥＧＲ弁３５
が開弁せしめられる。Ｎ≧Ｎ0 になるとステップ６６か
らステップ７１に進んで各カウント値Ｔ，Ｎが零とされ
る。従ってＮＯx 吸収剤１４からＮＯx を放出すべき時
期になると各燃料噴射弁３から一定期間、副噴射が行わ
れ、吸気制御弁３３が閉弁せしめられ、ＥＧＲ装置を設
けた場合にはＥＧＲ弁３５が開弁せしめられる。
ると判別されたとき、即ちＮＯx 吸収剤１４からＮＯx
を放出すべき時期に至ったときにはステップ６４に進ん
で主噴射量Ｑが予め定められた一定値Ｑ0 よりも少ない
か否かが判別される。Ｑ≧Ｑ 0 のときには処理サイクル
を完了し、Ｑ＜Ｑ0 のときにはステップ６５に進んでカ
ウント値Ｎが１だけインクリメントされる。次いでステ
ップ６６ではカウント値Ｎが一定値Ｎ0 よりも大きいか
否かが判別される。Ｎ＜Ｎ0 のときにはステップ６７に
進んで図４（Ｂ）と同様なマップから副噴射量ｑが算出
され、次いでステップ６８において副噴射を行うための
処理が行われる。次いでステップ６９において吸気制御
弁３３が一定開度まで閉弁せしめられる。ＥＧＲ装置を
設けた場合には続くステップ７０においてＥＧＲ弁３５
が開弁せしめられる。Ｎ≧Ｎ0 になるとステップ６６か
らステップ７１に進んで各カウント値Ｔ，Ｎが零とされ
る。従ってＮＯx 吸収剤１４からＮＯx を放出すべき時
期になると各燃料噴射弁３から一定期間、副噴射が行わ
れ、吸気制御弁３３が閉弁せしめられ、ＥＧＲ装置を設
けた場合にはＥＧＲ弁３５が開弁せしめられる。
【００２４】図８はＨＣ吸着剤を内蔵したＮＯx 吸収剤
１４の別の実施例を示す。この実施例ではＮＯx 吸収剤
１４の担体が排気ガスの流れ方向（矢印で示す）に延び
る多数の第１通路３６ａおよび第２通路３６ｂを有する
ハニカム構造のモノリス担体３７からなる。図８に示さ
れるように各第１通路３６ａの下流端は栓３８ａにより
閉鎖されており、各第２通路３６ｂの上流端は栓３８ｂ
により閉鎖されているので排気ガスは矢印で示すように
第１通路３６ａから第２通路３６ｂ内に流入する。ＮＯ
x 吸収剤１４は図８に示されるように第１通路３６ａの
内壁面上において担持されており、更にＮＯx 吸収剤１
４はモノリス担体内および第２通路３６ｂの内壁面上に
おいても担持されている。また、ペレット状のゼオライ
ト系ＨＣ吸着剤３９が第２通路３６ｂ内に充填されてい
る。
１４の別の実施例を示す。この実施例ではＮＯx 吸収剤
１４の担体が排気ガスの流れ方向（矢印で示す）に延び
る多数の第１通路３６ａおよび第２通路３６ｂを有する
ハニカム構造のモノリス担体３７からなる。図８に示さ
れるように各第１通路３６ａの下流端は栓３８ａにより
閉鎖されており、各第２通路３６ｂの上流端は栓３８ｂ
により閉鎖されているので排気ガスは矢印で示すように
第１通路３６ａから第２通路３６ｂ内に流入する。ＮＯ
x 吸収剤１４は図８に示されるように第１通路３６ａの
内壁面上において担持されており、更にＮＯx 吸収剤１
４はモノリス担体内および第２通路３６ｂの内壁面上に
おいても担持されている。また、ペレット状のゼオライ
ト系ＨＣ吸着剤３９が第２通路３６ｂ内に充填されてい
る。
【００２５】このＨＣ吸着剤３９は温度が低いときには
排気ガス中に含まれる活性の高いＨＣを吸着し、高温に
なると吸着されているＨＣを放出する作用を行う。空気
過剰のもとで通常の燃焼が行われているときには排気ガ
スの温度は比較的低く、従ってこのときには排気ガス中
に含まれているＮＯx はＮＯx 吸収剤１４に吸収され、
排気ガス中に含まれている活性の高いＨＣはＨＣ吸着剤
３９に吸着される。一方、ＮＯx 吸収剤１４からＮＯx
を放出すべく副噴射が行われると副噴射された燃料はＮ
Ｏx 吸収剤１４において酸化せしめられ、即ち燃焼せし
められ、斯くして担体３７の温度が上昇せしめられる。
このときＮＯx 吸収剤１４に吸収されているＮＯx の一
部が放出され、還元される。
排気ガス中に含まれる活性の高いＨＣを吸着し、高温に
なると吸着されているＨＣを放出する作用を行う。空気
過剰のもとで通常の燃焼が行われているときには排気ガ
スの温度は比較的低く、従ってこのときには排気ガス中
に含まれているＮＯx はＮＯx 吸収剤１４に吸収され、
排気ガス中に含まれている活性の高いＨＣはＨＣ吸着剤
３９に吸着される。一方、ＮＯx 吸収剤１４からＮＯx
を放出すべく副噴射が行われると副噴射された燃料はＮ
Ｏx 吸収剤１４において酸化せしめられ、即ち燃焼せし
められ、斯くして担体３７の温度が上昇せしめられる。
このときＮＯx 吸収剤１４に吸収されているＮＯx の一
部が放出され、還元される。
【００２６】一方、担体３７の温度が上昇するとＨＣ吸
着剤３９からはＨＣ、即ち還元剤が放出され、このＨＣ
の放出作用によりＮＯx 吸収剤１４から残りのＮＯx が
放出されると共に放出されたＮＯx が還元せしめられ
る。即ち、この実施例ではＮＯ x 吸収剤１４からのＮＯ
x の放出作用の大部分がＨＣ吸着剤１９から放出された
ＨＣによって行われるのでＮＯx を放出させるための副
噴射量ｑを低減することができることになる。
着剤３９からはＨＣ、即ち還元剤が放出され、このＨＣ
の放出作用によりＮＯx 吸収剤１４から残りのＮＯx が
放出されると共に放出されたＮＯx が還元せしめられ
る。即ち、この実施例ではＮＯ x 吸収剤１４からのＮＯ
x の放出作用の大部分がＨＣ吸着剤１９から放出された
ＨＣによって行われるのでＮＯx を放出させるための副
噴射量ｑを低減することができることになる。
【００２７】図９は本発明を２ストローク４気筒ディー
ゼル機関に適用した場合を示している。なお、図９にお
いて図１と同様な構成要素は同一の符号で示す。この実
施例では機関駆動の燃料噴射ポンプ８０から吐出された
燃料が各燃料噴射弁３に供給され、各燃料噴射弁３に供
給された燃料圧が開弁圧を越えたときに各燃料噴射弁３
から燃料が噴射される。
ゼル機関に適用した場合を示している。なお、図９にお
いて図１と同様な構成要素は同一の符号で示す。この実
施例では機関駆動の燃料噴射ポンプ８０から吐出された
燃料が各燃料噴射弁３に供給され、各燃料噴射弁３に供
給された燃料圧が開弁圧を越えたときに各燃料噴射弁３
から燃料が噴射される。
【００２８】図１０に燃料噴射ポンプ８０の構造を示
す。図１０に示されるように燃料噴射ポンプ８０のハウ
ジング８１内には燃料室８２内に突出しかつ機関のクラ
ンクシャフト（図示せず）によりクランクシャフトと同
一速度で回転駆動せしめられる駆動軸８３が配置され
る。ハウジング８１には燃料ポンプ８４が一体的に形成
されており、燃料ポンプ８４の構造を理解しやすくする
ために図１０は燃料ポンプ８４を９０度回転したところ
を示している。駆動軸８３には燃料ポンプ８４のロータ
８５と、燃料室８２内に配置されたタイミングギヤ８６
と、プランジャ８７を駆動するためのカップリング８８
とが固定されている。
す。図１０に示されるように燃料噴射ポンプ８０のハウ
ジング８１内には燃料室８２内に突出しかつ機関のクラ
ンクシャフト（図示せず）によりクランクシャフトと同
一速度で回転駆動せしめられる駆動軸８３が配置され
る。ハウジング８１には燃料ポンプ８４が一体的に形成
されており、燃料ポンプ８４の構造を理解しやすくする
ために図１０は燃料ポンプ８４を９０度回転したところ
を示している。駆動軸８３には燃料ポンプ８４のロータ
８５と、燃料室８２内に配置されたタイミングギヤ８６
と、プランジャ８７を駆動するためのカップリング８８
とが固定されている。
【００２９】ハウジング８１内にはシリンダ８９が形成
され、このシリンダ８９内にプランジャ８７の右端部が
挿入される。一方、プランジャ８７の左端部にはカム面
９０を形成したディスク状のカムプレート９１とカップ
リング８８とが固定される。このようにプランジャ８７
と駆動軸８３とはカップリング８８を介して互に連結さ
れているので駆動軸８３が回転するとそれに伴なってプ
ランジャ８７が回転せしめられる。なお、このカップリ
ング８８はプランジャ８７が軸線方向に移動可能なよう
に駆動軸８３とプランジャ８７とを連結しており、従っ
てプランジャ８７は回転しつつ軸線方向に移動すること
ができる。燃料室８２内にはカップリング８８を包囲す
るようにローラリング９２が配置されており、このロー
ラリング９２はプランジャ８７の軸線回りに回動するこ
とができる。ローラリング９２は下方に延びるレバー９
３を具備しており、このレバー９３上にはカム面９０と
接触してカム面９０上を転動するカムローラ９４が回転
可能に取付けられる。ローラリング９２の下方にはタイ
マピストン９５を有するタイマシリンダ９６が設けら
れ、レバー９３の下端部はタイマピストン９５と係合す
る。なお、タイマピストン９５の作動を理解しやすくす
るために図１０においてタイマシリンダ９５は９０度回
転したところを示しており、従ってタイマピストン９５
はレバー９３の下端部の回転移動方向と同一方向に移動
可能である。斯くしてタイマピストン９５が移動すると
それに伴なってローラリング９２が回動せしめられる。
され、このシリンダ８９内にプランジャ８７の右端部が
挿入される。一方、プランジャ８７の左端部にはカム面
９０を形成したディスク状のカムプレート９１とカップ
リング８８とが固定される。このようにプランジャ８７
と駆動軸８３とはカップリング８８を介して互に連結さ
れているので駆動軸８３が回転するとそれに伴なってプ
ランジャ８７が回転せしめられる。なお、このカップリ
ング８８はプランジャ８７が軸線方向に移動可能なよう
に駆動軸８３とプランジャ８７とを連結しており、従っ
てプランジャ８７は回転しつつ軸線方向に移動すること
ができる。燃料室８２内にはカップリング８８を包囲す
るようにローラリング９２が配置されており、このロー
ラリング９２はプランジャ８７の軸線回りに回動するこ
とができる。ローラリング９２は下方に延びるレバー９
３を具備しており、このレバー９３上にはカム面９０と
接触してカム面９０上を転動するカムローラ９４が回転
可能に取付けられる。ローラリング９２の下方にはタイ
マピストン９５を有するタイマシリンダ９６が設けら
れ、レバー９３の下端部はタイマピストン９５と係合す
る。なお、タイマピストン９５の作動を理解しやすくす
るために図１０においてタイマシリンダ９５は９０度回
転したところを示しており、従ってタイマピストン９５
はレバー９３の下端部の回転移動方向と同一方向に移動
可能である。斯くしてタイマピストン９５が移動すると
それに伴なってローラリング９２が回動せしめられる。
【００３０】タイマシリンダ９６内にはタイマピストン
９５によって分離された高圧室９７と低圧室９８が形成
され、高圧室９７は常時燃料室８２内に連通している。
一方、低圧室９８は燃料流入通路９９を介して燃料流入
口１００に連結され、この燃料流入口１００は燃料タン
ク（図示せず）に連結される。低圧室９８内にはタイマ
ピストン９５を高圧室９７に向けて付勢する圧縮ばね１
０１が挿入され、更に低圧室９８内にはタイマピストン
９５の位置を検出するためにタイマピストン９５に固定
されたコア１０２の位置により出力電圧が変化せしめら
れるタイマ位置センサ１０３が配置される。このタイマ
位置センサ１０３は差動トランスからなり、タイマ位置
センサ１０３の出力信号はＡＤ変換器３０（図９）を介
して電子制御ユニット２０の入力ポート２５に入力され
る。低圧室９８と高圧室９７とは燃料逃し通路１０４を
介して互いに連結されており、この燃料逃し通路１０４
内には駆動回路３１（図９）を介して電子制御ユニット
２０の出力ポート２５に接続された調圧弁１０５が挿入
される。この調圧弁１０５は電子制御ユニット２０の出
力制御信号によって開閉制御され、それによってローラ
リング９２の回動位置が制御される。
９５によって分離された高圧室９７と低圧室９８が形成
され、高圧室９７は常時燃料室８２内に連通している。
一方、低圧室９８は燃料流入通路９９を介して燃料流入
口１００に連結され、この燃料流入口１００は燃料タン
ク（図示せず）に連結される。低圧室９８内にはタイマ
ピストン９５を高圧室９７に向けて付勢する圧縮ばね１
０１が挿入され、更に低圧室９８内にはタイマピストン
９５の位置を検出するためにタイマピストン９５に固定
されたコア１０２の位置により出力電圧が変化せしめら
れるタイマ位置センサ１０３が配置される。このタイマ
位置センサ１０３は差動トランスからなり、タイマ位置
センサ１０３の出力信号はＡＤ変換器３０（図９）を介
して電子制御ユニット２０の入力ポート２５に入力され
る。低圧室９８と高圧室９７とは燃料逃し通路１０４を
介して互いに連結されており、この燃料逃し通路１０４
内には駆動回路３１（図９）を介して電子制御ユニット
２０の出力ポート２５に接続された調圧弁１０５が挿入
される。この調圧弁１０５は電子制御ユニット２０の出
力制御信号によって開閉制御され、それによってローラ
リング９２の回動位置が制御される。
【００３１】カムプレート９１のカム面９０上には気筒
数の２倍の８個の凸部が形成され、カム面９０は戻しば
ね１０６のばね力によって常時カムローラ９４上に押圧
される。駆動軸８３が回転するとカム面９０の凸部がカ
ムローラ９４と係合したときにプランジャ８７は軸線方
向に移動せしめられ、従って駆動軸８３が一回転すると
その間にプランジャ８７が８回往復動する。プランジャ
８７の右端面によって画定された加圧室１０６は燃料溢
流通路１０７を介して燃料室８２内に連結されており、
この燃料溢流通路１０７内に駆動回路３１（図９）を介
して出力ポート２６に接続されたスピル弁１０８が配置
される。
数の２倍の８個の凸部が形成され、カム面９０は戻しば
ね１０６のばね力によって常時カムローラ９４上に押圧
される。駆動軸８３が回転するとカム面９０の凸部がカ
ムローラ９４と係合したときにプランジャ８７は軸線方
向に移動せしめられ、従って駆動軸８３が一回転すると
その間にプランジャ８７が８回往復動する。プランジャ
８７の右端面によって画定された加圧室１０６は燃料溢
流通路１０７を介して燃料室８２内に連結されており、
この燃料溢流通路１０７内に駆動回路３１（図９）を介
して出力ポート２６に接続されたスピル弁１０８が配置
される。
【００３２】一方、図１０および図１１に示されるよう
にプランジャ８７内には加圧室１０６からプランジャ８
７の軸線方向に向けてプランジャ８７内を延びる燃料吐
出通路１０９が形成されており、更にプランジャ８７内
には燃料吐出通路１０９の最奥部からプランジャ８７の
半径方向に延びる一対の燃料吐出ポート、即ち主噴射燃
料吐出ポート１１０ａと副噴射燃料吐出ポート１１０ｂ
とが形成されている。図１０および図１１に示す実施例
では副噴射燃料吐出ポート１１０ｂは主噴射燃料吐出ポ
ート１１０ａに対してプランジャ８７の回転方向Ｒと反
対方向に４５度の角度をなして延びている。一方、シリ
ンダ８９の内周面上には各燃料吐出ポート１１０ａ，１
１０ｂと連通可能な４個の燃料流出ポート１１１ａ，１
１１ｂ，１１１ｃ，１１１ｄが互いに９０度隔てて形成
されており、これらの各燃料流出ポート１１１ａ，１１
１ｂ，１１１ｃ，１１１ｄは夫々対応する逆止弁１１２
を介して各燃料噴射弁３に連結されている。
にプランジャ８７内には加圧室１０６からプランジャ８
７の軸線方向に向けてプランジャ８７内を延びる燃料吐
出通路１０９が形成されており、更にプランジャ８７内
には燃料吐出通路１０９の最奥部からプランジャ８７の
半径方向に延びる一対の燃料吐出ポート、即ち主噴射燃
料吐出ポート１１０ａと副噴射燃料吐出ポート１１０ｂ
とが形成されている。図１０および図１１に示す実施例
では副噴射燃料吐出ポート１１０ｂは主噴射燃料吐出ポ
ート１１０ａに対してプランジャ８７の回転方向Ｒと反
対方向に４５度の角度をなして延びている。一方、シリ
ンダ８９の内周面上には各燃料吐出ポート１１０ａ，１
１０ｂと連通可能な４個の燃料流出ポート１１１ａ，１
１１ｂ，１１１ｃ，１１１ｄが互いに９０度隔てて形成
されており、これらの各燃料流出ポート１１１ａ，１１
１ｂ，１１１ｃ，１１１ｄは夫々対応する逆止弁１１２
を介して各燃料噴射弁３に連結されている。
【００３３】図１３は主噴射および副噴射が行われる場
合の燃料噴射作用のタイムチャートを示している。前述
したように駆動軸８３は機関クランクシャフトと同一速
度で回転せしめられ、カム面９０上には８個の凸部が形
成されているのでプランジャ８７のリフト量は３６０ク
ランク角度の間に８回増大することがわかる。また、図
１３に示されるようにプランジャ８７がリフトする少し
前にスピル弁１０８がオンとされ、それによって燃料溢
流通路１０７がスピル弁１０８によって遮断されること
がわかる。
合の燃料噴射作用のタイムチャートを示している。前述
したように駆動軸８３は機関クランクシャフトと同一速
度で回転せしめられ、カム面９０上には８個の凸部が形
成されているのでプランジャ８７のリフト量は３６０ク
ランク角度の間に８回増大することがわかる。また、図
１３に示されるようにプランジャ８７がリフトする少し
前にスピル弁１０８がオンとされ、それによって燃料溢
流通路１０７がスピル弁１０８によって遮断されること
がわかる。
【００３４】プランジャ８７が図１０において左方に移
動すると燃料室８２内の燃料が燃料供給通路１１３を介
して加圧室１０６内に供給される。次いでプランジャ８
７が図１０において右方に移動を開始する少し前に上述
した如くスピル弁１０８が燃料溢流通路１０７を遮断
し、斯くしてプランジャ８７が図１０において右方に移
動を開始すると加圧室１０６内の燃料はプランジャ８７
により加圧される。次いで例えば図１１に示されるよう
に主噴射燃料吐出ポート１１０ａが燃料流出ポート１１
１ａに連通すると加圧室１０６内の加圧燃料が燃料吐出
通路１０９、主噴射燃料吐出ポート１１０ａおよび燃料
流出ポート１１１ａを介して燃料流出ポート１１１ａに
連結された、例えば一番気筒の燃料噴射弁３に供給され
る。次いで１番気筒の燃料噴射弁３に供給された燃料圧
が開弁圧を超えると燃料噴射弁３からの燃料噴射が開始
される。次いで要求されている量の噴射が完了するとス
ピル弁１０８がオフとされる。その結果、スピル弁１０
８が燃料溢流通路１０７を開弁するために燃料噴射が停
止される。
動すると燃料室８２内の燃料が燃料供給通路１１３を介
して加圧室１０６内に供給される。次いでプランジャ８
７が図１０において右方に移動を開始する少し前に上述
した如くスピル弁１０８が燃料溢流通路１０７を遮断
し、斯くしてプランジャ８７が図１０において右方に移
動を開始すると加圧室１０６内の燃料はプランジャ８７
により加圧される。次いで例えば図１１に示されるよう
に主噴射燃料吐出ポート１１０ａが燃料流出ポート１１
１ａに連通すると加圧室１０６内の加圧燃料が燃料吐出
通路１０９、主噴射燃料吐出ポート１１０ａおよび燃料
流出ポート１１１ａを介して燃料流出ポート１１１ａに
連結された、例えば一番気筒の燃料噴射弁３に供給され
る。次いで１番気筒の燃料噴射弁３に供給された燃料圧
が開弁圧を超えると燃料噴射弁３からの燃料噴射が開始
される。次いで要求されている量の噴射が完了するとス
ピル弁１０８がオフとされる。その結果、スピル弁１０
８が燃料溢流通路１０７を開弁するために燃料噴射が停
止される。
【００３５】次いで再びプランジャ８７が図１０におい
て左方に移動し、次いでプランジャ８７が図１０におい
て右方に移動を開始する少し前にスピル弁１０８が閉弁
せしめられる。次いで副噴射燃料吐出ポート１１０ｂが
燃料流出ポート１１１ａに連通すると加圧室１０６内の
燃料が燃料吐出通路１０９、副噴射燃料吐出ポート１１
０ｂおよび燃料流出ポート１１１ａを介して１番気筒の
燃料噴射弁３に供給される。次いで１番気筒の燃料噴射
弁３に供給された燃料圧が開弁圧を超えると燃料噴射弁
３からの燃料噴射が開始される。次いでスピル弁１０８
が開弁せしめられ、燃料噴射弁３からの燃料噴射が停止
せしめられる。このようにして１番気筒の主噴射および
副噴射が完了すると次の気筒において主噴射および副噴
射が行われる。
て左方に移動し、次いでプランジャ８７が図１０におい
て右方に移動を開始する少し前にスピル弁１０８が閉弁
せしめられる。次いで副噴射燃料吐出ポート１１０ｂが
燃料流出ポート１１１ａに連通すると加圧室１０６内の
燃料が燃料吐出通路１０９、副噴射燃料吐出ポート１１
０ｂおよび燃料流出ポート１１１ａを介して１番気筒の
燃料噴射弁３に供給される。次いで１番気筒の燃料噴射
弁３に供給された燃料圧が開弁圧を超えると燃料噴射弁
３からの燃料噴射が開始される。次いでスピル弁１０８
が開弁せしめられ、燃料噴射弁３からの燃料噴射が停止
せしめられる。このようにして１番気筒の主噴射および
副噴射が完了すると次の気筒において主噴射および副噴
射が行われる。
【００３６】図１１からわかるように副噴射は主噴射に
対してほぼ４５クランク角度遅れて行われる。図１２に
示されるように主噴射は圧縮上死点付近で行われるので
副噴射は爆発行程中に行われることになる。従ってこの
実施例においても副噴射燃料は高温の既燃ガスと接触せ
しめられるのでこの副噴射燃料、即ち還元剤はＮＯxに
対する反応性が高められ、斯くしてＮＯx 吸収剤１４か
ら良好にＮＯx を放出できると共に放出したＮＯx を良
好に還元することができることになる。
対してほぼ４５クランク角度遅れて行われる。図１２に
示されるように主噴射は圧縮上死点付近で行われるので
副噴射は爆発行程中に行われることになる。従ってこの
実施例においても副噴射燃料は高温の既燃ガスと接触せ
しめられるのでこの副噴射燃料、即ち還元剤はＮＯxに
対する反応性が高められ、斯くしてＮＯx 吸収剤１４か
ら良好にＮＯx を放出できると共に放出したＮＯx を良
好に還元することができることになる。
【００３７】なお、副噴射を行わないときには副噴射が
行われるタイミングのときにスピル弁１０８が開弁状態
に保持される。なお、主噴射および副噴射を制御する際
にタイマピストン９５によりローラリング９２が回動せ
しめられるとカム面９０の凸部とカムローラ９４とが係
合する時期が変化し、従って燃料噴射時期が変化する。
従って調圧弁１０５を制御することによって燃料噴射時
期を制御できることがわかる。
行われるタイミングのときにスピル弁１０８が開弁状態
に保持される。なお、主噴射および副噴射を制御する際
にタイマピストン９５によりローラリング９２が回動せ
しめられるとカム面９０の凸部とカムローラ９４とが係
合する時期が変化し、従って燃料噴射時期が変化する。
従って調圧弁１０５を制御することによって燃料噴射時
期を制御できることがわかる。
【００３８】図１４は副噴射燃料吐出ポート１１０ｂを
主噴射燃料吐出ポート１１０ａに対してプランジャ８７
の回転方向Ｒと反対方向に１３５度隔てて形成した場合
を示している。この場合には各気筒において図１５に示
されるように排気弁が開弁した直後に副噴射が行われ
る。即ち、排気弁および給気弁が共に開弁している掃気
行程、云い換えると既燃ガスの排出作用が行われている
排気行程中に副噴射が行われる。このときの燃料噴射の
タイミングを図１６に示す。
主噴射燃料吐出ポート１１０ａに対してプランジャ８７
の回転方向Ｒと反対方向に１３５度隔てて形成した場合
を示している。この場合には各気筒において図１５に示
されるように排気弁が開弁した直後に副噴射が行われ
る。即ち、排気弁および給気弁が共に開弁している掃気
行程、云い換えると既燃ガスの排出作用が行われている
排気行程中に副噴射が行われる。このときの燃料噴射の
タイミングを図１６に示す。
【００３９】図１７は図１１から図１３に示す実施例或
いは図１４から図１６に示す実施例における噴射処理ル
ーチンを示しており、このルーチンは一定クランク角毎
の割込みによって実行される。図１７を参照するとまず
初めにステップ１２０において図４（Ａ）に示すマップ
から主噴射量Ｑが算出され、次いでステップ１２１では
主噴射を行うための処理、即ちスピル弁１０８の閉弁処
理が実行される。次いでステップ１２２ではカウント値
Ｔが１だけインクリメントされ、次いでステップ１２３
ではカウント値Ｔが一定値Ｔ0 よりも大きくなったか否
か、即ちＮＯx 吸収剤１４からＮＯx を放出すべき時期
になったか否かが判別される。Ｔ＜Ｔ0 のとき、即ちＮ
Ｏx 吸収剤１４からＮＯx を放出すべき時期に至ってい
ないときには処理サイクルを完了する。従ってこのとき
には主噴射のみが行われる。
いは図１４から図１６に示す実施例における噴射処理ル
ーチンを示しており、このルーチンは一定クランク角毎
の割込みによって実行される。図１７を参照するとまず
初めにステップ１２０において図４（Ａ）に示すマップ
から主噴射量Ｑが算出され、次いでステップ１２１では
主噴射を行うための処理、即ちスピル弁１０８の閉弁処
理が実行される。次いでステップ１２２ではカウント値
Ｔが１だけインクリメントされ、次いでステップ１２３
ではカウント値Ｔが一定値Ｔ0 よりも大きくなったか否
か、即ちＮＯx 吸収剤１４からＮＯx を放出すべき時期
になったか否かが判別される。Ｔ＜Ｔ0 のとき、即ちＮ
Ｏx 吸収剤１４からＮＯx を放出すべき時期に至ってい
ないときには処理サイクルを完了する。従ってこのとき
には主噴射のみが行われる。
【００４０】一方、ステップ１２３においてＴ≧Ｔ0 で
あると判別されたとき、即ちＮＯx吸収剤１４からＮＯ
x を放出すべき時期に至ったときにはステップ１２４に
進んでカウント値Ｎが１だけインクリメントされる。次
いでステップ１２５ではカウント値Ｎが一定値Ｎ0 より
も大きいか否かが判別される。Ｎ＜Ｎ0 のときにはステ
ップ１２６に進んで図４（Ｂ）に示すマップから副噴射
量ｑが算出され、次いでステップ１２７において副噴射
を行うための処理、即ちスピル弁１０８の閉弁処理が行
われる。Ｎ≧Ｎ0 になるとステップ１２５からステップ
１２８に進んで各カウント値Ｔ，Ｎが零とされる。従っ
てＮＯx 吸収剤１４からＮＯx を放出すべき時期になる
と各燃料噴射弁３から一定期間、副噴射が行われる。
あると判別されたとき、即ちＮＯx吸収剤１４からＮＯ
x を放出すべき時期に至ったときにはステップ１２４に
進んでカウント値Ｎが１だけインクリメントされる。次
いでステップ１２５ではカウント値Ｎが一定値Ｎ0 より
も大きいか否かが判別される。Ｎ＜Ｎ0 のときにはステ
ップ１２６に進んで図４（Ｂ）に示すマップから副噴射
量ｑが算出され、次いでステップ１２７において副噴射
を行うための処理、即ちスピル弁１０８の閉弁処理が行
われる。Ｎ≧Ｎ0 になるとステップ１２５からステップ
１２８に進んで各カウント値Ｔ，Ｎが零とされる。従っ
てＮＯx 吸収剤１４からＮＯx を放出すべき時期になる
と各燃料噴射弁３から一定期間、副噴射が行われる。
【００４１】図１８は４ストローク４気筒ディーゼル機
関に適用した場合を示す。この場合には駆動軸８３、即
ちプランジャ８７は機関クランクシャフトの１／２の回
転速度で回転せしめられ、副噴射燃料吐出ポート１１０
ｂは主噴射燃料吐出ポート１１０ａに対してプランジャ
８７の回転方向Ｒと反対方向に４５度隔てて形成され
る。従ってこの場合には副噴射は主噴射に対して９０ク
ランク角度遅れて行われることになり、斯くして図１９
に示されるように副噴射は排気弁が開弁した直後に行わ
れることになる。
関に適用した場合を示す。この場合には駆動軸８３、即
ちプランジャ８７は機関クランクシャフトの１／２の回
転速度で回転せしめられ、副噴射燃料吐出ポート１１０
ｂは主噴射燃料吐出ポート１１０ａに対してプランジャ
８７の回転方向Ｒと反対方向に４５度隔てて形成され
る。従ってこの場合には副噴射は主噴射に対して９０ク
ランク角度遅れて行われることになり、斯くして図１９
に示されるように副噴射は排気弁が開弁した直後に行わ
れることになる。
【００４２】
【発明の効果】機関運転中常時ＮＯ X 吸収剤に排気ガス
を流通させるようにしているのでＮＯ X 吸収剤の温度を
常時高い温度に維持することができ、斯くして排気ガス
中のＮＯ X を常時ＮＯ X 吸収剤に吸収することができ
る。また、ＮＯx 吸収剤からＮＯx を放出するために供
給された還元剤のＮＯx に対する反応性を高めることが
できるのでＮＯx 吸収剤からＮＯx を良好に放出するこ
とができると共に放出したＮＯx を良好に還元すること
ができる。
を流通させるようにしているのでＮＯ X 吸収剤の温度を
常時高い温度に維持することができ、斯くして排気ガス
中のＮＯ X を常時ＮＯ X 吸収剤に吸収することができ
る。また、ＮＯx 吸収剤からＮＯx を放出するために供
給された還元剤のＮＯx に対する反応性を高めることが
できるのでＮＯx 吸収剤からＮＯx を良好に放出するこ
とができると共に放出したＮＯx を良好に還元すること
ができる。
【図１】４ストロークディーゼル機関の全体図である。
【図２】ＮＯx の吸放出作用を説明するための図であ
る。
る。
【図３】噴射時期を説明するための図である。
【図４】噴射量のマップを示す図である。
【図５】噴射処理を実行するためのフローチャートであ
る。
る。
【図６】４ストロークディーゼル機関の別の実施例を示
す全体図である。
す全体図である。
【図７】噴射処理を実行するためのフローチャートであ
る。
る。
【図８】ＨＣ吸着剤を内蔵したＮＯx 吸収剤の側面断面
図である。
図である。
【図９】２ストロークディーゼル機関の全体図である。
【図１０】燃料噴射ポンプの側面断面図である。
【図１１】プランジャの断面図である。
【図１２】噴射時期を示す図である。
【図１３】燃料噴射制御のタイムチャートである。
【図１４】別の実施例を示すプランジャの断面図であ
る。
る。
【図１５】噴射時期を示す図である。
【図１６】燃料噴射制御のタイムチャートである。
【図１７】噴射処理を実行するためのフローチャートで
ある。
ある。
【図１８】４ストロークディーゼル機関において用いる
プランジャの断面図である。
プランジャの断面図である。
【図１９】噴射時期を示す図である。
２…燃焼室 ３…燃料噴射弁 １４…ＮＯx 吸収剤
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 木原 哲郎 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 広田 信也 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 小端 喜代志 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 昭62−106826（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−253713（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−210211（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F01N 3/24 F01N 3/08 F01N 3/10
Claims (1)
- 【請求項１】 流入する排気ガスの空燃比がリーンであ
るときにＮＯx を吸収し、流入する排気ガス中の酸素濃
度を低下させると吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収
剤を機関排気通路内に配置すると共に、機関運転中常時
ＮＯ X 吸収剤に排気ガスを流通させておき、出力を得る
ための燃料の供給が完了した後の爆発行程又は排気行程
において燃焼室内に液体状の還元剤を噴射する噴射装置
を具備し、ＮＯ x 吸収剤からＮＯ x を放出すべきときに
は該噴射装置から液体状の還元剤を噴射してＮＯ X 吸収
剤に流入する排気ガス中の酸素濃度を低下させるように
した内燃機関の排気浄化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5241463A JP2845103B2 (ja) | 1992-09-28 | 1993-09-28 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-258307 | 1992-09-28 | ||
| JP25830792 | 1992-09-28 | ||
| JP5241463A JP2845103B2 (ja) | 1992-09-28 | 1993-09-28 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06212961A JPH06212961A (ja) | 1994-08-02 |
| JP2845103B2 true JP2845103B2 (ja) | 1999-01-13 |
Family
ID=26535273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5241463A Expired - Lifetime JP2845103B2 (ja) | 1992-09-28 | 1993-09-28 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2845103B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100986715B1 (ko) | 2007-05-04 | 2010-10-11 | 지엠 글로벌 테크놀러지 오퍼레이션스, 인코포레이티드 | 압축-착화 내연기관에서 환원제를 발생시키는 방법 및 장치 |
| US7992378B2 (en) | 2006-11-24 | 2011-08-09 | Honda Motor Co., Ltd. | Exhaust gas purifying device for an internal combustion engine |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5775099A (en) * | 1994-04-12 | 1998-07-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method of purifying the exhaust of an internal combustion engine |
| EP0927818A4 (en) * | 1996-09-20 | 2006-08-09 | Hitachi Ltd | MOTOR CONTROL DEVICE |
| DE19730403C1 (de) * | 1997-07-16 | 1998-10-22 | Daimler Benz Ag | Mehrzylindrige, luftverdichtende Einspritzbrennkraftmaschine |
| DE19746855A1 (de) * | 1997-10-23 | 1999-04-29 | Fev Motorentech Gmbh & Co Kg | Verfahren zur Abgasnachbehandlung bei Kolbenbrennkraftmaschinen mit Kraftstoff-Direkteinspritzung |
| JP3932642B2 (ja) * | 1998-01-23 | 2007-06-20 | トヨタ自動車株式会社 | 希薄燃焼内燃機関の排気浄化装置 |
| US6336320B1 (en) * | 1998-07-10 | 2002-01-08 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purification device for an internal combustion engine |
| US6289672B1 (en) * | 1998-07-21 | 2001-09-18 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purification device for an internal combustion engine |
| US6269791B1 (en) | 1998-07-22 | 2001-08-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Control system for an internal combustion engine |
| EP0994243B1 (en) * | 1998-10-14 | 2005-01-26 | Nissan Motor Co., Ltd. | Exhaust gas purifying device |
| JP2000320386A (ja) | 1999-03-10 | 2000-11-21 | Mazda Motor Corp | ディーゼルエンジンの燃料噴射装置 |
| JP3508744B2 (ja) * | 2000-07-24 | 2004-03-22 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| CN101365875A (zh) * | 2006-03-14 | 2009-02-11 | 丰田自动车株式会社 | 内燃机的燃料喷射控制装置 |
| JP4501935B2 (ja) * | 2006-12-28 | 2010-07-14 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気ガス浄化装置 |
-
1993
- 1993-09-28 JP JP5241463A patent/JP2845103B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7992378B2 (en) | 2006-11-24 | 2011-08-09 | Honda Motor Co., Ltd. | Exhaust gas purifying device for an internal combustion engine |
| KR100986715B1 (ko) | 2007-05-04 | 2010-10-11 | 지엠 글로벌 테크놀러지 오퍼레이션스, 인코포레이티드 | 압축-착화 내연기관에서 환원제를 발생시키는 방법 및 장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06212961A (ja) | 1994-08-02 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081030 Year of fee payment: 10 |
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