JP2840000B2 - 燃料電池システムとその制御方法 - Google Patents
燃料電池システムとその制御方法Info
- Publication number
- JP2840000B2 JP2840000B2 JP5017225A JP1722593A JP2840000B2 JP 2840000 B2 JP2840000 B2 JP 2840000B2 JP 5017225 A JP5017225 A JP 5017225A JP 1722593 A JP1722593 A JP 1722593A JP 2840000 B2 JP2840000 B2 JP 2840000B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- amount
- fuel cell
- exhaust gas
- reformer
- anode
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は燃料電池システムに係わ
り、特に、アノード排ガス発熱量の変動から改質器燃焼
部を保護するのに好適な燃料電池システムに関する。
り、特に、アノード排ガス発熱量の変動から改質器燃焼
部を保護するのに好適な燃料電池システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の燃料電池システムの構造を図５に
示す。改質原料の天然ガス（炭化水素）とスチームは流
量調節弁１、２で流量を調節された後、改質器反応部３
に入り、改質触媒（図示せず）の作用で水素リッチの改
質ガスになる。改質ガスは燃料電池のアノード４に供給
される。燃料電池カソード５には空気が供給されるの
で、燃料電池アノード４の改質ガス中の水素と電池カソ
ード５の空気中の酸素とが電気化学反応を起こして直流
電力が発生する。発生した直流電力はインバータ６によ
り交流電力に変換される。また、燃料電池アノード４か
ら出る未反応のＨ2を含むアノード排ガスは、アノード
排ガス配管１６を通って改質器燃焼部８に供給されて燃
焼し、改質器反応部３に反応熱を与える。一方、外部よ
り供給された空気は空気配管２４を通って改質器燃焼部
８へ供給され、アノード排ガスの燃焼用の酸素源として
利用されるものと、空気配管２５を経由して電池カソー
ド５へ供給され、酸素源として利用されるものがある。
改質器燃焼部８において可燃分としてのＨ2を含むアノ
ード排ガスと空気配管２４を通って供給された空気は燃
焼し、燃焼ガスは空気配管２５から供給される空気と合
流し電池カソード５に供給される。一般に、アノード排
ガスは４００〜１５００ｋｃａｌ／ｍ3Ｎの低カロリー
ガスであるため改質器燃焼部８でのアノード排ガスの燃
焼には燃焼触媒が用いられる。
示す。改質原料の天然ガス（炭化水素）とスチームは流
量調節弁１、２で流量を調節された後、改質器反応部３
に入り、改質触媒（図示せず）の作用で水素リッチの改
質ガスになる。改質ガスは燃料電池のアノード４に供給
される。燃料電池カソード５には空気が供給されるの
で、燃料電池アノード４の改質ガス中の水素と電池カソ
ード５の空気中の酸素とが電気化学反応を起こして直流
電力が発生する。発生した直流電力はインバータ６によ
り交流電力に変換される。また、燃料電池アノード４か
ら出る未反応のＨ2を含むアノード排ガスは、アノード
排ガス配管１６を通って改質器燃焼部８に供給されて燃
焼し、改質器反応部３に反応熱を与える。一方、外部よ
り供給された空気は空気配管２４を通って改質器燃焼部
８へ供給され、アノード排ガスの燃焼用の酸素源として
利用されるものと、空気配管２５を経由して電池カソー
ド５へ供給され、酸素源として利用されるものがある。
改質器燃焼部８において可燃分としてのＨ2を含むアノ
ード排ガスと空気配管２４を通って供給された空気は燃
焼し、燃焼ガスは空気配管２５から供給される空気と合
流し電池カソード５に供給される。一般に、アノード排
ガスは４００〜１５００ｋｃａｌ／ｍ3Ｎの低カロリー
ガスであるため改質器燃焼部８でのアノード排ガスの燃
焼には燃焼触媒が用いられる。
【０００３】上記燃料電池発電システムにおける負荷制
御は、負荷指令を受けた負荷制御装置９が改質器反応部
３に供給される天然ガス量、スチーム量をそれぞれの供
給量調節弁１、２により制御し、また、改質器燃焼部８
へ供給される空気量を調節弁７により制御することによ
り行われる。一方、アノード排ガスの発熱量は、負荷お
よび電池本体の使用環境によって大きく変化するため、
アノード排ガス配管１６に設けられた熱量計１３によっ
てその発熱量を監視し、発熱量の変動に伴って燃料（ア
ノード排ガス）を絞り込むことあるいは改質器燃焼部８
へ天然ガス等を別個に供給する助燃が行われている。
御は、負荷指令を受けた負荷制御装置９が改質器反応部
３に供給される天然ガス量、スチーム量をそれぞれの供
給量調節弁１、２により制御し、また、改質器燃焼部８
へ供給される空気量を調節弁７により制御することによ
り行われる。一方、アノード排ガスの発熱量は、負荷お
よび電池本体の使用環境によって大きく変化するため、
アノード排ガス配管１６に設けられた熱量計１３によっ
てその発熱量を監視し、発熱量の変動に伴って燃料（ア
ノード排ガス）を絞り込むことあるいは改質器燃焼部８
へ天然ガス等を別個に供給する助燃が行われている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来システム
の方式では、改質器燃焼部８の保護、特に該燃焼部８の
触媒の保護のためのアノード排ガス発熱量の監視、制御
が十分でなかった。すなわち、前記燃料電池システム運
転中に最も問題となるのは、運転中の燃料電池の急激な
負荷低下などにより、アノード排ガス中のＨ2が増加
し、改質器燃焼部８で発熱量が急増することである。こ
の発熱量の急増により改質器燃焼部８の温度は燃焼触媒
の耐熱限界１０００℃を大きく越えて上昇し、燃焼触媒
は短時間のうちに劣化する。
の方式では、改質器燃焼部８の保護、特に該燃焼部８の
触媒の保護のためのアノード排ガス発熱量の監視、制御
が十分でなかった。すなわち、前記燃料電池システム運
転中に最も問題となるのは、運転中の燃料電池の急激な
負荷低下などにより、アノード排ガス中のＨ2が増加
し、改質器燃焼部８で発熱量が急増することである。こ
の発熱量の急増により改質器燃焼部８の温度は燃焼触媒
の耐熱限界１０００℃を大きく越えて上昇し、燃焼触媒
は短時間のうちに劣化する。
【０００５】しかし、既存のアノード排ガス発熱量を検
出する熱量計１３である燃焼式のガスメータとガスクロ
マトグラフィは各々下記の欠点を有している。すなわ
ち、燃焼式のガスメータは検知しうる最低発熱量が７０
０ｋｃａｌ／ｍ3Ｎ程度であり、発熱量が４００〜６０
０ｋｃａｌ／ｍ3Ｎであるアノード排ガスを使用する溶
融炭酸塩燃料電池システムにおいては、ガスの発熱量を
正確に検知できない。また、ガスクロマトグラフィは、
ガス組成の検出に最低９０秒ほどかかり、このため、燃
料電池システムの急激な負荷変化時（１０％／分〜２５
％／分）においては、９０秒毎のデータしか測定でき
ず、９０秒のサンプリングサイクルの中間に発生する組
成変動には対応できない。そこで本発明の目的は燃料電
池の急激な負荷低下などによるアノード排ガスの発熱量
の変化を迅速に検出して、改質器の燃焼部の保護を図る
ことである。
出する熱量計１３である燃焼式のガスメータとガスクロ
マトグラフィは各々下記の欠点を有している。すなわ
ち、燃焼式のガスメータは検知しうる最低発熱量が７０
０ｋｃａｌ／ｍ3Ｎ程度であり、発熱量が４００〜６０
０ｋｃａｌ／ｍ3Ｎであるアノード排ガスを使用する溶
融炭酸塩燃料電池システムにおいては、ガスの発熱量を
正確に検知できない。また、ガスクロマトグラフィは、
ガス組成の検出に最低９０秒ほどかかり、このため、燃
料電池システムの急激な負荷変化時（１０％／分〜２５
％／分）においては、９０秒毎のデータしか測定でき
ず、９０秒のサンプリングサイクルの中間に発生する組
成変動には対応できない。そこで本発明の目的は燃料電
池の急激な負荷低下などによるアノード排ガスの発熱量
の変化を迅速に検出して、改質器の燃焼部の保護を図る
ことである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は次の
構成によって達成される。すなわち、改質装置の反応部
に改質原料とスチームを供給して水蒸気改質反応により
水素を発生させ、該改質装置反応部で発生した水素を燃
料電池のアノードに供給してカソードに供給される酸素
との反応により電力を発生させ、燃料電池の生成する未
反応のＨ２を主可燃成分とする電池アノード排ガスを改
質装置燃焼部へ供給する溶融炭酸塩燃料電池システムに
おいて、改質装置反応部へ供給される改質原料供給量と
スチーム供給量、改質装置反応部の出口温度、改質反応
圧力に基づき、平衡計算により改質ガス量および発生Ｈ
２ガス量を算出し、その後、燃料電池のアノードとカソ
ード間の電流、電圧データをもとに発電により移動する
電子数および消費されるＨ２の量を算出し、最後に先に
算出した改質ガス量、発生Ｈ２量と消費Ｈ２量より、ア
ノード排ガス発熱量を算出し、該発熱量算出値が設定値
を上回る場合には、改質装置燃焼部へ供給する空気量を
増加するかあるいは電池アノード排ガス供給量を絞り込
む操作の少なくともいずれかの操作を行う溶融炭酸塩燃
料電池システムの制御方法。前記アノード排ガス発熱量
の算出は、改質原料供給量と改質装置反応部の改質反応
圧力と反応温度をデータとするマップを作成し、このマ
ップから改質原料供給量からいくらの転化率でＨ２が得
られたかを算出することができることによるものであ
る。これはメタン原料などの触媒による改質反応におい
て、原料供給量と改質反応圧力および改質反応温度から
改質されたガス量、発生Ｈ２量などが一義的に求められ
ることに基づくものである。前記燃料電池システムの制
御方法に加えて、燃焼式熱量計またはガスクロマトグラ
フィによる燃料電池アノード排ガスの発熱量の検出値も
用いて改質装置燃焼部へ供給する空気量を増加するかあ
るいはアノード排ガス量を絞り込む操作を行う制御方法
としても良い。
構成によって達成される。すなわち、改質装置の反応部
に改質原料とスチームを供給して水蒸気改質反応により
水素を発生させ、該改質装置反応部で発生した水素を燃
料電池のアノードに供給してカソードに供給される酸素
との反応により電力を発生させ、燃料電池の生成する未
反応のＨ２を主可燃成分とする電池アノード排ガスを改
質装置燃焼部へ供給する溶融炭酸塩燃料電池システムに
おいて、改質装置反応部へ供給される改質原料供給量と
スチーム供給量、改質装置反応部の出口温度、改質反応
圧力に基づき、平衡計算により改質ガス量および発生Ｈ
２ガス量を算出し、その後、燃料電池のアノードとカソ
ード間の電流、電圧データをもとに発電により移動する
電子数および消費されるＨ２の量を算出し、最後に先に
算出した改質ガス量、発生Ｈ２量と消費Ｈ２量より、ア
ノード排ガス発熱量を算出し、該発熱量算出値が設定値
を上回る場合には、改質装置燃焼部へ供給する空気量を
増加するかあるいは電池アノード排ガス供給量を絞り込
む操作の少なくともいずれかの操作を行う溶融炭酸塩燃
料電池システムの制御方法。前記アノード排ガス発熱量
の算出は、改質原料供給量と改質装置反応部の改質反応
圧力と反応温度をデータとするマップを作成し、このマ
ップから改質原料供給量からいくらの転化率でＨ２が得
られたかを算出することができることによるものであ
る。これはメタン原料などの触媒による改質反応におい
て、原料供給量と改質反応圧力および改質反応温度から
改質されたガス量、発生Ｈ２量などが一義的に求められ
ることに基づくものである。前記燃料電池システムの制
御方法に加えて、燃焼式熱量計またはガスクロマトグラ
フィによる燃料電池アノード排ガスの発熱量の検出値も
用いて改質装置燃焼部へ供給する空気量を増加するかあ
るいはアノード排ガス量を絞り込む操作を行う制御方法
としても良い。
【０００７】また、本発明の上記目的は次の構成によっ
ても達成される。すなわち、改質装置の反応部に改質原
料とスチームを供給して水蒸気改質反応により水素を発
生させ、該改質装置反応部で発生した水素を燃料電池の
アノードに供給してカソードに供給される酸素との反応
により電力を発生させ、燃料電池の生成する未反応のＨ
２を主可燃成分とする電池アノード排ガスを改質装置燃
焼部へ供給する溶融炭酸塩燃料電池システムにおいて、
アノード排ガスに既知発熱量の増熱ガスを添加し、発熱
量測定用に設けた熱量計の熱量計の検出限界以上のアノ
ード排ガス発熱量とし、さらに改質装置反応部への改質
原料供給量とスチーム供給量、改質反応部の出口温度、
反応圧力に基づき、平衡計算により改質ガス量および発
生Ｈ２ガス量を算出し、その後、燃料電池のアノードと
カソード間の電流、電圧データをもとに発電により移動
する電子数および消費されるＨ２の量を算出し、最後に
先に算出した改質ガス量、発生Ｈ２量と消費Ｈ２量よ
り、アノード排ガス発熱量を算出し、該発熱量が設定値
を上回る場合には、改質装置燃焼部へ供給する空気量を
増加するかあるいは電池アノード排ガス供給量を絞り込
む操作の少なくともいずれかの操作を行う溶融炭酸塩燃
料電池システムの制御方法である。
ても達成される。すなわち、改質装置の反応部に改質原
料とスチームを供給して水蒸気改質反応により水素を発
生させ、該改質装置反応部で発生した水素を燃料電池の
アノードに供給してカソードに供給される酸素との反応
により電力を発生させ、燃料電池の生成する未反応のＨ
２を主可燃成分とする電池アノード排ガスを改質装置燃
焼部へ供給する溶融炭酸塩燃料電池システムにおいて、
アノード排ガスに既知発熱量の増熱ガスを添加し、発熱
量測定用に設けた熱量計の熱量計の検出限界以上のアノ
ード排ガス発熱量とし、さらに改質装置反応部への改質
原料供給量とスチーム供給量、改質反応部の出口温度、
反応圧力に基づき、平衡計算により改質ガス量および発
生Ｈ２ガス量を算出し、その後、燃料電池のアノードと
カソード間の電流、電圧データをもとに発電により移動
する電子数および消費されるＨ２の量を算出し、最後に
先に算出した改質ガス量、発生Ｈ２量と消費Ｈ２量よ
り、アノード排ガス発熱量を算出し、該発熱量が設定値
を上回る場合には、改質装置燃焼部へ供給する空気量を
増加するかあるいは電池アノード排ガス供給量を絞り込
む操作の少なくともいずれかの操作を行う溶融炭酸塩燃
料電池システムの制御方法である。
【０００８】また、本発明の上記目的は次の構成によっ
て達成される。水蒸気改質反応により水素を発生させる
ための改質原料とスチームを導入する改質装置反応部
と、該改質装置反応部で発生した水素と酸素の反応によ
り化学的発電により電力を発生する燃料電池と、該燃料
電池から生成する未反応のＨ２を主可燃成分とする電池
アノード排ガスを改質装置燃焼部へ供給する循環流路を
備えた溶融炭酸塩燃料電池システムにおいて、改質装置
反応部への改質原料供給量とスチーム供給量、改質装置
反応部の出口温度、改質反応圧力、燃料電池で発生する
直流電流量、燃料電池のアノードとカソード間電圧の各
々の検出手段と、燃料電池で発生する直流電流量、燃料
電池のアノードとカソード間電圧の検出手段以外の各々
の検出手段の検出値に基づき、平衡計算により改質ガス
量および発生Ｈ２ガス量を算出し、その後、燃料電池で
発生する直流電流量、燃料電池のアノードとカソード間
電圧の検出手段による燃料電池のアノードとカソード間
の電流、電圧データをもとに発電により移動する電子数
および消費されるＨ２の量を算出し、最後に先に算出し
た改質ガス量、発生Ｈ２量と消費Ｈ２量より、アノード
排ガス発熱量を算出するアノード排ガス発熱量算出手段
と、算出したアノード排ガス発熱量が設定値を上回る場
合には、改質装置燃焼部へ供給する空気量を増加するか
あるいはアノード排ガス量を絞り込む操作の少なくとも
いずれかの操作を行う制御手段を備えた溶融炭酸塩燃料
電池システムである。
て達成される。水蒸気改質反応により水素を発生させる
ための改質原料とスチームを導入する改質装置反応部
と、該改質装置反応部で発生した水素と酸素の反応によ
り化学的発電により電力を発生する燃料電池と、該燃料
電池から生成する未反応のＨ２を主可燃成分とする電池
アノード排ガスを改質装置燃焼部へ供給する循環流路を
備えた溶融炭酸塩燃料電池システムにおいて、改質装置
反応部への改質原料供給量とスチーム供給量、改質装置
反応部の出口温度、改質反応圧力、燃料電池で発生する
直流電流量、燃料電池のアノードとカソード間電圧の各
々の検出手段と、燃料電池で発生する直流電流量、燃料
電池のアノードとカソード間電圧の検出手段以外の各々
の検出手段の検出値に基づき、平衡計算により改質ガス
量および発生Ｈ２ガス量を算出し、その後、燃料電池で
発生する直流電流量、燃料電池のアノードとカソード間
電圧の検出手段による燃料電池のアノードとカソード間
の電流、電圧データをもとに発電により移動する電子数
および消費されるＨ２の量を算出し、最後に先に算出し
た改質ガス量、発生Ｈ２量と消費Ｈ２量より、アノード
排ガス発熱量を算出するアノード排ガス発熱量算出手段
と、算出したアノード排ガス発熱量が設定値を上回る場
合には、改質装置燃焼部へ供給する空気量を増加するか
あるいはアノード排ガス量を絞り込む操作の少なくとも
いずれかの操作を行う制御手段を備えた溶融炭酸塩燃料
電池システムである。
【０００９】
【作用】燃料電池のアノード、カソードの各電極間に流
れる電流は、燃料電池における反応量（＝Ｈ2消費量）
に比例するため、アノード排ガスの発熱量をリアルタイ
ムに算出でき、また燃焼式熱量計の検知限界以下の発熱
量も算出できる。
れる電流は、燃料電池における反応量（＝Ｈ2消費量）
に比例するため、アノード排ガスの発熱量をリアルタイ
ムに算出でき、また燃焼式熱量計の検知限界以下の発熱
量も算出できる。
【００１０】
【実施例】本発明の一実施例を図面とともに説明する。
本実施例の燃料電池システムを図１に示す。図１に示す
燃料電池システムにおける部材で図５に示す従来の燃料
電池システムの部材と同一のものはそれぞれ同一符号を
付し、その説明は省略する。図１の燃料電池システムの
燃料電池アノード４とカソード５の間には電流計１１と
電圧計１２が設置されており、これらの測定データは負
荷制御装置９に取り込まれる。また、改質器反応部３の
出口温度を検出する温度計１０が改質器反応部３の出口
部に設けられ、改質器反応部３へ供給する天然ガスとス
チームの合流する配管部であって改質器反応部３の入口
近傍に圧力計元弁１４を備えた圧力計１５が設けられ
る。負荷制御装置９には天然ガス量、スチーム量、改質
器反応部３での反応圧力、改質器反応部３の出口温度と
燃料電池アノード４とカソード５の間の電流、電圧のデ
ータが取り込まれ、これらを演算することにより、アノ
ード排ガスの発熱量を算出し、この値が適正値になるよ
うに制御する。前記発熱量による計算燃焼温度が改質器
燃焼部８の触媒保護のための設定温度相当となる値以上
になった場合、まず燃焼用空気流量調節弁７の開度を上
げ空気供給量を増加することにより改質器燃焼部８での
アノード排ガスの燃焼温度の上昇を抑える。そこで、燃
焼用空気供給量の操作だけで改質器燃焼部８の温度上昇
抑制に対応できない場合、燃料量の絞り込みの操作を行
う。通常、改質器燃焼部８の温度制御には燃焼温度のＴ
ＩＣが用いられるが、アノード排ガス発熱量が急増し、
上記の設定値以上になった場合、燃焼用空気供給量の制
御はＴＩＣ（改質器燃焼部８のアノード排ガス供給量制
御）に優先して行われ、アノード排ガス発熱量が正常に
なった後、ＴＩＣを復活させる。
本実施例の燃料電池システムを図１に示す。図１に示す
燃料電池システムにおける部材で図５に示す従来の燃料
電池システムの部材と同一のものはそれぞれ同一符号を
付し、その説明は省略する。図１の燃料電池システムの
燃料電池アノード４とカソード５の間には電流計１１と
電圧計１２が設置されており、これらの測定データは負
荷制御装置９に取り込まれる。また、改質器反応部３の
出口温度を検出する温度計１０が改質器反応部３の出口
部に設けられ、改質器反応部３へ供給する天然ガスとス
チームの合流する配管部であって改質器反応部３の入口
近傍に圧力計元弁１４を備えた圧力計１５が設けられ
る。負荷制御装置９には天然ガス量、スチーム量、改質
器反応部３での反応圧力、改質器反応部３の出口温度と
燃料電池アノード４とカソード５の間の電流、電圧のデ
ータが取り込まれ、これらを演算することにより、アノ
ード排ガスの発熱量を算出し、この値が適正値になるよ
うに制御する。前記発熱量による計算燃焼温度が改質器
燃焼部８の触媒保護のための設定温度相当となる値以上
になった場合、まず燃焼用空気流量調節弁７の開度を上
げ空気供給量を増加することにより改質器燃焼部８での
アノード排ガスの燃焼温度の上昇を抑える。そこで、燃
焼用空気供給量の操作だけで改質器燃焼部８の温度上昇
抑制に対応できない場合、燃料量の絞り込みの操作を行
う。通常、改質器燃焼部８の温度制御には燃焼温度のＴ
ＩＣが用いられるが、アノード排ガス発熱量が急増し、
上記の設定値以上になった場合、燃焼用空気供給量の制
御はＴＩＣ（改質器燃焼部８のアノード排ガス供給量制
御）に優先して行われ、アノード排ガス発熱量が正常に
なった後、ＴＩＣを復活させる。
【００１１】上記制御システムの作動原理を次に説明す
る。燃料電池の基本的な反応原理は下記の２式で示され
る。 （１）アノード４での反応： Ｈ2→２Ｈ+＋２ｅ- （２）カソード５での反応： ２Ｈ+＋２ｅ-＋１／２Ｏ2→Ｈ2Ｏ アノード４において水素（Ｈ2）が水素イオン（２Ｈ+）
に変化するときに出る電子（ｅ-）の流れが電流として
取り出されるのが燃料電池の原理であるが、１アンペア
・秒の電荷が流れる時に電子は６．２４×１０18個流れ
ることになり、この時、Ｈ2は０．０１８６６ｍｏｌ消
費される。この原理に基づき、図２に示す計算手順によ
りアノード排ガスの発熱量を推算することができる。ま
ず、改質器反応部３入口の天然ガス量とスチーム量と改
質反応圧力、改質反応温度から改質反応転化率を次のよ
うにして計算して、改質ガス組成割合を算出する（ステ
ップ１〜５）。なお、転化率の計算式は次式の通りであ
る。転化率＝１−改質ガス中の未反応ＣＨ4ｍｏｌ数／
原料炭化水素中のＣｍｏｌ数改質装置反応部への改質原
料供給量と改質装置反応部の改質反応圧力と反応温度を
データとするマップを作成し、このマップから改質原料
供給量からの反応生成物の転化率が得られる。例えば、
メタン原料などの触媒による改質反応では、メタン、ス
チームなどの原料供給量と改質反応圧力および改質反応
温度から一義的に改質されたガス量、発生Ｈ 2 量などが
求められる。
る。燃料電池の基本的な反応原理は下記の２式で示され
る。 （１）アノード４での反応： Ｈ2→２Ｈ+＋２ｅ- （２）カソード５での反応： ２Ｈ+＋２ｅ-＋１／２Ｏ2→Ｈ2Ｏ アノード４において水素（Ｈ2）が水素イオン（２Ｈ+）
に変化するときに出る電子（ｅ-）の流れが電流として
取り出されるのが燃料電池の原理であるが、１アンペア
・秒の電荷が流れる時に電子は６．２４×１０18個流れ
ることになり、この時、Ｈ2は０．０１８６６ｍｏｌ消
費される。この原理に基づき、図２に示す計算手順によ
りアノード排ガスの発熱量を推算することができる。ま
ず、改質器反応部３入口の天然ガス量とスチーム量と改
質反応圧力、改質反応温度から改質反応転化率を次のよ
うにして計算して、改質ガス組成割合を算出する（ステ
ップ１〜５）。なお、転化率の計算式は次式の通りであ
る。転化率＝１−改質ガス中の未反応ＣＨ4ｍｏｌ数／
原料炭化水素中のＣｍｏｌ数改質装置反応部への改質原
料供給量と改質装置反応部の改質反応圧力と反応温度を
データとするマップを作成し、このマップから改質原料
供給量からの反応生成物の転化率が得られる。例えば、
メタン原料などの触媒による改質反応では、メタン、ス
チームなどの原料供給量と改質反応圧力および改質反応
温度から一義的に改質されたガス量、発生Ｈ 2 量などが
求められる。
【００１２】次に、天然ガス量とスチーム量から生成し
た改質ガス量を計算し（ステップ６）、次いで、ステッ
プ５で算出した改質ガス組成割合とステップ６で算出し
た改質ガス量からＨ2発生量を算出する（ステップ
７）。次に燃料電池のアノード４とカソード５の間の電
流、電圧を読み込み（ステップ８、９）、対象の燃料電
池固有の電圧−電流特性から、電池での反応により生じ
る電流値（Ｉ）を補正し（ステップ１０）、電流補正値
に基づき次式から電子数（ｅ）を計算する（ステップ１
１）。 ｅ＝Ｉ／１．６０２×１０-19 ステップ１１で算出した電子数から消費されるＨ2のモ
ル数（Ｈ）を次式に従って算出する（ステップ１２）。 Ｈ＝３６００ｅ／２×６．０２×１０23 前記Ｈ2モル数とステップ６で算出した改質ガス量から
アノード排ガス量Ｇを次式により算出する（ステップ１
３）。 Ｇ＝ａ×Ｈ ただし、ａはアノードリサイクル量に基づく係数であ
り、Ｈは消費されるＨ2ガスのモル数である。このアノ
ード排ガス量Ｇとステップ７で算出した改質ガス中のＨ
2量よりステップ１２で算出した消費Ｈ2量を減じ、さら
に上記発電の電気化学反応により発生するＣＯ 2 量を考
慮し、下記の計算を行うことにより次の計算式 アノード排ガス発熱量＝（改質ガス量−Ｈ 2 消費量）×２５７０×２２．４｝ ／（改質ガス量＋発生ＣＯ 2 量（＝Ｈ 2 消費量）×６．０２×１０ 23 からアノード排ガス発熱量を算出する（ステップ１
４）。
た改質ガス量を計算し（ステップ６）、次いで、ステッ
プ５で算出した改質ガス組成割合とステップ６で算出し
た改質ガス量からＨ2発生量を算出する（ステップ
７）。次に燃料電池のアノード４とカソード５の間の電
流、電圧を読み込み（ステップ８、９）、対象の燃料電
池固有の電圧−電流特性から、電池での反応により生じ
る電流値（Ｉ）を補正し（ステップ１０）、電流補正値
に基づき次式から電子数（ｅ）を計算する（ステップ１
１）。 ｅ＝Ｉ／１．６０２×１０-19 ステップ１１で算出した電子数から消費されるＨ2のモ
ル数（Ｈ）を次式に従って算出する（ステップ１２）。 Ｈ＝３６００ｅ／２×６．０２×１０23 前記Ｈ2モル数とステップ６で算出した改質ガス量から
アノード排ガス量Ｇを次式により算出する（ステップ１
３）。 Ｇ＝ａ×Ｈ ただし、ａはアノードリサイクル量に基づく係数であ
り、Ｈは消費されるＨ2ガスのモル数である。このアノ
ード排ガス量Ｇとステップ７で算出した改質ガス中のＨ
2量よりステップ１２で算出した消費Ｈ2量を減じ、さら
に上記発電の電気化学反応により発生するＣＯ 2 量を考
慮し、下記の計算を行うことにより次の計算式 アノード排ガス発熱量＝（改質ガス量−Ｈ 2 消費量）×２５７０×２２．４｝ ／（改質ガス量＋発生ＣＯ 2 量（＝Ｈ 2 消費量）×６．０２×１０ 23 からアノード排ガス発熱量を算出する（ステップ１
４）。
【００１３】上記図２に示す手順に基づく改質器燃焼部
制御方法のフローを図３に示す。図３のステップ２１〜
２９は図２のフローを簡略化して記載したものである。
そこで、アノード排ガスの発熱量による計算燃焼温度が
改質器燃焼部８の触媒保護のための設定温度相当となる
値を超えると、改質器燃焼部８のＴＩＣを停止して（ス
テップ３１）、空気流量調節弁７の開度を大きくして改
質器燃焼部８への空気供給量を増やし、燃焼触媒の劣化
を防ぐ（ステップ３２）。また、アノード排ガスの発熱
量による計算燃焼温度が改質器燃焼部８の触媒保護のた
めの設定温度相当となる値以下になると、空気流量調節
弁７の開度が設定値であるかどうかを判断し（ステップ
３３）、設定値と等しいと次回の計測までの時間待ちを
行い（ステップ３４）、ステップ２１からの操作を繰り
返す。もし、空気流量調節弁７の開度が設定値でない
と、ステップ３１での改質器燃焼部８のＴＩＣカット状
態が維持されているので、空気流量調節弁７の開度を設
定値にして（ステップ３５）、改質器燃焼部８のＴＩＣ
を復活させる（ステップ３６）。図３ではアノード排ガ
ス発熱量算出値が大きく設定値を上回る場合には、改質
装置燃焼部へ供給する空気量を増加する操作と電池アノ
ード排ガス供給量を絞り込む操作の両方を行っている
が、本発明はこれに限らず、アノード排ガス発熱量算出
値が設定値の範囲内に迅速に収束する限り、上記いずれ
かの操作を行うだけでも良い。こうして、燃料電池に急
激な負荷低下があっても、アノード排ガスの発熱量をリ
アルタイムに算出して、改質器燃焼部８への空気供給量
を迅速に増加させることができ、改質器燃焼部８の燃焼
触媒を劣化させることがなくなる。しかも、本実施例の
方法によれば、燃焼式熱量計の検知限界以下の発熱量も
算出できる利点もある。
制御方法のフローを図３に示す。図３のステップ２１〜
２９は図２のフローを簡略化して記載したものである。
そこで、アノード排ガスの発熱量による計算燃焼温度が
改質器燃焼部８の触媒保護のための設定温度相当となる
値を超えると、改質器燃焼部８のＴＩＣを停止して（ス
テップ３１）、空気流量調節弁７の開度を大きくして改
質器燃焼部８への空気供給量を増やし、燃焼触媒の劣化
を防ぐ（ステップ３２）。また、アノード排ガスの発熱
量による計算燃焼温度が改質器燃焼部８の触媒保護のた
めの設定温度相当となる値以下になると、空気流量調節
弁７の開度が設定値であるかどうかを判断し（ステップ
３３）、設定値と等しいと次回の計測までの時間待ちを
行い（ステップ３４）、ステップ２１からの操作を繰り
返す。もし、空気流量調節弁７の開度が設定値でない
と、ステップ３１での改質器燃焼部８のＴＩＣカット状
態が維持されているので、空気流量調節弁７の開度を設
定値にして（ステップ３５）、改質器燃焼部８のＴＩＣ
を復活させる（ステップ３６）。図３ではアノード排ガ
ス発熱量算出値が大きく設定値を上回る場合には、改質
装置燃焼部へ供給する空気量を増加する操作と電池アノ
ード排ガス供給量を絞り込む操作の両方を行っている
が、本発明はこれに限らず、アノード排ガス発熱量算出
値が設定値の範囲内に迅速に収束する限り、上記いずれ
かの操作を行うだけでも良い。こうして、燃料電池に急
激な負荷低下があっても、アノード排ガスの発熱量をリ
アルタイムに算出して、改質器燃焼部８への空気供給量
を迅速に増加させることができ、改質器燃焼部８の燃焼
触媒を劣化させることがなくなる。しかも、本実施例の
方法によれば、燃焼式熱量計の検知限界以下の発熱量も
算出できる利点もある。
【００１４】上記実施例のアノード排ガス発熱量算出シ
ステムによると、天然ガス流量、スチーム流量、改質反
応圧力、改質反応温度、電池電流、電流電圧より演算を
行い、アノード排ガス発熱量を推算しているため、流体
の流量計および改質器反応部の温度計の誤差などにより
推算値に誤差が生ずる可能性がある。従って、下記のど
ちらかの方法で従来のガスメータと組み合わせる方式が
信頼性向上の上で有効である。一つは、ガスクロマトグ
ラフィ方式のガスメータと併用して、定期的にアノード
排ガスの推算値と実測値を比較し補正する方法であり、
もう一つの方式は燃焼式ガスメータと併用して、下記方
法により、アノード排ガスの発熱量をカサ上げする方法
で燃焼式ガスメーターの検知発熱量下限以上とする方法
である。図４（ａ）に示すように、図１の燃料電池シス
テムのアノード排ガス用の配管１６から分岐させたサン
プリング配管１７を設け、この配管１７に燃焼式のサン
プリングガス熱量計１８を設け、さらに、このサンプリ
ング配管１７の前記熱量計１８の入口部分に少量の高発
熱量（既知発熱量）の増熱ガス用の配管１９を接続し、
サンプリング配管１７と増熱ガス用の配管１９の流量を
それぞれガス流量計２１、２２で検出して、制御器２０
で増熱ガスの供給量を制御する。その結果、図４（ｂ）
のグラフに示すように、増熱前の発熱量が燃焼式ガス熱
量計１８の検知限界（破線）以下の場合にも増熱後は燃
焼式ガス熱量計１８の検知限界以上にすることができ、
アノード排ガス発熱量の測定精度を向上させ、燃料電池
システム制御の信頼性を高めることができる。
ステムによると、天然ガス流量、スチーム流量、改質反
応圧力、改質反応温度、電池電流、電流電圧より演算を
行い、アノード排ガス発熱量を推算しているため、流体
の流量計および改質器反応部の温度計の誤差などにより
推算値に誤差が生ずる可能性がある。従って、下記のど
ちらかの方法で従来のガスメータと組み合わせる方式が
信頼性向上の上で有効である。一つは、ガスクロマトグ
ラフィ方式のガスメータと併用して、定期的にアノード
排ガスの推算値と実測値を比較し補正する方法であり、
もう一つの方式は燃焼式ガスメータと併用して、下記方
法により、アノード排ガスの発熱量をカサ上げする方法
で燃焼式ガスメーターの検知発熱量下限以上とする方法
である。図４（ａ）に示すように、図１の燃料電池シス
テムのアノード排ガス用の配管１６から分岐させたサン
プリング配管１７を設け、この配管１７に燃焼式のサン
プリングガス熱量計１８を設け、さらに、このサンプリ
ング配管１７の前記熱量計１８の入口部分に少量の高発
熱量（既知発熱量）の増熱ガス用の配管１９を接続し、
サンプリング配管１７と増熱ガス用の配管１９の流量を
それぞれガス流量計２１、２２で検出して、制御器２０
で増熱ガスの供給量を制御する。その結果、図４（ｂ）
のグラフに示すように、増熱前の発熱量が燃焼式ガス熱
量計１８の検知限界（破線）以下の場合にも増熱後は燃
焼式ガス熱量計１８の検知限界以上にすることができ、
アノード排ガス発熱量の測定精度を向上させ、燃料電池
システム制御の信頼性を高めることができる。
【００１５】
【発明の効果】本発明によれば、 次のような効果があ
る。 （１）燃料電池アノード排ガスの発熱量をリアルタイム
に、また、燃焼式ガス熱量計の検出限界以下まで把握で
きる。 （２）燃料電池本体の電流、電圧を測定データとして利
用しているため燃料電池アノード排ガスの熱量計のガス
サンプリング位置より上流でデータを採取でき、電池の
異常などに対し熱量計方式より時間的な余裕をもって対
応操作ができる。
る。 （１）燃料電池アノード排ガスの発熱量をリアルタイム
に、また、燃焼式ガス熱量計の検出限界以下まで把握で
きる。 （２）燃料電池本体の電流、電圧を測定データとして利
用しているため燃料電池アノード排ガスの熱量計のガス
サンプリング位置より上流でデータを採取でき、電池の
異常などに対し熱量計方式より時間的な余裕をもって対
応操作ができる。
【図１】 本発明の一実施例による燃料電池システムを
示す図。
示す図。
【図２】 図１の燃料電池システムのアノード排ガス発
熱量算出手順を示すフロー図。
熱量算出手順を示すフロー図。
【図３】 図１の燃料電池システムの制御手順を示すフ
ロー図。
ロー図。
【図４】 本発明の他の実施例の燃料電池システムの要
部を示す図。
部を示す図。
【図５】 従来方式による燃料電池システムを示す図。
１…天然ガス流量調節弁、２…スチーム流量調節弁、３
…改質器反応部、４…燃料電池アノード、５…燃料電池
カソード、６…インバータ、７…燃焼用空気流量調節
弁、８…改質器燃焼部、９…負荷制御装置、１０…改質
器反応部出口温度計、１５…反応部圧力計、１６…アノ
ード排ガス配管、１８…サンプルガス熱量計、２０…制
御器
…改質器反応部、４…燃料電池アノード、５…燃料電池
カソード、６…インバータ、７…燃焼用空気流量調節
弁、８…改質器燃焼部、９…負荷制御装置、１０…改質
器反応部出口温度計、１５…反応部圧力計、１６…アノ
ード排ガス配管、１８…サンプルガス熱量計、２０…制
御器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−44932（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−186472（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−325402（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−212779（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) H01M 8/00 - 8/24
Claims (4)
- 【請求項１】 改質装置の反応部に改質原料とスチーム
を供給して水蒸気改質反応により水素を発生させ、該改
質装置反応部で発生した水素を燃料電池のアノードに供
給してカソードに供給される酸素との反応により電力を
発生させ、燃料電池の生成する未反応のＨ２を主可燃成
分とする電池アノード排ガスを改質装置燃焼部へ供給す
る溶融炭酸塩燃料電池システムにおいて、 改質装置反応部へ供給される改質原料供給量とスチーム
供給量、改質装置反応部の出口温度、改質反応圧力に基
づき、平衡計算により改質ガス量および発生Ｈ２ガス量
を算出し、その後、燃料電池のアノードとカソード間の
電流、電圧データをもとに発電により移動する電子数お
よび消費されるＨ２の量を算出し、最後に先に算出した
改質ガス量、発生Ｈ２量と消費Ｈ２量より、アノード排
ガス発熱量を算出し、該発熱量算出値が設定値を上回る
場合には、改質装置燃焼部へ供給する空気量を増加する
かあるいは電池アノード排ガス供給量を絞り込む操作の
少なくともいずれかの操作を行うことを特徴とする溶融
炭酸塩燃料電池システムの制御方法。 - 【請求項２】 改質装置の反応部に改質原料とスチーム
を供給して水蒸気改質反応により水素を発生させ、該改
質装置反応部で発生した水素を燃料電池のアノードに供
給してカソードに供給される酸素との反応により電力を
発生させ、燃料電池の生成する未反応のＨ２を主可燃成
分とする電池アノード排ガスを改質装置燃焼部へ供給す
る溶融炭酸塩燃料電池システムにおいて、 アノード排ガスに既知発熱量の増熱ガスを添加し、発熱
量測定用に設けた熱量計の検出限界以上のアノード排ガ
ス発熱量とし、さらに改質装置反応部への改質原料供給
量とスチーム供給量、改質反応部の出口温度、反応圧力
に基づき、平衡計算により改質ガス量および発生Ｈ２ガ
ス量を算出し、その後、燃料電池のアノードとカソード
間の電流、電圧データをもとに発電により移動する電子
数および消費されるＨ２の量を算出し、最後に先に算出
した改質ガス量、発生Ｈ２量と消費Ｈ２量より、アノー
ド排ガス発熱量を算出し、該発熱量が設定値を上回る場
合には、改質装置燃焼部へ供給する空気量を増加するか
あるいは電池アノード排ガス供給量を絞り込む操作の少
なくともいずれかの操作を行うことを特徴とする溶融炭
酸塩燃料電池システムの制御方法。 - 【請求項３】 請求項１記載の溶融炭酸塩燃料電池シス
テムの制御方法に加えて、燃焼式熱量計またはガスクロ
マトグラフィによる燃料電池アノード排ガスの発熱量の
検出値も用いて改質装置燃焼部へ供給する空気量を増加
するかあるいはアノード排ガス量を絞り込む操作を行う
ことを特徴とする溶融炭酸塩燃料電池システムの制御方
法。 - 【請求項４】 水蒸気改質反応により水素を発生させる
ための改質原料とスチームを導入する改質装置反応部
と、該改質装置反応部で発生した水素と酸素の反応によ
り化学的発電により電力を発生する燃料電池と、該燃料
電池から生成する未反応のＨ２を主可燃成分とする電池
アノード排ガスを改質装置燃焼部へ供給する循環流路を
備えた溶融炭酸塩燃料電池システムにおいて、 改質装置反応部への改質原料供給量とスチーム供給量、
改質装置反応部の出口温度、改質反応圧力、燃料電池で
発生する直流電流量、燃料電池のアノードとカソード間
電圧の各々の検出手段と、燃料電池で発生する直流電流
量、燃料電池のアノードとカソード間電圧の検出手段以
外の各々の検出手段の検出値に基づき、平衡計算により
改質ガス量および発生Ｈ２ガス量を算出し、その後、燃
料電池で発生する直流電流量、燃料電池のアノードとカ
ソード間電圧の検出手段による燃料電池のアノードとカ
ソード間の電流、電圧データをもとに発電により移動す
る電子数および消費されるＨ２の量を算出し、最後に先
に算出した改質ガス量、発生Ｈ２量と消費Ｈ２量より、
アノード排ガス発熱量を算出するアノード排ガス発熱量
算出手段と、算出したアノード排ガス発熱量が設定値を
上回る場合には、改質装置燃焼部へ供給する空気量を増
加するかあるいはアノード排ガス量を絞り込む操作の少
なくともいずれかの操作を行う制御手段を備えたことを
特徴とする溶融炭酸塩燃料電池システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5017225A JP2840000B2 (ja) | 1993-02-04 | 1993-02-04 | 燃料電池システムとその制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5017225A JP2840000B2 (ja) | 1993-02-04 | 1993-02-04 | 燃料電池システムとその制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06231792A JPH06231792A (ja) | 1994-08-19 |
| JP2840000B2 true JP2840000B2 (ja) | 1998-12-24 |
Family
ID=11938013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5017225A Expired - Fee Related JP2840000B2 (ja) | 1993-02-04 | 1993-02-04 | 燃料電池システムとその制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2840000B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001041244A1 (fr) * | 1999-11-29 | 2001-06-07 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Systeme de pile a combustible et procede de fonctionnement associe |
| KR20020048972A (ko) | 2000-08-25 | 2002-06-24 | 모리시타 요이찌 | 수소발생장치 |
| JP4610875B2 (ja) * | 2003-09-19 | 2011-01-12 | アイシン精機株式会社 | 燃料電池システム |
| JP4549216B2 (ja) * | 2005-03-31 | 2010-09-22 | 株式会社豊田中央研究所 | 水素燃料供給システム |
| JP4867214B2 (ja) * | 2005-06-22 | 2012-02-01 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料電池システム |
| JP5325403B2 (ja) | 2007-08-29 | 2013-10-23 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 燃料電池システムの起動方法 |
| CN114976130A (zh) * | 2022-06-08 | 2022-08-30 | 中国第一汽车股份有限公司 | 一种车用燃料电池系统健康状态评价方法、系统、电子设备和存储介质 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57212779A (en) * | 1981-06-23 | 1982-12-27 | Kansai Electric Power Co Inc:The | Fuel controlling method in fuel cell power generating system |
| JPH0789493B2 (ja) * | 1986-02-10 | 1995-09-27 | 株式会社東芝 | 燃料電池発電プラントの燃料システム制御装置 |
| JPS6344932A (ja) * | 1986-08-12 | 1988-02-25 | Fuji Electric Co Ltd | 改質器の温度制御装置 |
| JPH04325402A (ja) * | 1991-04-25 | 1992-11-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 燃料電池用水素製造方法及び装置並びに供給方法 |
-
1993
- 1993-02-04 JP JP5017225A patent/JP2840000B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06231792A (ja) | 1994-08-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6884533B2 (en) | Utilization based power plant control system | |
| JP2840000B2 (ja) | 燃料電池システムとその制御方法 | |
| JPH0789493B2 (ja) | 燃料電池発電プラントの燃料システム制御装置 | |
| EP2870651B1 (en) | Method and arrangement for determination of leakage levels in fuel cell system | |
| US20060269804A1 (en) | Fuel cell power generation system method of detecting degree of deterioration of reformer therefor and fuel cell power generation method | |
| JP4325270B2 (ja) | 燃料電池発電装置の運転制御方法 | |
| JP2009070788A (ja) | 燃料供給制御方法及びその方法を利用した燃料電池装置 | |
| JP5003064B2 (ja) | 燃料電池システム | |
| JP4296741B2 (ja) | コージェネレーションシステム | |
| EP3184488B1 (en) | Hydrogen generator, method for operating same and fuel cell system | |
| JPH0955219A (ja) | 燃料電池発電装置およびその運転方法 | |
| JP2007137719A (ja) | 燃料改質装置および同装置を使用する燃料電池発電装置とその運転方法 | |
| JP3885521B2 (ja) | 燃料電池システム | |
| US20120009492A1 (en) | Fuel cell system, control method for the fuel cell system, and state detection method for fuel cell | |
| JP3208970B2 (ja) | 燃料電池の温度制御方法及び装置 | |
| JPH11283653A (ja) | 燃料電池発電装置およびその劣化診断方法 | |
| JP3943007B2 (ja) | 燃料電池システムの酸化剤圧力制御方法 | |
| JP2007200771A (ja) | 燃料電池発電装置の改質触媒温度制御システムおよびその制御方法 | |
| JP2006294497A (ja) | 燃料電池システム | |
| JP4972821B2 (ja) | 燃料電池装置 | |
| EP2842189B1 (en) | Control arrangement and method for adapting a fuel cell system to fuel composition | |
| JPS6329460A (ja) | 燃料電池発電システムの改質器温度制御装置 | |
| JPS63236269A (ja) | 燃料電池制御方法 | |
| JP5770622B2 (ja) | 燃料電池システム | |
| JPS58163183A (ja) | 燃料電池発電システム |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
| R370 | Written measure of declining of transfer procedure |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R370 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |