JP2828054B2

JP2828054B2 - 建築用耐火鋼材

Info

Publication number: JP2828054B2
Application number: JP21558996A
Authority: JP
Inventors: 伸夫鹿内; 正好栗原; 哲也三瓶; 達也下田
Original assignee: Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1996-08-15
Filing date: 1996-08-15
Publication date: 1998-11-25
Anticipated expiration: 2013-11-25
Also published as: JPH0913145A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば火災等で数
時間程度の短時間、高温状態になることが懸念される建
築物、橋梁等の鉄骨構造物に使用する鋼材に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】通常、構造用鋼材は常温で十分な強度を
有するように製造されているが、一般に温度の上昇に伴
い強度は低下する。特に、従来の構造用鋼は５００℃程
度以上の高温状態では、顕著な強度低下を示すことが、
既に知られている。そのため、火災等で高温状態になる
ことが懸念される構造物特に、人間が居住する建築物で
は、高温状態でも構造物が倒壊したり、著しく変形する
ことがないようにし、安全性を確保するために、鋼材の
温度が著しく高くならないように、耐火被覆が施されて
いる。

【０００３】このような現状を耐火対策において、高温
状態でも鋼材の強度の低下を小さく抑えることで、耐火
被覆の厚さを低減、あるいは、耐火に対してのその他の
対策も軽減することが可能になる。

【０００４】高温での強度を保証した鋼材は、圧力容器
用鋼材の分野で研究が行なわれてきており、ＪＩＳＧ
３１２４中・常温圧力容器用高強度鋼鋼板等で既に規格
化されている例もある。また、具体的に規定はしていな
いが、常温を越える中・高温での強度が高いことを前提
とした圧力容器用鋼として、例えばＪＩＳＧ３１１
８；中・常温圧力容器用炭素鋼鋼板、ＪＩＳＧ３１
１９；ボイラ及び圧力容器用マンガンモリブデン鋼及び
マンガンモリブデンニッケル鋼鋼板、ＪＩＳＧ３１２
０；圧力容器用調質型マンガンモリブデン鋼及びマンガ
ンモリブデンニッケル鋼鋼板、ＪＩＳＧ４１０９；
ボイラ及び圧力容器用クロムモリブデン鋼鋼板等があ
る。また、特公昭６０−３５９８５では圧力容器用高強
度強靭鋼に関する内容が規格されているが、特に高温で
の特性を規定するまでもなく、圧力容器用鋼であること
で既にある程度高温強度を前提としている。また、この
ような場合には、通常、Ｃｒ、Ｍｏ等の合金元素を大量
を添加するのが当然になっている。

【０００５】しかしながら、高温での強度を十分に確保
し、さらに、これを保証できるような構造用鋼材は殆ん
どないのが現状である。圧力容器用鋼材と構造用鋼材
は、目的、用途が全く異なっているために、要求特性も
全く異なるものである。例えば、使用量、適用状況に関
しても、圧力容器用鋼材は特殊な目的の下で製造される
圧力容器に使用され、その量も限定されているのに対し
て、構造用鋼材は非常に広範囲の構造物に使用されてお
り、使用量も圧力容器用鋼材に比較して圧倒的に多い。
さらに、構造用鋼材は、使用者は多岐に渡るため溶接施
工管理等の使用方法も容易である必要がある。さらに、
本発明で規定しているような４００℃を越える高温での
強度を確保するためには、圧力容器用鋼では０．５％程
度以上のＣｒ、Ｍｏを添加するのが通例であり、構造用
鋼としては、コスト、溶接性の観点から不適切なものと
なっている。このように、構造用鋼材としての特性を十
分に満足し、さらに中・高温強度を高く保持し、保証す
る鋼材は、これまで殆んど無かったと言える。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記のように、従来、
高温強度を高く保持し、あるいは、規定している構造用
鋼材は殆んど無いと言える。また、圧力容器用鋼材で
は、高温強度を高くするために、一般には０．５％以上
のＣｒ、Ｍｏ等の高価な合金元素を大量に添加してい
る。またＪＩＳＧ３１２４；中・常温圧力容器用高
強度鋼鋼板では、比較的合金元素の添加は量は少ない
が、高温での強度の規定は、高々４００℃までである。
つまり、４００℃を越えるかなり高い温度では、十分な
強度は得られない。また、これら鋼材は、圧力容器用鋼
材を前提としたものであり、鋼材用鋼材としては十分な
特性を有しているとは言えない。

【０００７】即ち、構造用鋼材として十分な特性（高溶
接性、高延靭性等）を満足しつつ、４００℃程度以上で
の高い高温強度を保持した鋼材は無かったと言える。ま
た、高温強度を高くするために、高温な合金元素を大量
に添加するため、鋼材のコストが非常に高い。

【０００８】本発明は、上記のような問題を解決し、高
温での高い強度を保持し、さらに、従来の構造用鋼材の
利点である高い溶接性、高い延靭性を有した、しかも低
コストである構造用耐火鋼材を提供することを課題とす
るものである。

【０００９】この発明の構造用耐火鋼材は、重量％で、
Ｃ＝０．０５％以上０．２０％未満、Ｓｉ＝０．１０％
以上２．０未満、Ｍｎ＝０．３０％以上２．０％未満、
Ｐ＝０．０３％以下、Ｓ＝０．０３％以下、Ｍｏ＝０．
１０％以上０．４０％未満、ｓｏｌ．Ａｌ＝０．００２
％以上０．２０％未満、Ｎ＝０．００１０％以上０．０
２０％未満を含み、残部が不可避不純物とＦｅからな
り、さらにＮｂ＝０．００５％以上０．２０％未満、Ｖ
＝０．０１％以上０．０５０％未満、Ｔｉ＝０．００３
％以上０．０３％未満のＮｂ１種またはＮｂとＶ，Ｔｉ
の１種とを含み、且つ０．００５％≦Ｎｂ＋２Ｖ＋１．
５Ｔｉ≦０．３０％の範囲で含有し、更に、次式で示す
高温降伏強度を満足する溶接性および延靭性に優れた建
築用耐火鋼材である。

【００１０】｛ＹＳ（４５０）／ＹＳ（ＲＴ）｝×１００＞７０％｛ＹＳ（５５０）／ＹＳ（ＲＴ）｝×１００＞６０％｛ＹＳ（６５０）／ＹＳ（ＲＴ）｝×１００＞４０％ＹＳ（ＲＴ）＝常温における降伏強度（ｋｇｆ／ｍｍ
² ）ＹＳ（４５０）＝温度４００℃超５００℃以下における
降伏強度（ｋｇｆ／ｍｍ² ）ＹＳ（５５０）＝温度５００℃超６００℃以下における
降伏強度（ｋｇｆ／ｍｍ² ）ＹＳ（６５０）＝温度６００℃超６５０℃以下における
降伏強度（ｋｇｆ／ｍｍ² ）また、上記構造用耐火鋼材が、重量％で、Ｃｕ＝０．０
１％以上１．５％未満、Ｎｉ＝０．０２％以上１．５％
未満、Ｃｒ＝０．０５％以上１．０％未満のうち１種な
いし２種以上を含有するものである。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明で、最も重要な点は、Ｎ
ｂ、Ｖ、及びＴｉの元素のそれぞれの成分を上記の範囲
内にすると共に、Ｎｂ＋２Ｖ＋１．５Ｔｉを０．００５
％以上０．３０％以下の範囲で含有することである。

【００１２】発明者らの詳細は実験結果から、図１に示
すように、高温強度（ＹＳ）は、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉの添加
量で表現される式Ｎｂ＋２Ｖ＋１．５Ｔｉにより精度良
く整理できることが明らかになった。

【００１３】即ち、この式の範囲外である０．００５％
未満では、十分な高温での強度が得られない。一方、
０．３０％超では、添加元素量が多くなり、コストが高
くなると共に、靭性や、溶接性が低下する。

【００１４】そこで、Ｎｂ＋２Ｖ＋１．５Ｔｉを上記範
囲に限定したものである。なお、一般に構造物の設計は
降伏強度を基準として行っており、引張り強度よりも降
伏強度の方が設計上重要な因子であるため、高温におけ
る降伏強度を常温における降伏強度に対する比率で示し
てある。

【００１５】次に、各添加元素の添加量の限定理由を説
明する。Ｃ；０．０５％以上０．２０％未満Ｃは鋼の常温強度、高温強度を安定して確保するための
有効な元素であり、０．０５％未満では、所定の十分な
強度を得ることが困難であり、また、０．０２％以上で
は溶接性が劣化するため、Ｃ量は０．０５％以上０．２
０％未満とした。

【００１６】Ｓｉ；０．１％以上２．０％未満Ｓｉは脱酸元素として有効な元素であり、少なくとも
０．１％以上の添加が必要である。また、Ｓｉは固溶強
化に対しても有効な元素であるが、２．０％以上の添加
量では延靭性が低下したり、介在物が増加する等の問題
があるので、０．１％以上２．０％未満とした。

【００１７】Ｍｎ；０．３％以上２．０％未満Ｍｎは強度確保の上で有効な元素であり、０．３％以上
の添加が必要である。また、２．０％以上では溶接性が
劣化するため、０．３％以上２．０％未満とした。

【００１８】Ｐ；０．０３％以下、Ｓ；０．０３％以下Ｐ、Ｓは不純物元素であり、延靭性の低下、加工性、溶
接性の低下等の問題の原因となる元素であり、できるだ
け低減することが望ましい。しかしながら、著しく低減
するのはコストの上昇を招くため、顕著な材質劣化しな
い量の上限として０．０３％以下とした。

【００１９】Ｍｏ；０．１％以上０．４％未満Ｍｏは焼入性の向上、析出強化等により鋼の強度を上昇
させる有効な元素であり、特に、中・高温強度に対して
有効である。一方、大量添加は、コスト上昇になる上に
溶接性も劣化させるため、０．１％以上０．４％未満と
した。

【００２０】ｓｏｌ．Ａｌ；０．００２％以上０．２％
未満ｓｏｌ．ＡｌはＡｌＮとして鋼中に析出し、結晶粒の微
細化に有効であり、０．００２％以上の添加が必要であ
る。また、０．０４％以上の添加では介在物が多くな
り、延靭性が劣化するため０．２％未満とした。

【００２１】Ｎ；０．００１０％以上０．０２０％未満ＮはＡｌＮとして析出し結晶粒の微細化に有効である
が、大量添加では溶接部の靭性が劣化するため、０．０
０１０％以上０．０２０％未満とした。

【００２２】Ｎｂ；０．００５％以上０．２０％未満Ｖ；０．０１％以上０．０５０％未満Ｔｉ：；０．００３％以上０．０３％未満のＮｂ１種ま
たはＮｂとＶ，Ｔｉの１種以上（Ｎｂ，Ｎｂ＋Ｖ，Ｎｂ
＋Ｔｉ，Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ）Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉは、本発明に
おいて重要な元素であり、常温強度に有効な上に中・高
温強度の上昇に対しても有効な元素である。個々の元素
については、Ｎｂ；０．００５％未満、Ｖ；０．０１％
未満、Ｔｉ；０．００３％未満では、常温、中・高温強
度上昇に対しては殆んど効果なく、またＮｂ：０．２０
％以上、Ｖ；０．０５０％以上、Ｔｉ；０．０３％以上
では、溶接性が劣化するため上記の所定の範囲とした。

【００２３】また、Ｃｕ；０．０１％以上１．５％未満Ｃｕは固溶強化に対し有効な元素であり、また１％程度
以上では析出強化も期待できる元素である。また、耐腐
蝕性に対しても有効である。しかし、１．５％以上の添
加はコスト上昇に加えて、鋼板の表面疵の問題があるた
め、０．０１％以上１．５％未満とした。

【００２４】Ｎｉ；０．０２％以上１．５％未満Ｎｉは低温靭性の向上に有効な元素であり、０．０２％
未満では、その効果は少なく、また、Ｎｉは高価である
ため１．５％以上では顕著なコスト上昇となるので、
０．０２％以上１．５％未満とした。

【００２５】Ｃｒ；０．０５％以上１．０％未満Ｃｒは固溶強化元素として有効であり、また、高温強度
の上昇及び耐食性に対しても有効であり、その効果は
０．０５％以上の添加が必要であるが、１．０％以上で
はコスト上昇と共に、溶接性を劣化させるので、０．０
５％以上１．０％未満とした。

【００２６】

【実施例】表１に供試鋼の化学成分を示す。

【００２７】

【表１】

【００２８】本発明鋼は、符号Ａの１種類であり、比較
鋼として符号Ｅ、Ｆの２種類を用いた。鋼Ａは、本発明
で規定するＭｏ；０．１０％以上０．４０未満及びＮｂ
＋２Ｖ＋１．５Ｔｉが０．００５％以上０．３０％以下
の条件を充足しているが、鋼Ｅ、Ｆはこの範囲外であ
る。供試鋼は、強度水準も変化させる目的で成分系を決
めた。また、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉの添加元素の他に、Ｃｕ、
Ｎｉ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｎ等を添加している。表２に表１の
鋼を用いて、種々のプロセスにより製造した鋼板の機械
的性質を示す。

【００２９】

【表２】

【００３０】製造プロセスは、圧延のまま、制御圧延、
制御冷却、直接焼入−焼戻、再加熱焼入−焼戻等であ
る。これらのプロセスの選択により常温での強度や靭性
水準を変化させることが可能であり同一化学成分でも異
なる機械的性質を示す。また、高温での強度も変化す
る。

【００３１】高温でのＹＳは、請求範囲に示した４００
℃超５００℃以下、５００℃超６００℃以下とし、６０
０℃超６５０℃以下のそれぞれの範囲から、試験温度を
選択して引張試験を実施して、常温ＹＳとの比率も含め
て表示した。本発明鋼では、それぞれの温度においても
十分に高い降伏強度が得られており、その常温ＹＳとの
比率も十分に高い値である。また、靭性水準に関しても
十分に高い。

【００３２】比較鋼であるＥ−１、Ｅ−２は、成分系が
本発明の範囲外であり、高温でのＹＳは低く、本発明で
規定している強度水準以下である。比較鋼Ｆ−１は、十
分に高い高温ＹＳが得られているが、靭性が低く、構造
用鋼として不適切であると共に、同一強度水準の本発明
鋼（例えばＡ−２等）に比較しても、かなり低い靭性で
あることが明らかである。

【００３３】なお、本発明では、熱間圧延に関しては特
に規定していないが、所定の熱間圧延、あるいは、それ
に相当する熱間圧延を行うことで十分な特性が得られ
る。但し、一般には、上記実施例に示すように、加熱コ
スト等の観点から、スラブ加熱温度は１３００℃以下と
し、目的とする鋼材の靭性、強度水準に応じて、圧延温
度域、圧下率、圧延終了温度を制御する制御圧延を実施
する。また、圧延終了後の冷却方法に関しても、目的と
する鋼材の靭性、強度水準に応じて空冷、あるいは強制
冷却を実施する。さらに、同様に、Ａ_c1以下の温度で再
加熱処理を実施すること、または、焼入−焼戻処理を行
うことも差し支えない。

【００３４】

【発明の効果】この発明の構造用耐火鋼材は上記のよう
なもので、構造用鋼材として十分な特性を満足しつつ、
高温での高い強度を保持しているので、従来耐火特性を
要求されていた構造物で使用されていた耐火被覆の厚さ
を低減、あるいは設計、施工法の簡便化が期待できると
共に、その他の耐火に対する対策も軽減できる等の効果
がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】（Ｎｂ＋２Ｖ＋１．５Ｔｉ）量に対する、高温
ＹＳの常温ＹＳに対する比率及び靭性との関係を示す説
明図。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者下田達也東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (56)参考文献特開平２−163341（ＪＰ，Ａ) 特開平２−77523（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ＝０．０５％以上０．２０％未満、Ｓｉ＝０．１％以上２．０％未満、Ｍｎ＝０．３０％以上２．０％未満、Ｐ＝０．０３％以下、Ｓ＝０．０３％以下、Ｍｏ＝０．１０％以上０．４０％未満、ｓｏｌ．Ａｌ＝０．００２％以上０．０４％未満、Ｎ＝０．００１０％以上０．０２０％未満、を含み、残部が不可避不純物とＦｅからなり、さらにＮｂ＝０．００５％以上０．２０％未満、Ｖ＝０．０１％以上０．１％未満、Ｔｉ＝０．００３％以上０．０３％未満の群から選択さ
れたＮｂ一種又はＮｂとＶ，Ｔｉの一種以上とを含み、Ｎｂの一種を添加する場合は、Ｍｏ＝０．２０％を越え
０．４０％未満とし、ＮｂとＴｉの二種を添加する場合
は、Ｍｏ＝０．１５％を越え０．４０％未満とし、Ｎｂ
とＶの二種を添加する場合は、Ｍｏ＝０．１０％以上
０．４０％未満、Ｖ＝０．０１％以上０．０４２％未満
とし、Ｎｂ、Ｖ及びＴｉの３種を添加する場合は、Ｍｏ
＝０．１０％以上０．４０％未満とし、かつ０．００５
％≦Ｎｂ＋２Ｖ＋１．５Ｔｉ≦０．３０％の範囲で含有
する熱間圧延鋼材であって、次式で示す高温降伏強度を
満足する溶接性および延靭性に優れた建築用耐火鋼材。｛ＹＳ（４５０）／ＹＳ（ＲＴ）｝×１００＞７０％｛ＹＳ（５５０）／ＹＳ（ＲＴ）｝×１００＞６０％｛ＹＳ（６５０）／ＹＳ（ＲＴ）｝×１００＞４０％ＹＳ（ＲＴ）＝常温における降伏強度（ｋｇｆ／ｍｍ
² ）ＹＳ（４５０）＝温度４００℃超５００℃以下における
降伏強度（ｋｇｆ／ｍｍ² ）ＹＳ（５５０）＝温度５００℃超６００℃以下における
降伏強度（ｋｇｆ／ｍｍ² ）ＹＳ（６５０）＝温度６００℃超６５０℃以下における
降伏強度（ｋｇｆ／ｍｍ² ）
【請求項２】重量％で、Ｃｕ＝０．０１％以上１．５％未満、Ｎｉ＝０．０２％以上１．５％未満、及びＣｒ＝０．０５％以上１．０％未満、の群から選択された一種又は二種以上を含有する請求項
１に記載の建築用耐火鋼材。
【請求項３】重量％で、Ｃ＝０．０５％以上０．２０％未満、Ｓｉ＝０．１％以上２．０％未満、Ｍｎ＝０．３０％以上２．０％未満、Ｐ＝０．０３％以下、Ｓ＝０．０３％以下、Ｍｏ＝０．１０％以上０．４０％未満、ｓｏｌ．Ａｌ＝０．００２％以上０．０４％未満、Ｎ＝０．００１０％以上０．０２０％未満、を含み、残部が不可避不純物とＦｅからなり、さらにＮｂ＝０．００５％以上０．２０％未満、Ｖ＝０．０１％以上０．１％未満、Ｔｉ＝０．００３％以上０．０３％未満の群から選択さ
れたＮｂ一種又はＮｂとＶ，Ｔｉの一種以上とを含み、Ｎｂの一種を添加する場合は、Ｍｏ＝０．２０％を越え
０．４０％未満とし、ＮｂとＴｉの二種を添加する場合
は、Ｍｏ＝０．１５％を越え０．４０％未満とし、Ｎｂ
とＶの二種を添加する場合は、Ｍｏ＝０．１０％以上
０．４０％未満、Ｖ＝０．０１％以上０．０４２％未満
とし、Ｎｂ、Ｖ及びＴｉの３種を添加する場合は、Ｍｏ
＝０．１０％以上０．４０％未満とし、かつ０．００５
％≦Ｎｂ＋２Ｖ＋１．５Ｔｉ≦０．３０％の範囲で含有
する熱間圧延鋼材であって、溶接性および延靭性に優れ
た建築用耐火鋼材。
【請求項４】重量％で、Ｃｕ＝０．０１％以上１．５％未満、Ｎｉ＝０．０２％以上１．５％未満、及びＣｒ＝０．０５％以上１．０％未満、の群から選択された一種又は二種以上を含有する請求項
３に記載の建築用耐火鋼材。
【請求項５】重量％で、Ｃ＝０．０５％以上０．２０％未満、Ｓｉ＝０．１％以上２．０％未満、Ｍｎ＝０．３０％以上２．０％未満、Ｐ＝０．０３％以下、Ｓ＝０．０３％以下、Ｍｏ＝０．１０％以上０．４０％未満、ｓｏｌ．Ａｌ＝０．００２％以上０．０４％未満、Ｎ＝０．００１０％以上０．０２０％未満、を含み、残部が不可避不純物とＦｅからなり、さらにＮｂ＝０．００５％以上０．２０％未満、Ｖ＝０．０１％以上０．１％未満、Ｔｉ＝０．００３％以上０．０３％未満の群から選択さ
れたＮｂ一種又はＮｂとＶ，Ｔｉの一種以上とを含み、Ｎｂの一種を添加する場合は、Ｍｏ＝０．２０％を越え
０．４０％未満とし、ＮｂとＴｉの二種を添加する場合
は、Ｍｏ＝０．１５％を越え０．４０％未満とし、Ｎｂ
とＶの二種を添加する場合は、Ｍｏ＝０．１０％以上
０．４０％未満、Ｖ＝０．０４２％を越え０．１％以下
とし、Ｎｂ、Ｖ及びＴｉの３種を添加する場合は、Ｍｏ
＝０．１０％以上０．４０％未満とし、かつ０．００５
％≦Ｎｂ＋２Ｖ＋１．５Ｔｉ≦０．３０％の範囲で含有
する熱間圧延鋼材であって、次式で示す高温降伏強度を
満足する溶接性および延靭性に優れた建築用耐火鋼材。｛ＹＳ（４５０）／ＹＳ（ＲＴ）｝×１００＞７０％｛ＹＳ（５５０）／ＹＳ（ＲＴ）｝×１００＞６０％｛ＹＳ（６５０）／ＹＳ（ＲＴ）｝×１００＞４０％ＹＳ（ＲＴ）＝常温における降伏強度（ｋｇｆ／ｍｍ
² ）ＹＳ（４５０）＝温度４００℃超５００℃以下における
降伏強度（ｋｇｆ／ｍｍ² ）ＹＳ（５５０）＝温度５００℃超６００℃以下における
降伏強度（ｋｇｆ／ｍｍ² ）ＹＳ（６５０）＝温度６００℃超６５０℃以下における
降伏強度（ｋｇｆ／ｍｍ² ）
【請求項６】重量％で、Ｃｕ＝０．０１％以上１．５％未満、Ｎｉ＝０．０２％以上１．５％未満、及びＣｒ＝０．０５％以上１．０％未満、の群から選択された一種又は二種以上を含有する請求項
５に記載の建築用耐火鋼材。
【請求項７】重量％で、Ｃ＝０．０５％以上０．２０％未満、Ｓｉ＝０．１％以上２．０％未満、Ｍｎ＝０．３０％以上２．０％未満、Ｐ＝０．０３％以下、Ｓ＝０．０３％以下、Ｍｏ＝０．１０％以上０．４０％未満、ｓｏｌ．Ａｌ＝０．００２％以上０．０４％未満、Ｎ＝０．００１０％以上０．０２０％未満、を含み、残部が不可避不純物とＦｅからなり、さらにＮｂ＝０．００５％以上０．２０％未満と、Ｖ＝０．０１％以上０．１％未満、Ｔｉ＝０．００３％以上０．０３％未満の群から選択さ
れたＮｂ一種又はＮｂとＶ，Ｔｉの一種以上とを含み、Ｎｂの一種を添加する場合は、Ｍｏ＝０．２０％を越え
０．４０％未満とし、ＮｂとＴｉの二種を添加する場合
は、Ｍｏ＝０．１５％を越え０．４０％未満とし、Ｎｂ
とＶの二種を添加する場合は、Ｍｏ＝０．１０％以上
０．４０％未満、Ｖ＝０．０４２％を越え０．１％以下
とし、Ｎｂ、Ｖ及びＴｉの３種を添加する場合は、Ｍｏ
＝０．１０％以上０．４０％未満とし、かつ０．００５
％≦Ｎｂ＋２Ｖ＋１．５Ｔｉ≦０．３０％の範囲で含有
する熱間圧延鋼板であって、溶接性および延靭性に優れ
た建築用耐火鋼材。
【請求項８】重量％で、Ｃｕ＝０．０１％以上１．５％未満、Ｎｉ＝０．０２％以上１．５％未満、及びＣｒ＝０．０５％以上、１．０％未満、の群から選択された一種又は二種以上を含有する請求項
７に記載の建築用耐火鋼材。