JP2810624B2 - オイルパン - Google Patents
オイルパンInfo
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- JP2810624B2 JP2810624B2 JP8133594A JP8133594A JP2810624B2 JP 2810624 B2 JP2810624 B2 JP 2810624B2 JP 8133594 A JP8133594 A JP 8133594A JP 8133594 A JP8133594 A JP 8133594A JP 2810624 B2 JP2810624 B2 JP 2810624B2
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- Lubrication Details And Ventilation Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関におけるエンジ
ンブロックに装着するオイルパンに係り、特に両者の接
合部のシール面圧を均一にしたオイルパンに関するもの
である。
ンブロックに装着するオイルパンに係り、特に両者の接
合部のシール面圧を均一にしたオイルパンに関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来のオイルパンは、エンジンブロック
のフランジ部に対応するオイルパンのフランジ部に複数
のエンボス部を同一形状に形成し、ゴムパッキン等のシ
ール部材を介してオイルパンのフランジ部とエンジンブ
ロックのフランジ部とを接合し、ボルト等の固定部材に
よって規定トルクで締着することによってシール部材に
適正面圧を付与してオイルのシール性を保持するものが
一般である。
のフランジ部に対応するオイルパンのフランジ部に複数
のエンボス部を同一形状に形成し、ゴムパッキン等のシ
ール部材を介してオイルパンのフランジ部とエンジンブ
ロックのフランジ部とを接合し、ボルト等の固定部材に
よって規定トルクで締着することによってシール部材に
適正面圧を付与してオイルのシール性を保持するものが
一般である。
【０００３】前記エンボス部はそれ自体が有する剛性に
対応するエンボス反発力によってシール部材の座屈を防
止すると共に、該シール部材に適正面圧がかかるように
作用する。そして、前記エンボス反発力とシール部材が
有する弾性力によって固定部材であるボルトの軸に対し
て所定の軸力を確保することが出来、エンジンの機械的
振動等によるボルトの緩みを防止するものである。
対応するエンボス反発力によってシール部材の座屈を防
止すると共に、該シール部材に適正面圧がかかるように
作用する。そして、前記エンボス反発力とシール部材が
有する弾性力によって固定部材であるボルトの軸に対し
て所定の軸力を確保することが出来、エンジンの機械的
振動等によるボルトの緩みを防止するものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記オ
イルパンは絞り成形によって量産するのが一般であるた
め、オイルパン成形時の加工硬化が材料の機械的性質を
大きく変化させる。従って、加工硬化率の異なる部位、
例えばフランジ部のストレート部とコーナー部とでは剛
性値が異なり、従来のようにフランジ部に形成するエン
ボス部を同一形状に形成した場合にはコーナー部のエン
ボス部の剛性の方がストレート部のエンボス部の剛性よ
りも高く形成されることでフランジ部全体ではエンボス
部の剛性が不均一に形成されてしまうといった問題があ
る。
イルパンは絞り成形によって量産するのが一般であるた
め、オイルパン成形時の加工硬化が材料の機械的性質を
大きく変化させる。従って、加工硬化率の異なる部位、
例えばフランジ部のストレート部とコーナー部とでは剛
性値が異なり、従来のようにフランジ部に形成するエン
ボス部を同一形状に形成した場合にはコーナー部のエン
ボス部の剛性の方がストレート部のエンボス部の剛性よ
りも高く形成されることでフランジ部全体ではエンボス
部の剛性が不均一に形成されてしまうといった問題があ
る。
【０００５】その結果、オイルパンをボルト等の固定部
材によって同一のトルクで締着した場合には、エンボス
部の成形部位よってゴムパッキン等のシール部材のシー
ル面圧が不均衡になりオイルの漏れやにじみ等が生じ易
く、エンボス部およびシール部材による反発力が不均一
になってボルト等の固定部材の緩みを引き起こす原因に
なる虞があった。
材によって同一のトルクで締着した場合には、エンボス
部の成形部位よってゴムパッキン等のシール部材のシー
ル面圧が不均衡になりオイルの漏れやにじみ等が生じ易
く、エンボス部およびシール部材による反発力が不均一
になってボルト等の固定部材の緩みを引き起こす原因に
なる虞があった。
【０００６】本発明に係るオイルパンは、フランジ部の
全点でシール部材のシール面圧が均一となりオイルの漏
れやにじみを防止すると共に、固定部材に対してエンボ
ス部とシール部材による反発力が均一にかかることで該
固定部材の緩みを防止したオイルパンを提供することを
目的とするものである。
全点でシール部材のシール面圧が均一となりオイルの漏
れやにじみを防止すると共に、固定部材に対してエンボ
ス部とシール部材による反発力が均一にかかることで該
固定部材の緩みを防止したオイルパンを提供することを
目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係るオイルパン
は、エンジンブロックに装着するオイルパンであって、
前記オイルパンはエンジンブロックに設けたフランジ部
に対応すると共に、複数のエンボス部を形成したフラン
ジ部を有し、前記エンジンブロックのフランジ部とオイ
ルパンのフランジ部間にシール部材を介して両フランジ
部を接合させ、固定部材によってエンジンブロックに固
定するオイルパンにおいて、オイルパン成形時の加工硬
化レベルに対応する前記オイルパンのフランジ部に形成
するエンボス部の成形部位の剛性値に対応させて前記エ
ンボス部の立ち上がりテーパー角度を設定したことを特
徴としたオイルパンである。
は、エンジンブロックに装着するオイルパンであって、
前記オイルパンはエンジンブロックに設けたフランジ部
に対応すると共に、複数のエンボス部を形成したフラン
ジ部を有し、前記エンジンブロックのフランジ部とオイ
ルパンのフランジ部間にシール部材を介して両フランジ
部を接合させ、固定部材によってエンジンブロックに固
定するオイルパンにおいて、オイルパン成形時の加工硬
化レベルに対応する前記オイルパンのフランジ部に形成
するエンボス部の成形部位の剛性値に対応させて前記エ
ンボス部の立ち上がりテーパー角度を設定したことを特
徴としたオイルパンである。
【０００８】また、前記オイルパンのフランジ部をスト
レート部とコーナー部で構成した場合において、コーナ
ー部に形成したエンボス部の立ち上がりテーパー角度
を、ストレート部に形成したエンボス部の立ち上がりテ
ーパー角度よりも小さくなるように構成したことを特徴
としたオイルパンである。
レート部とコーナー部で構成した場合において、コーナ
ー部に形成したエンボス部の立ち上がりテーパー角度
を、ストレート部に形成したエンボス部の立ち上がりテ
ーパー角度よりも小さくなるように構成したことを特徴
としたオイルパンである。
【０００９】
【作用】本発明に係るオイルパンは、上述の如く構成し
たので、オイルパン成形時の加工硬化レベルを測定し、
フランジ部に形成するエンボス部の成形部位の剛性値に
対応させてエンボス部の立ち上がりテーパー角度を設定
することでフランジ部に形成したエンボス部全点のエン
ボス反発力を均一化することが出来る。これによって、
固定部材によってエンボス部とシール部材が受ける締着
力の割合がフランジ部全点で一定し、シール面圧が均一
に出来る。更にエンボス部とシール部材による反発力が
固定部材全点に均一にかかり該固定部材に緩みが生じな
い。
たので、オイルパン成形時の加工硬化レベルを測定し、
フランジ部に形成するエンボス部の成形部位の剛性値に
対応させてエンボス部の立ち上がりテーパー角度を設定
することでフランジ部に形成したエンボス部全点のエン
ボス反発力を均一化することが出来る。これによって、
固定部材によってエンボス部とシール部材が受ける締着
力の割合がフランジ部全点で一定し、シール面圧が均一
に出来る。更にエンボス部とシール部材による反発力が
固定部材全点に均一にかかり該固定部材に緩みが生じな
い。
【００１０】また、オイルパンのフランジ部をストレー
ト部とコーナー部とで構成した場合には、ストレート部
の範囲に該範囲の剛性値に対応させて大きい立ち上がり
テーパー角度を有するエンボス部を形成し、コーナー部
の範囲に該範囲の剛性値に対応させて小さい立ち上がり
テーパー角度を有するエンボス部を形成して、フランジ
部に２種類の立ち上がりテーパー角度を有するエンボス
部で構成することで、ストレート部のエンボス部とコー
ナー部のエンボス部とのエンボス反発力を均一化するこ
とが出来、これによって、固定部材によって両者のエン
ボス部とシール部材が受ける締着力の割合がフランジ部
全点で一定し、シール面圧が均一に出来る。更に両者の
エンボス部とシール部材による反発力が固定部材全点に
均一にかかり該固定部材に緩みが生じない。
ト部とコーナー部とで構成した場合には、ストレート部
の範囲に該範囲の剛性値に対応させて大きい立ち上がり
テーパー角度を有するエンボス部を形成し、コーナー部
の範囲に該範囲の剛性値に対応させて小さい立ち上がり
テーパー角度を有するエンボス部を形成して、フランジ
部に２種類の立ち上がりテーパー角度を有するエンボス
部で構成することで、ストレート部のエンボス部とコー
ナー部のエンボス部とのエンボス反発力を均一化するこ
とが出来、これによって、固定部材によって両者のエン
ボス部とシール部材が受ける締着力の割合がフランジ部
全点で一定し、シール面圧が均一に出来る。更に両者の
エンボス部とシール部材による反発力が固定部材全点に
均一にかかり該固定部材に緩みが生じない。
【００１１】
【実施例】図により本発明に係るオイルパンの一実施例
を具体的に説明する。図１は本発明のオイルパンをエン
ジンブロックに接合させる組立説明図、図２は図１のＡ
−Ａ断面図であり、オイルパンのフランジ部とエンジン
ブロックのフランジ部との接合を示す部分断面図、図３
（ａ）はフランジ部のストレート部の範囲とコーナー部
の範囲を示す平面説明図、図３（ｂ）はストレート部の
範囲に形成した立ち上がりテーパー角度の大きいエンボ
ス部を示す断面説明図、図３（ｃ）はコーナー部の範囲
に形成した立ち上がりテーパー角度の小さいエンボス部
を示す断面説明図、図４（ａ）はストレート部の範囲に
形成したエンボス部に作用する力を示す模式図、図４
（ｂ）はコーナー部の範囲に形成したエンボス部に作用
する力を示す模式図、図４（ｃ）はエンボス部の力のつ
りあいを示す模式図である。説明の順序として先ず、エ
ンジンブロックにオイルパンを取付ける全体構成を説明
し、次に締結部の力のつりあいについて説明した後、エ
ンボス部の構成について説明を行う。
を具体的に説明する。図１は本発明のオイルパンをエン
ジンブロックに接合させる組立説明図、図２は図１のＡ
−Ａ断面図であり、オイルパンのフランジ部とエンジン
ブロックのフランジ部との接合を示す部分断面図、図３
（ａ）はフランジ部のストレート部の範囲とコーナー部
の範囲を示す平面説明図、図３（ｂ）はストレート部の
範囲に形成した立ち上がりテーパー角度の大きいエンボ
ス部を示す断面説明図、図３（ｃ）はコーナー部の範囲
に形成した立ち上がりテーパー角度の小さいエンボス部
を示す断面説明図、図４（ａ）はストレート部の範囲に
形成したエンボス部に作用する力を示す模式図、図４
（ｂ）はコーナー部の範囲に形成したエンボス部に作用
する力を示す模式図、図４（ｃ）はエンボス部の力のつ
りあいを示す模式図である。説明の順序として先ず、エ
ンジンブロックにオイルパンを取付ける全体構成を説明
し、次に締結部の力のつりあいについて説明した後、エ
ンボス部の構成について説明を行う。
【００１２】｛全体構成｝図１において、１はシリンダ
ーやピストン等を収納したアルミ合金等の軽合金製のエ
ンジンブロック、２はエンジンブロック１と略同一幅に
形成され、エンジンブロック１内のクランク軸の軸受部
や動弁機構等の被潤滑部に供給する潤滑オイルを貯留す
るための鋼板等を絞り成形したオイルパン、３はエンジ
ンブロック１とオイルパン２との間に挟んでオイルの漏
れを防止するためのゴムや合成樹脂材等で構成したシー
ル部材である。
ーやピストン等を収納したアルミ合金等の軽合金製のエ
ンジンブロック、２はエンジンブロック１と略同一幅に
形成され、エンジンブロック１内のクランク軸の軸受部
や動弁機構等の被潤滑部に供給する潤滑オイルを貯留す
るための鋼板等を絞り成形したオイルパン、３はエンジ
ンブロック１とオイルパン２との間に挟んでオイルの漏
れを防止するためのゴムや合成樹脂材等で構成したシー
ル部材である。
【００１３】前記エンジンブロック１のオイルパン２に
対向する側にはストレート部４ａとコーナー部４ｂを有
して構成されるフランジ部４が形成されており、該フラ
ンジ部４の所定位置には複数のネジ穴５が穿設されてい
る。また、オイルパン２のエンジンブロック１に対向す
る側には前記フランジ部４に対応してストレート部６ａ
とコーナー部６ｂを有して構成されるフランジ部６が形
成されている。
対向する側にはストレート部４ａとコーナー部４ｂを有
して構成されるフランジ部４が形成されており、該フラ
ンジ部４の所定位置には複数のネジ穴５が穿設されてい
る。また、オイルパン２のエンジンブロック１に対向す
る側には前記フランジ部４に対応してストレート部６ａ
とコーナー部６ｂを有して構成されるフランジ部６が形
成されている。
【００１４】前記フランジ部６には図２に示すように、
所定の立ち上がりテーパー角度と、シール部材３の厚さ
に対応する高さと、所定の面積を有する当接面７ａを有
するエンボス部７が形成してあり、前記エンジンブロッ
ク１のフランジ部４に形成したネジ穴５に対応する位置
には該ネジ穴５の径に対応する径を有する孔８が穿孔さ
れている。また、前記シール部材３は前記フランジ部４
およびフランジ部６に対応する形状を有すると共に所定
の厚さを有して構成され、前記フランジ部６に形成した
エンボス部７の外径に対応する孔３ａおよび孔８と略同
じ径を有する孔３ｂが夫々穿孔してある。
所定の立ち上がりテーパー角度と、シール部材３の厚さ
に対応する高さと、所定の面積を有する当接面７ａを有
するエンボス部７が形成してあり、前記エンジンブロッ
ク１のフランジ部４に形成したネジ穴５に対応する位置
には該ネジ穴５の径に対応する径を有する孔８が穿孔さ
れている。また、前記シール部材３は前記フランジ部４
およびフランジ部６に対応する形状を有すると共に所定
の厚さを有して構成され、前記フランジ部６に形成した
エンボス部７の外径に対応する孔３ａおよび孔８と略同
じ径を有する孔３ｂが夫々穿孔してある。
【００１５】上述の構成により、前記オイルパン２をエ
ンジンブロック１に装着する場合には、シール部材３の
孔３ａにエンボス部７を嵌合させた状態でフランジ部４
とフランジ部６をシール部材３を介して接合し、図２に
示すようにオイルパン２のフランジ部６の背面にフラン
ジ部６の形状に対応した形状を有すると共に、孔８に対
応する位置に該孔８と略同じ径を有する孔９ａを穿孔し
た補強材９を配置して、固定部材となるボルト10を補強
材９の孔９ａ，フランジ部６の孔８，シール部材３の孔
３ｂに夫々貫通させ、エンジンブロック１のフランジ部
４に形成したネジ穴５に所定のトルクで締着すること
で、オイルパン２をエンジンブロック１に装着すること
が出来る。
ンジンブロック１に装着する場合には、シール部材３の
孔３ａにエンボス部７を嵌合させた状態でフランジ部４
とフランジ部６をシール部材３を介して接合し、図２に
示すようにオイルパン２のフランジ部６の背面にフラン
ジ部６の形状に対応した形状を有すると共に、孔８に対
応する位置に該孔８と略同じ径を有する孔９ａを穿孔し
た補強材９を配置して、固定部材となるボルト10を補強
材９の孔９ａ，フランジ部６の孔８，シール部材３の孔
３ｂに夫々貫通させ、エンジンブロック１のフランジ部
４に形成したネジ穴５に所定のトルクで締着すること
で、オイルパン２をエンジンブロック１に装着すること
が出来る。
【００１６】前記オイルパン２はエンジンの運転時には
機械的な振動を受けるばかりでなく、オイルパン２内に
大きな圧力変動を受け、更に、該オイルパン内を潤滑オ
イルが飛散するので、この潤滑オイルが外部に漏出しな
いように前記シール部材３を液密性が高く、かつ弾力性
を有するゴムや合成樹脂材等によって構成することで、
エンジンブロック１とオイルパン２を液密に接合できる
と共に、エンボス部７の剛性による反発力とシール部材
３が有する弾性力によってボルト10の軸に対して所定の
軸力を発揮して振動等によるボルト10の緩みを防止する
ことが出来る。
機械的な振動を受けるばかりでなく、オイルパン２内に
大きな圧力変動を受け、更に、該オイルパン内を潤滑オ
イルが飛散するので、この潤滑オイルが外部に漏出しな
いように前記シール部材３を液密性が高く、かつ弾力性
を有するゴムや合成樹脂材等によって構成することで、
エンジンブロック１とオイルパン２を液密に接合できる
と共に、エンボス部７の剛性による反発力とシール部材
３が有する弾性力によってボルト10の軸に対して所定の
軸力を発揮して振動等によるボルト10の緩みを防止する
ことが出来る。
【００１７】｛締結部の力のつりあい｝ここで、エンジ
ンブロック１のフランジ部４とオイルパン２のフランジ
部６との締結部の力のつりあいは、図２に示すようにボ
ルト10の締着力Ｆによって補強材９およびフランジ部６
がエンジンブロック１方向に押圧されると、フランジ部
６に形成したエンボス部７の当接面７ａがエンジンブロ
ック１のフランジ部４に当接することによって生じるエ
ンボス反発力Ｒとシール部材３の弾性力による反発力Ｗ
が生じ、これ等の力のつりあいは｛Ｆ＝Ｒ＋Ｗ…｝で
示される。
ンブロック１のフランジ部４とオイルパン２のフランジ
部６との締結部の力のつりあいは、図２に示すようにボ
ルト10の締着力Ｆによって補強材９およびフランジ部６
がエンジンブロック１方向に押圧されると、フランジ部
６に形成したエンボス部７の当接面７ａがエンジンブロ
ック１のフランジ部４に当接することによって生じるエ
ンボス反発力Ｒとシール部材３の弾性力による反発力Ｗ
が生じ、これ等の力のつりあいは｛Ｆ＝Ｒ＋Ｗ…｝で
示される。
【００１８】ところで、前記エンボス部７は、フランジ
部６と共にオイルパン２の絞り成形によって一度に成形
されるため、オイルパン２の成形時の加工硬化がフラン
ジ部６およびエンボス部７の剛性等の機械的性質を変化
させ、エンボス部７を同一形状に成形すると、図３
（ａ）に示すようにフランジ部６のストレート部６ａの
範囲に形成したエンボス部７とコーナー部６ｂの範囲に
形成したエンボス部７とでは異なる剛性値を有してい
る。
部６と共にオイルパン２の絞り成形によって一度に成形
されるため、オイルパン２の成形時の加工硬化がフラン
ジ部６およびエンボス部７の剛性等の機械的性質を変化
させ、エンボス部７を同一形状に成形すると、図３
（ａ）に示すようにフランジ部６のストレート部６ａの
範囲に形成したエンボス部７とコーナー部６ｂの範囲に
形成したエンボス部７とでは異なる剛性値を有してい
る。
【００１９】ここで、上述した異なる剛性値を有して形
成されたエンボス部７の実際例を示す。例えば、図３
（ｂ）に示すような形状に構成したエンボス部７で、フ
ランジ部６の板厚ｔ１を１．２ｍｍ，エンボス部７の当
接面７ａの板厚ｔ２を０．８ｍｍに形成した場合の材料
の引張強さは図３（ｂ）のＡ部の値で、図３（ａ）のス
トレート部６ａの範囲に形成したものでは５０．８（ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 ）、コーナー部６ｂの範囲に形成したもの
では６０．２（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）であった。（但し、数
値は硬度から換算したものである。）これは、コーナー
部６ｂの範囲に形成したエンボス部７の剛性値がストレ
ート部６ａの範囲に形成したエンボス部７の剛性値より
も１８．５％程度高く形成されることを表している。
成されたエンボス部７の実際例を示す。例えば、図３
（ｂ）に示すような形状に構成したエンボス部７で、フ
ランジ部６の板厚ｔ１を１．２ｍｍ，エンボス部７の当
接面７ａの板厚ｔ２を０．８ｍｍに形成した場合の材料
の引張強さは図３（ｂ）のＡ部の値で、図３（ａ）のス
トレート部６ａの範囲に形成したものでは５０．８（ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 ）、コーナー部６ｂの範囲に形成したもの
では６０．２（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）であった。（但し、数
値は硬度から換算したものである。）これは、コーナー
部６ｂの範囲に形成したエンボス部７の剛性値がストレ
ート部６ａの範囲に形成したエンボス部７の剛性値より
も１８．５％程度高く形成されることを表している。
【００２０】従って、前記ストレート部６ａの範囲に形
成したエンボス部７によるエンボス反発力Ｒｓおよびス
トレート部６ａ部位でのシール部材３の弾性力による反
発力Ｗｓを用いて、ストレート部６ａでの力のつりあい
は前記式と同様に｛Ｆ＝Ｒｓ＋Ｗｓ…｝であり、コ
ーナー部６ｂの範囲に形成したエンボス部７によるエン
ボス反発力Ｒｃおよびコーナー部６ｂ部位でのシール部
材３の弾性力による反発力Ｗｃを用いて、コーナー部６
ｂでの力のつりあいは｛Ｆ＝Ｒｃ＋Ｗｃ…｝である。
成したエンボス部７によるエンボス反発力Ｒｓおよびス
トレート部６ａ部位でのシール部材３の弾性力による反
発力Ｗｓを用いて、ストレート部６ａでの力のつりあい
は前記式と同様に｛Ｆ＝Ｒｓ＋Ｗｓ…｝であり、コ
ーナー部６ｂの範囲に形成したエンボス部７によるエン
ボス反発力Ｒｃおよびコーナー部６ｂ部位でのシール部
材３の弾性力による反発力Ｗｃを用いて、コーナー部６
ｂでの力のつりあいは｛Ｆ＝Ｒｃ＋Ｗｃ…｝である。
【００２１】ここで、上述のように｛コーナー部６ｂの
エンボス部７の剛性値＞ストレート部６ａのエンボス部
７の剛性値｝であることから｛エンボス反発力Ｒｃ＞エ
ンボス反発力Ｒｓ｝となり、前記，式から、｛コー
ナー部６ｂ部位でのシール部材３の弾性力による反発力
Ｗｃ＞ストレート部６ａ部位でのシール部材３の弾性力
による反発力Ｗｓ｝となり、ストレート部６ａとコーナ
ー部６ｂとでシール部材３の面圧力が異なり、オイル漏
れやボルト10の緩みが発生する虞がある。
エンボス部７の剛性値＞ストレート部６ａのエンボス部
７の剛性値｝であることから｛エンボス反発力Ｒｃ＞エ
ンボス反発力Ｒｓ｝となり、前記，式から、｛コー
ナー部６ｂ部位でのシール部材３の弾性力による反発力
Ｗｃ＞ストレート部６ａ部位でのシール部材３の弾性力
による反発力Ｗｓ｝となり、ストレート部６ａとコーナ
ー部６ｂとでシール部材３の面圧力が異なり、オイル漏
れやボルト10の緩みが発生する虞がある。
【００２２】そこで、オイルパン２の成形時の加工硬化
レベルに対応するフランジ部６に形成するエンボス部７
の成形部位の剛性値の変化に対応させてエンボス部７の
立ち上がりテーパー角度θを設定することで、エンボス
反発力Ｒを均一にすることが出来る。
レベルに対応するフランジ部６に形成するエンボス部７
の成形部位の剛性値の変化に対応させてエンボス部７の
立ち上がりテーパー角度θを設定することで、エンボス
反発力Ｒを均一にすることが出来る。
【００２３】上述したエンボス部７の実際例のデータを
用いてその原理を説明する。ここで、図３（ａ）のスト
レート部６ａの範囲に形成する図３（ｂ）および図４
（ａ）に示すエンボス部７ｓの立ち上がりテーパー角度
θ１を７５度とし、このエンボス部７ｓのエンボス反発
力Ｒと等しい反発力を持つように図３（ａ）のコーナー
部６ｂの範囲に形成する図３（ｃ）および図４（ｂ）に
示すエンボス部７ｃの立ち上がりテーパー角度θ２の設
定値（＝５４．６度）を求める。
用いてその原理を説明する。ここで、図３（ａ）のスト
レート部６ａの範囲に形成する図３（ｂ）および図４
（ａ）に示すエンボス部７ｓの立ち上がりテーパー角度
θ１を７５度とし、このエンボス部７ｓのエンボス反発
力Ｒと等しい反発力を持つように図３（ａ）のコーナー
部６ｂの範囲に形成する図３（ｃ）および図４（ｂ）に
示すエンボス部７ｃの立ち上がりテーパー角度θ２の設
定値（＝５４．６度）を求める。
【００２４】エンボス部７にかかる力のつりあいを図４
（ｃ）に示す模式図を用いて近似的に表し、エンボス部
７のテーパー面に沿ってかかる力をＴ，エンボス部７の
軸心方向にかかる力（エンボス反発力に等しい）をＲ，
エンボス部７の立ち上がりテーパー角度をθとすると、
｛Ｔ＝（Ｒ／２）／ｓｉｎθ…｝で表される。
（ｃ）に示す模式図を用いて近似的に表し、エンボス部
７のテーパー面に沿ってかかる力をＴ，エンボス部７の
軸心方向にかかる力（エンボス反発力に等しい）をＲ，
エンボス部７の立ち上がりテーパー角度をθとすると、
｛Ｔ＝（Ｒ／２）／ｓｉｎθ…｝で表される。
【００２５】従って、図４（ａ）のエンボス部７ｓのテ
ーパー面に沿ってかかる力をＴｓ，図４（ｂ）のエンボ
ス部７ｃのテーパー面に沿ってかかる力をＴｃとする
と、Ｔｓ，Ｔｃは夫々のエンボス部７ｓ，７ｃの材質的
な剛性値に比例することから、上述の実際例で得られた
剛性値の比を用いて、｛Ｔｃ＝１．１８５×Ｔｓ…｝
となる。従って、，式とＲ＝一定を用いて、θ１と
θ２の関係は｛（Ｒ／２）／ｓｉｎθ２｝／｛（Ｒ／
２）／ｓｉｎθ１｝＝１．１８５となり、｛ｓｉｎθ２
＝ｓｉｎθ１／１．１８５…｝が導き出される。そし
て、θ１＝７５度を代入して｛ｓｉｎθ２＝ｓｉｎ７５
°／１．１８５｝となり、これより、θ２＝５４．６度
が求められる。
ーパー面に沿ってかかる力をＴｓ，図４（ｂ）のエンボ
ス部７ｃのテーパー面に沿ってかかる力をＴｃとする
と、Ｔｓ，Ｔｃは夫々のエンボス部７ｓ，７ｃの材質的
な剛性値に比例することから、上述の実際例で得られた
剛性値の比を用いて、｛Ｔｃ＝１．１８５×Ｔｓ…｝
となる。従って、，式とＲ＝一定を用いて、θ１と
θ２の関係は｛（Ｒ／２）／ｓｉｎθ２｝／｛（Ｒ／
２）／ｓｉｎθ１｝＝１．１８５となり、｛ｓｉｎθ２
＝ｓｉｎθ１／１．１８５…｝が導き出される。そし
て、θ１＝７５度を代入して｛ｓｉｎθ２＝ｓｉｎ７５
°／１．１８５｝となり、これより、θ２＝５４．６度
が求められる。
【００２６】上述のようにして、オイルパン２の成形時
の加工硬化レベルに対応するフランジ部６のストレート
部６ａの範囲とコーナー部６ｂの範囲との剛性比ｒ（ｒ
＝Ｔｃ／Ｔｓ）を求めた後、式から導かれる一般式
｛ｓｉｎθ２＝ｓｉｎθ１／ｒ…｝を用いて前記剛性
比ｒに対応させてエンボス部７の立ち上がりテーパー角
度θを設定することで、ストレート部６ａの範囲とコー
ナー部６ｂの範囲のエンボス反発力Ｒを均一にすること
が出来る。
の加工硬化レベルに対応するフランジ部６のストレート
部６ａの範囲とコーナー部６ｂの範囲との剛性比ｒ（ｒ
＝Ｔｃ／Ｔｓ）を求めた後、式から導かれる一般式
｛ｓｉｎθ２＝ｓｉｎθ１／ｒ…｝を用いて前記剛性
比ｒに対応させてエンボス部７の立ち上がりテーパー角
度θを設定することで、ストレート部６ａの範囲とコー
ナー部６ｂの範囲のエンボス反発力Ｒを均一にすること
が出来る。
【００２７】上述のように構成することで前記式から
シール部材３の弾性力による反発力Ｗを均一に出来、シ
ール部材３の面圧力を均一にして、オイル漏れが生じる
ことがなく、かつ、ボルト10の緩みが生じないようにす
ることが出来る。
シール部材３の弾性力による反発力Ｗを均一に出来、シ
ール部材３の面圧力を均一にして、オイル漏れが生じる
ことがなく、かつ、ボルト10の緩みが生じないようにす
ることが出来る。
【００２８】｛エンボス部の構成｝図３（ｂ），（ｃ）
は、上述のようにして力のつりあいからエンボス部７の
立ち上がりテーパー角度θを設定し、図３（ａ）に示し
たストレート部６ａ，コーナー部６ｂの範囲に夫々形成
したエンボス部７ｓ，７ｃを示している。前記エンボス
部７ｓ，７ｃのテーパー部は夫々フランジ部６の厚さｔ
１と略等しい厚さを有しており、エンボス部７ｓはθ１
の立ち上がりテーパー角度を有して厚さｔ２を有する当
接面７saを形成している。また、エンボス部７ｃはθ２
の立ち上がりテーパー角度を有して同じく厚さｔ２を有
する当接面７caを形成している。また、前記当接面７sa
と当接面７caは等しい面積を有すると共にそれ等の高さ
ｈは等しく構成されている。
は、上述のようにして力のつりあいからエンボス部７の
立ち上がりテーパー角度θを設定し、図３（ａ）に示し
たストレート部６ａ，コーナー部６ｂの範囲に夫々形成
したエンボス部７ｓ，７ｃを示している。前記エンボス
部７ｓ，７ｃのテーパー部は夫々フランジ部６の厚さｔ
１と略等しい厚さを有しており、エンボス部７ｓはθ１
の立ち上がりテーパー角度を有して厚さｔ２を有する当
接面７saを形成している。また、エンボス部７ｃはθ２
の立ち上がりテーパー角度を有して同じく厚さｔ２を有
する当接面７caを形成している。また、前記当接面７sa
と当接面７caは等しい面積を有すると共にそれ等の高さ
ｈは等しく構成されている。
【００２９】例えば、図３（ａ）に示すように、フラン
ジ部６で、材料の引張強度が素材値に対して比較的変化
が少ないストレート部６ａの範囲の剛性値に対応するエ
ンボス部７ｓの立ち上がりテーパー角度θ１を予め設定
し、前記ストレート部６ａの範囲の剛性値と、材料の引
張強度が素材値に対して大幅に向上するコーナー部６ｂ
の範囲の剛性値との剛性比ｒを算出し、前記式によっ
てコーナー部６ｂの範囲のエンボス部７ｃの立ち上がり
テーパー角度θ２を求めて設定することで、ストレート
部６ａの範囲に形成したエンボス部７ｓとコーナー部６
ｂの範囲に形成したエンボス部７ｃとのエンボス反発力
Ｒを均一にし、ボルト10の締着力によってエンボス部７
ｓ，７ｃとシール部材３が受ける押圧力の割合を略一定
にすることで、シール部材３のシール面圧が略均一にな
り、オイル漏れやにじみが生じることがなく、かつ、ボ
ルト10の緩みが生じないようにすることが出来る。
ジ部６で、材料の引張強度が素材値に対して比較的変化
が少ないストレート部６ａの範囲の剛性値に対応するエ
ンボス部７ｓの立ち上がりテーパー角度θ１を予め設定
し、前記ストレート部６ａの範囲の剛性値と、材料の引
張強度が素材値に対して大幅に向上するコーナー部６ｂ
の範囲の剛性値との剛性比ｒを算出し、前記式によっ
てコーナー部６ｂの範囲のエンボス部７ｃの立ち上がり
テーパー角度θ２を求めて設定することで、ストレート
部６ａの範囲に形成したエンボス部７ｓとコーナー部６
ｂの範囲に形成したエンボス部７ｃとのエンボス反発力
Ｒを均一にし、ボルト10の締着力によってエンボス部７
ｓ，７ｃとシール部材３が受ける押圧力の割合を略一定
にすることで、シール部材３のシール面圧が略均一にな
り、オイル漏れやにじみが生じることがなく、かつ、ボ
ルト10の緩みが生じないようにすることが出来る。
【００３０】本実施例ではフランジ部６のストレート部
６ａの範囲に形成するエンボス部７ｓとコーナー部６ｂ
の範囲に形成するエンボス部７ｃの２種類の立ち上がり
テーパー角度を有するエンボス部７で構成したので、オ
イルパン２を絞り成形する際の型枠の構成が比較的簡単
に出来る。
６ａの範囲に形成するエンボス部７ｓとコーナー部６ｂ
の範囲に形成するエンボス部７ｃの２種類の立ち上がり
テーパー角度を有するエンボス部７で構成したので、オ
イルパン２を絞り成形する際の型枠の構成が比較的簡単
に出来る。
【００３１】前記実施例ではフランジ部６のコーナー部
６ａとストレート部６ｂとで剛性値が異なる場合につい
て説明したが、設計の都合上、フランジ部６の厚さや幅
が異なったり、或いはフランジ部６を複雑な形状を有し
て構成したことで、フランジ部６の各部位で剛性値が異
なる場合にも、夫々の剛性値の変化に対応してエンボス
部７の立ち上がりテーパー角度θを予め所定の角度に設
定することで、エンボス部７全点のエンボス反発力Ｒを
均一にして上述と同様な作用効果を得ることが出来る。
６ａとストレート部６ｂとで剛性値が異なる場合につい
て説明したが、設計の都合上、フランジ部６の厚さや幅
が異なったり、或いはフランジ部６を複雑な形状を有し
て構成したことで、フランジ部６の各部位で剛性値が異
なる場合にも、夫々の剛性値の変化に対応してエンボス
部７の立ち上がりテーパー角度θを予め所定の角度に設
定することで、エンボス部７全点のエンボス反発力Ｒを
均一にして上述と同様な作用効果を得ることが出来る。
【００３２】
【発明の効果】本発明に係るオイルパンは、上述の如き
構成と作用とを有するので、オイルパンのフランジ部に
形成したエンボス部全点のエンボス反発力を均一にする
ことが出来、これによってシール部材のシール面圧が均
一になり、オイル漏れやにじみを防止することが出来
る。また、固定部材がエンボス部とシール部材から受け
る反発力を均一に出来ることから振動等による固定部材
の緩みを防止することが出来る。
構成と作用とを有するので、オイルパンのフランジ部に
形成したエンボス部全点のエンボス反発力を均一にする
ことが出来、これによってシール部材のシール面圧が均
一になり、オイル漏れやにじみを防止することが出来
る。また、固定部材がエンボス部とシール部材から受け
る反発力を均一に出来ることから振動等による固定部材
の緩みを防止することが出来る。
【００３３】また、オイルパンのフランジ部をストレー
ト部とコーナー部とで構成した場合には、ストレート部
の範囲の剛性値に対応して大きい立ち上がりテーパー角
度を有するエンボス部をストレート部の範囲に形成し、
コーナー部の範囲の剛性値に対応して小さい立ち上がり
テーパー角度を有するエンボス部をコーナー部の範囲に
形成するように構成することで、ストレート部の範囲と
コーナー部の範囲とでシール部材のシール面圧が均一に
なり、オイル漏れやにじみを防止することが出来る。ま
た、同様にストレート部の範囲とコーナー部の範囲とで
固定部材がエンボス部とシール部材から受ける反発力を
均一に出来ることから振動等による固定部材の緩みを防
止することが出来る。さらに２種類のエンボス部で構成
するすれば良く、オイルパンを成形する時の型枠の構成
が比較的簡単である。
ト部とコーナー部とで構成した場合には、ストレート部
の範囲の剛性値に対応して大きい立ち上がりテーパー角
度を有するエンボス部をストレート部の範囲に形成し、
コーナー部の範囲の剛性値に対応して小さい立ち上がり
テーパー角度を有するエンボス部をコーナー部の範囲に
形成するように構成することで、ストレート部の範囲と
コーナー部の範囲とでシール部材のシール面圧が均一に
なり、オイル漏れやにじみを防止することが出来る。ま
た、同様にストレート部の範囲とコーナー部の範囲とで
固定部材がエンボス部とシール部材から受ける反発力を
均一に出来ることから振動等による固定部材の緩みを防
止することが出来る。さらに２種類のエンボス部で構成
するすれば良く、オイルパンを成形する時の型枠の構成
が比較的簡単である。
【図１】本発明のオイルパンをエンジンブロックに接合
させる組立説明図である。
させる組立説明図である。
【図２】図１のＡ−Ａ断面図である。
【図３】（ａ）はフランジ部のストレート部の範囲とコ
ーナー部の範囲とを示す平面説明図、（ｂ）はストレー
ト部の範囲に形成した立ち上がりテーパー角度の大きい
エンボス部を示す断面説明図、（ｃ）はコーナー部の範
囲に形成した立ち上がりテーパー角度の小さいエンボス
部を示す断面説明図である。
ーナー部の範囲とを示す平面説明図、（ｂ）はストレー
ト部の範囲に形成した立ち上がりテーパー角度の大きい
エンボス部を示す断面説明図、（ｃ）はコーナー部の範
囲に形成した立ち上がりテーパー角度の小さいエンボス
部を示す断面説明図である。
【図４】（ａ）はストレート部の範囲に形成したエンボ
ス部に作用する力を示す模式図、（ｂ）はコーナー部の
範囲に形成したエンボス部に作用する力を示す模式図、
（ｃ）はエンボス部の力のつりあいを示す模式図であ
る。
ス部に作用する力を示す模式図、（ｂ）はコーナー部の
範囲に形成したエンボス部に作用する力を示す模式図、
（ｃ）はエンボス部の力のつりあいを示す模式図であ
る。
１…エンジンブロック、２…オイルパン、３…シール部
材、３ａ，３ｂ…孔、４…フランジ部、４ａ…コーナー
部、４ｂ…ストレート部、５…ネジ穴、６…フランジ
部、６ａ…コーナー部、６ｂ…ストレート部、７，７
ｃ，７ｓ…エンボス部、７ａ，７ca，７sa…当接面、８
…孔、９…補強材、９ａ…孔、10…ボルト
材、３ａ，３ｂ…孔、４…フランジ部、４ａ…コーナー
部、４ｂ…ストレート部、５…ネジ穴、６…フランジ
部、６ａ…コーナー部、６ｂ…ストレート部、７，７
ｃ，７ｓ…エンボス部、７ａ，７ca，７sa…当接面、８
…孔、９…補強材、９ａ…孔、10…ボルト
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 実開 平２−83355（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭50−114535（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭50−134539（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭50−135839（ＪＰ，Ｕ) 実開 平２−59360（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−58659（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F01M 11/00 F02F 7/00 302 F02F 7/00 F02F 11/00
Claims (2)
- 【請求項１】 エンジンブロックに装着するオイルパン
であって、前記オイルパンはエンジンブロックに設けた
フランジ部に対応すると共に、複数のエンボス部を形成
したフランジ部を有し、前記エンジンブロックのフラン
ジ部とオイルパンのフランジ部間にシール部材を介して
両フランジ部を接合させ、固定部材によってエンジンブ
ロックに固定するオイルパンにおいて、オイルパン成形
時の加工硬化レベルに対応する前記オイルパンのフラン
ジ部に形成するエンボス部の成形部位の剛性値に対応さ
せて前記エンボス部の立ち上がりテーパー角度を設定し
たことを特徴としたオイルパン。 - 【請求項２】 前記オイルパンのフランジ部をストレー
ト部とコーナー部で構成した場合において、コーナー部
に形成したエンボス部の立ち上がりテーパー角度を、ス
トレート部に形成したエンボス部の立ち上がりテーパー
角度よりも小さくなるように構成したことを特徴とした
請求項１記載のオイルパン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8133594A JP2810624B2 (ja) | 1994-04-20 | 1994-04-20 | オイルパン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8133594A JP2810624B2 (ja) | 1994-04-20 | 1994-04-20 | オイルパン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07293332A JPH07293332A (ja) | 1995-11-07 |
| JP2810624B2 true JP2810624B2 (ja) | 1998-10-15 |
Family
ID=13743513
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8133594A Expired - Fee Related JP2810624B2 (ja) | 1994-04-20 | 1994-04-20 | オイルパン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2810624B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102007019467A1 (de) * | 2007-04-25 | 2008-10-30 | Elringklinger Ag | An einem Bauteil unter Zwischenschaltung einer Dichtung zu montierender Deckel |
-
1994
- 1994-04-20 JP JP8133594A patent/JP2810624B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07293332A (ja) | 1995-11-07 |
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