JP2809296B2 - フッ素樹脂被覆用Ａｌ合金板の製造方法 - Google Patents
フッ素樹脂被覆用Ａｌ合金板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電解エッチング性、且
つ成形性に優れたフッ素樹脂被覆用Ａl合金板の製造方
法に関するものである。
つ成形性に優れたフッ素樹脂被覆用Ａl合金板の製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】フッ素樹脂は、耐水性、耐熱性に優れる
ため、Ａl及びＡl合金などにコーティングされ、フライ
パン、炊飯器の中蓋等に使用されている。このような用
途でのフッ素樹脂コーティングＡl材は、樹脂の密着性
を高めるためにＡl及びＡl合金等の素板を化学的又は電
気化学的エッチング等により均一に粗面化した後、フッ
素樹脂を塗布し、成形加工して製作されている。
ため、Ａl及びＡl合金などにコーティングされ、フライ
パン、炊飯器の中蓋等に使用されている。このような用
途でのフッ素樹脂コーティングＡl材は、樹脂の密着性
を高めるためにＡl及びＡl合金等の素板を化学的又は電
気化学的エッチング等により均一に粗面化した後、フッ
素樹脂を塗布し、成形加工して製作されている。
【０００３】従来、上記のようなフッ素樹脂皮膜用Ａl
合金としては、１１００、１０５０、３００４合金等が
用いられてきた。しかし、１１００、１０５０等の純Ａ
l系を使用した場合には、化学的、又は電気化学的エッ
チング等により均一な粗面を得ることが困難であるとい
う問題がある。
合金としては、１１００、１０５０、３００４合金等が
用いられてきた。しかし、１１００、１０５０等の純Ａ
l系を使用した場合には、化学的、又は電気化学的エッ
チング等により均一な粗面を得ることが困難であるとい
う問題がある。
【０００４】一方、３００４等のＡl−Ｍn−Ｍg系を使
用した場合にも、化学的又は電気化学的エッチング等に
より均一な粗面を得ることが困難である。また、Ｍg、
Ｍnの含有量が高いため、成形時の加工硬化量が大き
く、再絞り加工やスピニング加工に適さないという問題
がある。
用した場合にも、化学的又は電気化学的エッチング等に
より均一な粗面を得ることが困難である。また、Ｍg、
Ｍnの含有量が高いため、成形時の加工硬化量が大き
く、再絞り加工やスピニング加工に適さないという問題
がある。
【０００５】そこで、これら問題点を解決することを目
的として種々の検討がなされ、その結果、次のようなＡ
l合金が開発され、提案されている。
的として種々の検討がなされ、その結果、次のようなＡ
l合金が開発され、提案されている。
【０００６】特公昭６１−４９３８４号公報には、Ｍ
g：０.０５〜２.５％、Ｍn：０.３〜１.５％、Ｆe：０.
３〜０.８％、Ｃu：０.０１〜０.２％、Ｆe及びＳiの合
計：０.２％以下のＡl合金が記載されている。特開平３
−２１５６４５号公報にはＭn：０.２〜２.０％、Ｍg：
０.０１〜０.２％、Ｃu：０.０１〜０.２％、Ｆe及びＳ
iの合計：０.２％以下のＡl合金が記載されている。特
開平３−１９３８４０号公報にはＭn：０.０１〜０.２
％、Ｍg：０.２〜２.０％、Ｃu：０.０１〜０.２％、Ｆ
e及びＳiの合計：０.２％以下のＡl合金が記載されてい
る。
g：０.０５〜２.５％、Ｍn：０.３〜１.５％、Ｆe：０.
３〜０.８％、Ｃu：０.０１〜０.２％、Ｆe及びＳiの合
計：０.２％以下のＡl合金が記載されている。特開平３
−２１５６４５号公報にはＭn：０.２〜２.０％、Ｍg：
０.０１〜０.２％、Ｃu：０.０１〜０.２％、Ｆe及びＳ
iの合計：０.２％以下のＡl合金が記載されている。特
開平３−１９３８４０号公報にはＭn：０.０１〜０.２
％、Ｍg：０.２〜２.０％、Ｃu：０.０１〜０.２％、Ｆ
e及びＳiの合計：０.２％以下のＡl合金が記載されてい
る。
【０００７】そして、特公昭６１−４９３８４号公報に
よれば、電解エッチング性が向上すると説明されてい
る。また、特開平３−２１５６４５号公報及び特開平３
−１９３８４０号公報によれば、成形性及び電解エッチ
ング性が向上すると説明されている。
よれば、電解エッチング性が向上すると説明されてい
る。また、特開平３−２１５６４５号公報及び特開平３
−１９３８４０号公報によれば、成形性及び電解エッチ
ング性が向上すると説明されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記の提案さ
れた各種Ａl合金には、次のような問題点がある。すな
わち、特公昭６１−４９３８４号公報に記載のＡl合金
には成形性が悪いという問題点がある。特開平３−２１
５６４５号公報に記載のＡl合金ではＭn添加量が多くな
るほど、成形性が悪くなるという傾向があり、特開平３
−１９３８４０号公報では、Ｍn添加量が少ないため、
電解エッチング性が悪いという問題点がある。
れた各種Ａl合金には、次のような問題点がある。すな
わち、特公昭６１−４９３８４号公報に記載のＡl合金
には成形性が悪いという問題点がある。特開平３−２１
５６４５号公報に記載のＡl合金ではＭn添加量が多くな
るほど、成形性が悪くなるという傾向があり、特開平３
−１９３８４０号公報では、Ｍn添加量が少ないため、
電解エッチング性が悪いという問題点がある。
【０００９】本発明は、このような事情に鑑みてなされ
たものであって、その目的は、従来技術の持つ以上のよ
うな問題点を解消して、成形性並びに電解エッチング性
に優れたフッ素樹脂被覆用Ａl合金の製造技術を提供す
ることにある。
たものであって、その目的は、従来技術の持つ以上のよ
うな問題点を解消して、成形性並びに電解エッチング性
に優れたフッ素樹脂被覆用Ａl合金の製造技術を提供す
ることにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めの手段として、本発明は、Ｍg：０.１０〜０.８０
％、Ｍn：０.３０〜０.８０％、Ｆe：０.３０〜０.８０
％、Ｃu：０.１０〜０.２０％、Ｚn：０.１０〜０.３％
を含有し、残部が不可避的不純物からなるＡl合金鋳塊
について、均熱温度が５５０℃以上６２０℃未満、均熱
時間が１時間以上１０時間未満の条件にて均熱処理を施
し、熱間圧延開始温度が５００℃以上６００℃未満の条
件にて熱間圧延を開始することを特徴とするフッ素樹脂
被覆用Ａl合金板の製造方法を要旨としている。
めの手段として、本発明は、Ｍg：０.１０〜０.８０
％、Ｍn：０.３０〜０.８０％、Ｆe：０.３０〜０.８０
％、Ｃu：０.１０〜０.２０％、Ｚn：０.１０〜０.３％
を含有し、残部が不可避的不純物からなるＡl合金鋳塊
について、均熱温度が５５０℃以上６２０℃未満、均熱
時間が１時間以上１０時間未満の条件にて均熱処理を施
し、熱間圧延開始温度が５００℃以上６００℃未満の条
件にて熱間圧延を開始することを特徴とするフッ素樹脂
被覆用Ａl合金板の製造方法を要旨としている。
【００１１】以下に本発明について更に詳細に説明す
る。
る。
【００１２】本発明におけるＡl−Ｍn−Ｍg合金は、従
来の特公昭６１−４９３８４号公報及び特開平３−２１
５６４５号に記載のＡl合金とは異なり、Ｍn量の上限を
低くコントロールしているので、成形性は向上するが、
電解エッチング性が劣ることとなる。そのため、０.１
０％以上０.３０％以下のＺnを加えることにより電解エ
ッチング性を向上させている。したがって、ＭnとＺn量
を前記の如くコントロールすることにより、成形性及び
電解エッチング性の両方につき向上させたものである。
来の特公昭６１−４９３８４号公報及び特開平３−２１
５６４５号に記載のＡl合金とは異なり、Ｍn量の上限を
低くコントロールしているので、成形性は向上するが、
電解エッチング性が劣ることとなる。そのため、０.１
０％以上０.３０％以下のＺnを加えることにより電解エ
ッチング性を向上させている。したがって、ＭnとＺn量
を前記の如くコントロールすることにより、成形性及び
電解エッチング性の両方につき向上させたものである。
【００１３】また、本発明におけるＡl−Ｍn−Ｍg合金
は、特開平３−２１５６４５号公報に記載のＡl合金と
は異なり、Ｍn添加量の下限を高くコントロールしてい
るので電解エッチング性は向上するが、成形性は劣るこ
ととなる。そのため、０.１０％以上０.８０％以下のＭ
gと、０.１０％以上０.２０％以下のＣuを加えることに
より、適度に強度を与え、且つ成形性、特に深絞り性を
向上させている。したがって、ＭnとＭg及びＣu量を前
記の如くコントロールすることにより、成形性及び電解
エッチング性の両方につき向上させたものである。
は、特開平３−２１５６４５号公報に記載のＡl合金と
は異なり、Ｍn添加量の下限を高くコントロールしてい
るので電解エッチング性は向上するが、成形性は劣るこ
ととなる。そのため、０.１０％以上０.８０％以下のＭ
gと、０.１０％以上０.２０％以下のＣuを加えることに
より、適度に強度を与え、且つ成形性、特に深絞り性を
向上させている。したがって、ＭnとＭg及びＣu量を前
記の如くコントロールすることにより、成形性及び電解
エッチング性の両方につき向上させたものである。
【００１４】また、電解エッチング性向上のために、特
公昭６１−４９３８４号公報に記載のＡl合金と同程度
のＦe量(０.３０％以上０.８０％以下)にコントロール
している。
公昭６１−４９３８４号公報に記載のＡl合金と同程度
のＦe量(０.３０％以上０.８０％以下)にコントロール
している。
【００１５】但し、上述の特性を得るためには、後述の
如く、製造条件もコントロールする必要がある。
如く、製造条件もコントロールする必要がある。
【００１６】まず、本発明におけるＡl合金の成分限定
理由について説明する。
理由について説明する。
【００１７】Ｍg：Ｍgはエッチング性の改善には殆ど寄
与しないが、器物用として要求される強度を確保するた
めに不可欠な元素であり、少なくとも０.１０％以上含
有させねばならない。しかし、０.８０％超では強度が
高くなりすぎて加工性が低下し、特に軟質材製品の場
合、深絞り加工時の耳率が大きくなることから、０.８
０％以下に止めるべきである。
与しないが、器物用として要求される強度を確保するた
めに不可欠な元素であり、少なくとも０.１０％以上含
有させねばならない。しかし、０.８０％超では強度が
高くなりすぎて加工性が低下し、特に軟質材製品の場
合、深絞り加工時の耳率が大きくなることから、０.８
０％以下に止めるべきである。
【００１８】Ｍn：Ｍnは強度向上効果を有すると共にエ
ッチング性を改善するのに不可欠な元素である。すなわ
ち、Ｍnは主元素たるＡl及び後述のＦeと共にＡl−Ｍn
−Ｆe系の晶出物を形成するもので、エッチング性と密
接な関係があり、０.３０％未満では晶出物の数が不十
分になって不均一で荒いエッチング面しか得られず、強
度向上効果も有意に発揮されない。一方、０.８０％を
超えると晶出物が大きくなりすぎて、局部的に深いエッ
チングピットの発生し易くなると共に加工性の低下を招
く。したがって、Ｍn量は０.３０〜０.８０％とする。
ッチング性を改善するのに不可欠な元素である。すなわ
ち、Ｍnは主元素たるＡl及び後述のＦeと共にＡl−Ｍn
−Ｆe系の晶出物を形成するもので、エッチング性と密
接な関係があり、０.３０％未満では晶出物の数が不十
分になって不均一で荒いエッチング面しか得られず、強
度向上効果も有意に発揮されない。一方、０.８０％を
超えると晶出物が大きくなりすぎて、局部的に深いエッ
チングピットの発生し易くなると共に加工性の低下を招
く。したがって、Ｍn量は０.３０〜０.８０％とする。
【００１９】Ｆe：Ｆeは、Ｍnと同様、Ａl−Ｍn−Ｆe系
の晶出物の生成によってエッチング性を改善するために
不可欠の元素であり、適正な数及び大きさの晶出物を生
成させるためには、その含有量を０.３０〜０.８０％の
範囲に設定しなければならない。０.３０％未満では晶
出物の数が不十分になって適正な粗度のエッチング面が
得られず、また０.８０％を超えると晶出物が大きくな
りすぎてエッチングピットが発生し易くなると共に加工
性も低下する。
の晶出物の生成によってエッチング性を改善するために
不可欠の元素であり、適正な数及び大きさの晶出物を生
成させるためには、その含有量を０.３０〜０.８０％の
範囲に設定しなければならない。０.３０％未満では晶
出物の数が不十分になって適正な粗度のエッチング面が
得られず、また０.８０％を超えると晶出物が大きくな
りすぎてエッチングピットが発生し易くなると共に加工
性も低下する。
【００２０】Ｃu：ＣuはＡl中に添加することにより、
材料強度を向上させる効果がある。その添加量を０.１
０％以上０.２０％以下としたのは、０.１０％未満では
その効果が小さく、また、０.２０％を超えると深絞り
成形時に４５°耳が発達して耳率が高くなり、また適正
なエッチング条件の設定が困難となり、均一な粗面が得
られなくなるためである。
材料強度を向上させる効果がある。その添加量を０.１
０％以上０.２０％以下としたのは、０.１０％未満では
その効果が小さく、また、０.２０％を超えると深絞り
成形時に４５°耳が発達して耳率が高くなり、また適正
なエッチング条件の設定が困難となり、均一な粗面が得
られなくなるためである。
【００２１】Ｚn：ＺnはＡl中に添加することによりエ
ッチング性を向上させる効果がある。その添加量を０.
１０％以上０.３０％以下としたのは、０.１０％未満で
はその効果が小さく、また、０.３０％を超えると適正
なエッチング条件の設定が困難となり、均一な粗面が得
られなくなるためである。
ッチング性を向上させる効果がある。その添加量を０.
１０％以上０.３０％以下としたのは、０.１０％未満で
はその効果が小さく、また、０.３０％を超えると適正
なエッチング条件の設定が困難となり、均一な粗面が得
られなくなるためである。
【００２２】なお、鋳塊組織の微細化剤として通常添加
されるＴi、Ｂ等は、０.１％以下の添加量であれば、特
に本発明の効果を損なうことはないので許容される。
されるＴi、Ｂ等は、０.１％以下の添加量であれば、特
に本発明の効果を損なうことはないので許容される。
【００２３】次に本発明の製造条件について説明する。
【００２４】上記組成のＡl−Ｍn−Ｍg合金の製造工程
は特に制限されないが、通常は、溶解→半連続鋳造→均
質化処理→熱間圧延→冷間圧延→打ち抜き→最終焼鈍に
て製造することができる。但し、均熱温度は５５０℃以
上６２０℃未満、均熱時間は１時間以上１０時間未満の
条件で均熱処理を行わなければならない。また、熱間圧
延開始温度が５００℃以上６００℃未満の条件にて熱間
圧延を開始しなければならない。
は特に制限されないが、通常は、溶解→半連続鋳造→均
質化処理→熱間圧延→冷間圧延→打ち抜き→最終焼鈍に
て製造することができる。但し、均熱温度は５５０℃以
上６２０℃未満、均熱時間は１時間以上１０時間未満の
条件で均熱処理を行わなければならない。また、熱間圧
延開始温度が５００℃以上６００℃未満の条件にて熱間
圧延を開始しなければならない。
【００２５】ここで、均熱温度が５５０℃未満では均質
化効果が不十分で加工性が悪化し易くなると同時に析出
が進行してエッチング性が低下する。また、均熱温度が
６２０℃以上では析出が進行せずエッチング性が低下す
る。
化効果が不十分で加工性が悪化し易くなると同時に析出
が進行してエッチング性が低下する。また、均熱温度が
６２０℃以上では析出が進行せずエッチング性が低下す
る。
【００２６】また、均熱時間が１時間未満では均質化効
果が不十分で加工性が悪化し易くなると同時に析出が進
行しておらずエッチング性も低下する。また、均熱時間
が１０時間以上では析出が進行してエッチング性が低下
する。
果が不十分で加工性が悪化し易くなると同時に析出が進
行しておらずエッチング性も低下する。また、均熱時間
が１０時間以上では析出が進行してエッチング性が低下
する。
【００２７】更に、熱間圧延開始温度が５００℃未満で
は析出が進行してエッチング性が低下する。また、熱間
圧延開始温度が６００℃以上では熱間圧延時析出が進行
せずエッチング性が低下する。
は析出が進行してエッチング性が低下する。また、熱間
圧延開始温度が６００℃以上では熱間圧延時析出が進行
せずエッチング性が低下する。
【００２８】なお、上述のような製造工程で得られたＡ
l合金板は、その後、従来と同様、化学的又は電気的エ
ッチング等により均一に粗面化した後、フッ素樹脂を塗
布し、成形加工に供される。
l合金板は、その後、従来と同様、化学的又は電気的エ
ッチング等により均一に粗面化した後、フッ素樹脂を塗
布し、成形加工に供される。
【００２９】次に本発明の実施例を示す。
【００３０】表１に示す化学成分のＡl合金を常法によ
り溶解、鋳造し、表１の条件にて均熱処理、熱間圧延、
冷間圧延にて１.０mm厚にし、最終焼鈍(３６０℃×２h
r)を行い、Ａl合金板を得た。得られた各Ａl合金板の機
械的性能及びエッチング性を評価した結果を表２に示
す。なお、各々の測定法は下記の通りとした。
り溶解、鋳造し、表１の条件にて均熱処理、熱間圧延、
冷間圧延にて１.０mm厚にし、最終焼鈍(３６０℃×２h
r)を行い、Ａl合金板を得た。得られた各Ａl合金板の機
械的性能及びエッチング性を評価した結果を表２に示
す。なお、各々の測定法は下記の通りとした。
【００３１】（エッチング性）各Ａl合金板を３±０.２
％のＨＮ4Ｃl水溶液(温度４０±０.５℃)中で６.６Ａ／
dm2で電解エッチングを行った時の表面形態を観察し、
フッ素樹脂との密着性の良否を判定した。 判定基準：○(良好)、△(やや良好)、×(不良)。 形態：図１のＡ、Ｂ及びＣ
％のＨＮ4Ｃl水溶液(温度４０±０.５℃)中で６.６Ａ／
dm2で電解エッチングを行った時の表面形態を観察し、
フッ素樹脂との密着性の良否を判定した。 判定基準：○(良好)、△(やや良好)、×(不良)。 形態：図１のＡ、Ｂ及びＣ
【００３２】（耳率）各Ａl合金板で６６mmφのブラン
クを作製し、３３mmφのポンチで深絞り加工したときの
耳率を次式から算出した。 耳率(％)＝(Ｈ−ｈ)／{(Ｈ−ｈ)／２}×１００ ここで、Ｈ：加工品の底からみた山の平均高さ ｈ：加工品の底からみた谷の平均高さ その結果から、４.５％以下の場合を良好(○)とし、４.
５〜５.０％の場合をやや良好(△)とし、５.０％を超え
る場合を不良(×)とした。
クを作製し、３３mmφのポンチで深絞り加工したときの
耳率を次式から算出した。 耳率(％)＝(Ｈ−ｈ)／{(Ｈ−ｈ)／２}×１００ ここで、Ｈ：加工品の底からみた山の平均高さ ｈ：加工品の底からみた谷の平均高さ その結果から、４.５％以下の場合を良好(○)とし、４.
５〜５.０％の場合をやや良好(△)とし、５.０％を超え
る場合を不良(×)とした。
【００３３】（限界絞り率）各Ａl合金板を用いて作製
したブランクを、３３mmφのポンチを用い、しわ押力０
kgで深絞り加工した時の次式から算出される値を限界絞
り率とした。 限界絞り率(％)＝(ブランク径−ポンチ径)／(ポンチ径)
×１００ その結果から、５２.０を超える場合を良好(○)とし、
５１.０〜５２.０％の場合をやや良好(△)とし、５１.
０％未満の場合を不良(×)とした。
したブランクを、３３mmφのポンチを用い、しわ押力０
kgで深絞り加工した時の次式から算出される値を限界絞
り率とした。 限界絞り率(％)＝(ブランク径−ポンチ径)／(ポンチ径)
×１００ その結果から、５２.０を超える場合を良好(○)とし、
５１.０〜５２.０％の場合をやや良好(△)とし、５１.
０％未満の場合を不良(×)とした。
【００３４】（引張強さ）各Ａl合金板を用いて作製し
たＪＩＳ５号引張試験片により引張試験を行って測定し
た。その結果から、１４０Ｎ／mm2を超える場合を良好
(○)とし、１４０Ｎ／mm2〜１３０Ｎ／mm2の場合をやや
良好(△)とし、１３０Ｎ／mm2未満の場合を不良(×)と
した。
たＪＩＳ５号引張試験片により引張試験を行って測定し
た。その結果から、１４０Ｎ／mm2を超える場合を良好
(○)とし、１４０Ｎ／mm2〜１３０Ｎ／mm2の場合をやや
良好(△)とし、１３０Ｎ／mm2未満の場合を不良(×)と
した。
【００３５】表２から明らかなように、本発明例Ｎo.１
〜４はエッチング性、耳率、限界絞り率に優れている。
一方、本発明の化学成分又は製造条件を外れる比較例Ｎ
o.５〜２０はエッチング性、耳率、限界絞り率のいずれ
か一つ以上が劣っている。
〜４はエッチング性、耳率、限界絞り率に優れている。
一方、本発明の化学成分又は製造条件を外れる比較例Ｎ
o.５〜２０はエッチング性、耳率、限界絞り率のいずれ
か一つ以上が劣っている。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
電解エッチング性に優れているので、フッ素樹脂との密
着性が強固で、且つ成形性、特に深絞り性に優れたフッ
素樹脂被覆用Ａl合金板を提供できるので、フッ素樹脂
密着性の高い深絞り厨房器が得られるという工業上顕著
な効果を奏するのである。
電解エッチング性に優れているので、フッ素樹脂との密
着性が強固で、且つ成形性、特に深絞り性に優れたフッ
素樹脂被覆用Ａl合金板を提供できるので、フッ素樹脂
密着性の高い深絞り厨房器が得られるという工業上顕著
な効果を奏するのである。
【図１】エッチング性の判定基準に係る電解エッチング
後の表面形態を示す拡大摸式図である。
後の表面形態を示す拡大摸式図である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２３ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２３ ６２７ ６２７ ６３０ ６３０Ｋ ６８２ ６８２ ６８３ ６８３ ６９１ ６９１Ｂ ６９１Ｃ ６９４ ６９４Ｂ (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22F 1/04 C22C 21/06 C25D 11/18 306 C25F 3/04
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｍg：０.１０〜
０.８０％、Ｍn：０.３０〜０.８０％、Ｆe：０.３０〜
０.８０％、Ｃu：０.１０〜０.２０％、Ｚn：０.１０〜
０.３％を含有し、残部が不可避的不純物からなるＡl合
金鋳塊について、均熱温度が５５０℃以上６２０℃未
満、均熱時間が１時間以上１０時間未満の条件にて均熱
処理を施し、熱間圧延開始温度が５００℃以上６００℃
未満の条件にて熱間圧延を開始することを特徴とするフ
ッ素樹脂被覆用Ａl合金板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5097171A JP2809296B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | フッ素樹脂被覆用Ａｌ合金板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5097171A JP2809296B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | フッ素樹脂被覆用Ａｌ合金板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06287722A JPH06287722A (ja) | 1994-10-11 |
| JP2809296B2 true JP2809296B2 (ja) | 1998-10-08 |
Family
ID=14185140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5097171A Expired - Fee Related JP2809296B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | フッ素樹脂被覆用Ａｌ合金板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2809296B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3414365B1 (de) * | 2016-01-27 | 2019-07-17 | Hydro Aluminium Rolled Products GmbH | Umformoptimiertes aluminiumlegierungsblech |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5948860A (ja) * | 1982-09-14 | 1984-03-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | テ−プレコ−ダ |
-
1993
- 1993-03-31 JP JP5097171A patent/JP2809296B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06287722A (ja) | 1994-10-11 |
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