JP2771826B2 - ピストンリングの製造方法 - Google Patents
ピストンリングの製造方法Info
- Publication number
- JP2771826B2 JP2771826B2 JP63330621A JP33062188A JP2771826B2 JP 2771826 B2 JP2771826 B2 JP 2771826B2 JP 63330621 A JP63330621 A JP 63330621A JP 33062188 A JP33062188 A JP 33062188A JP 2771826 B2 JP2771826 B2 JP 2771826B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- piston ring
- treatment
- coating
- piston
- aluminum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はリン酸塩化成処理被膜を有する鋳鉄製又は鋼
製の内燃機関用ピストンリングの製造方法に関し、特に
アルミニウム合金製ピストンに装着した場合に、ピスト
ンのリング溝の表面からピストンリング表面にアルミニ
ウム粒子が凝着するのを防止した内燃機械用ピストンリ
ングの製造方法に関する。
製の内燃機関用ピストンリングの製造方法に関し、特に
アルミニウム合金製ピストンに装着した場合に、ピスト
ンのリング溝の表面からピストンリング表面にアルミニ
ウム粒子が凝着するのを防止した内燃機械用ピストンリ
ングの製造方法に関する。
自動車等の内燃機関は近年出力の増大及び高速回転化
の傾向にあり、このため内燃機関、とりわけピストンの
ヘッド部及びヘッド部に近い第一ピストンリングの熱負
荷が増大し、油温も上昇している。このような苛酷な条
件下でアルミニウム合金製ピストンを作動させると、ピ
ストンのリング溝の表面からピストンリング表面へアル
ミニウムの粒子が融合転移する現象（アルミニウム凝着
現象）が生じる。この凝着現象は、ピストンのリング溝
の局部的摩耗、ピストンリングの焼付き及び折損を引き
起し、これは、ブローバイの増加や内燃機関の出力の低
下といったエンジントラブルの原因となっている。
の傾向にあり、このため内燃機関、とりわけピストンの
ヘッド部及びヘッド部に近い第一ピストンリングの熱負
荷が増大し、油温も上昇している。このような苛酷な条
件下でアルミニウム合金製ピストンを作動させると、ピ
ストンのリング溝の表面からピストンリング表面へアル
ミニウムの粒子が融合転移する現象（アルミニウム凝着
現象）が生じる。この凝着現象は、ピストンのリング溝
の局部的摩耗、ピストンリングの焼付き及び折損を引き
起し、これは、ブローバイの増加や内燃機関の出力の低
下といったエンジントラブルの原因となっている。
このようなアルミニウム凝着現象は、最も苛酷な条件
下で作動している第一圧力ピストンリングにおいて、運
転初期に最も多く発生する。第一圧力ピストンリングに
おけるアルミニウムの凝着を防止する方法として、リン
酸マンガン被膜等の化成処理被膜をピストンリング上下
面等に形成することが行われている。
下で作動している第一圧力ピストンリングにおいて、運
転初期に最も多く発生する。第一圧力ピストンリングに
おけるアルミニウムの凝着を防止する方法として、リン
酸マンガン被膜等の化成処理被膜をピストンリング上下
面等に形成することが行われている。
しかし、従来のリン酸マンガン被膜においては、第６
図に示すように結晶が尖鋭な多角体となっている。その
ため、結晶体が不安定な状態であるとともに、エンジン
が回転してピストンリングとピストンのリング溝とが衝
突、摺動する過程において、結晶の先端部に衝撃が集中
してしまう。その結果、エンジンの回転の初期段階で被
膜の結晶が、ピストンリングの母材から脱落してしまっ
たり、エンジンの高回転時に被膜の結晶がピストンリン
グの母材から脱落してしまったりする。
図に示すように結晶が尖鋭な多角体となっている。その
ため、結晶体が不安定な状態であるとともに、エンジン
が回転してピストンリングとピストンのリング溝とが衝
突、摺動する過程において、結晶の先端部に衝撃が集中
してしまう。その結果、エンジンの回転の初期段階で被
膜の結晶が、ピストンリングの母材から脱落してしまっ
たり、エンジンの高回転時に被膜の結晶がピストンリン
グの母材から脱落してしまったりする。
そこで被膜の結晶の脱落を防止するために、上記被膜
を厚くすると、膜厚のばらつきが大きくなり、ピストン
リングの装着不能、ピストンのリング溝とピストンリン
グとの固着（ステック）等の問題が生じる。
を厚くすると、膜厚のばらつきが大きくなり、ピストン
リングの装着不能、ピストンのリング溝とピストンリン
グとの固着（ステック）等の問題が生じる。
さらに、上記被膜は第７図に示すように結晶粒子間の
隙間を狭くして耐食性を向上させているので、アルミニ
ウムの凝着防止に効果のある潤滑油の浸透を妨げるとと
もに、潤滑油の保持性も低い。
隙間を狭くして耐食性を向上させているので、アルミニ
ウムの凝着防止に効果のある潤滑油の浸透を妨げるとと
もに、潤滑油の保持性も低い。
以上のように、従来のリン酸マンガン被膜等のリン酸
塩化成処理被膜では、苛酷な条件下で十分にアルミニウ
ムの凝着を防ぐことはできなかった。
塩化成処理被膜では、苛酷な条件下で十分にアルミニウ
ムの凝着を防ぐことはできなかった。
従って、本発明の目的は、高圧で熱的負荷の大きい苛
酷な条件で使用しても、ピストンリング溝の表面からピ
ストンリング表面へのアルミニウム粒子の凝着を防止す
ることができる内燃機関用ピストンリングの製造方法を
提供することである。
酷な条件で使用しても、ピストンリング溝の表面からピ
ストンリング表面へのアルミニウム粒子の凝着を防止す
ることができる内燃機関用ピストンリングの製造方法を
提供することである。
上記目的に鑑み、鋭意研究の結果、本発明者は、リン
酸マンガン被膜等のリン酸塩化成処理被膜を有するピス
トンリングにおいて、前記被膜を構成する結晶粒子の改
良することによって、苛酷な条件下でのアルミニウムの
凝着を効果的に防止することができることを発見し、本
発明に相致した。
酸マンガン被膜等のリン酸塩化成処理被膜を有するピス
トンリングにおいて、前記被膜を構成する結晶粒子の改
良することによって、苛酷な条件下でのアルミニウムの
凝着を効果的に防止することができることを発見し、本
発明に相致した。
すなわち、アルミニウム凝着のない鋳鉄製又は鋼製の
内燃機関用ピストンリングを製造する本発明の方法は、
前記ピストンリングの少なくとも上下の表面にアルミニ
ウムの凝着を防止するリン酸塩化成処理を行い、次いで
クロム酸及び硫酸を含有する処理液を用いて化成処理を
行うことを特徴とする。
内燃機関用ピストンリングを製造する本発明の方法は、
前記ピストンリングの少なくとも上下の表面にアルミニ
ウムの凝着を防止するリン酸塩化成処理を行い、次いで
クロム酸及び硫酸を含有する処理液を用いて化成処理を
行うことを特徴とする。
本発明の方法により製造したピストンリングを以下の
実施例により添付図面を参照して詳細に説明する。
実施例により添付図面を参照して詳細に説明する。
第１図は、本発明の方法により製造した内燃機関用ピ
ストンリングをピストンのリング溝に装着した状態を示
す端面図である。
ストンリングをピストンのリング溝に装着した状態を示
す端面図である。
第１図に示すように、アルミニウム合金製ピストン１
は外周囲面に複数のリング溝２、２′を有し、各リング
溝２、２′にはピストンリング３、３′が収容されてい
る。各ピストンリング３、３′はシリンダ４の内壁に摺
接している。
は外周囲面に複数のリング溝２、２′を有し、各リング
溝２、２′にはピストンリング３、３′が収容されてい
る。各ピストンリング３、３′はシリンダ４の内壁に摺
接している。
なお、ピストンリング３、３′の内で、最もピストン
１のヘッド部の近くに装着されているピストンリング３
が第一圧力リングであり、ピストン１のヘッド部ととも
に、エンジン回転時に圧力及び熱負荷が最も多くかかる
部分である。また、ピストンリング３、３′の母材は鋳
鉄材又は鋼材であれば特に限定されない。
１のヘッド部の近くに装着されているピストンリング３
が第一圧力リングであり、ピストン１のヘッド部ととも
に、エンジン回転時に圧力及び熱負荷が最も多くかかる
部分である。また、ピストンリング３、３′の母材は鋳
鉄材又は鋼材であれば特に限定されない。
また、第２図及び第３図は、それぞれ本発明の実施例
によるピストンリングである。
によるピストンリングである。
第２図に示す実施例においては、ピストンリングの母
材５の上下及び内周面にはリン酸マンガン被膜６が形成
されており、また、この被膜６にはクロム酸化成処理が
施されている。なお、シリンダとの摺動面の耐摩耗性を
向上させるために、ピストンリングの外周摺動面にクロ
ムめっき層７が形成されている。
材５の上下及び内周面にはリン酸マンガン被膜６が形成
されており、また、この被膜６にはクロム酸化成処理が
施されている。なお、シリンダとの摺動面の耐摩耗性を
向上させるために、ピストンリングの外周摺動面にクロ
ムめっき層７が形成されている。
また、第３図に示す別の実施例においては、耐摩耗性
を向上させるためにピストンリングの母材８の表面に窒
化処理による拡散層９が形成されており、さらにその上
にクロム酸化成処理を施したリン酸マンガン被膜10が形
成されている。
を向上させるためにピストンリングの母材８の表面に窒
化処理による拡散層９が形成されており、さらにその上
にクロム酸化成処理を施したリン酸マンガン被膜10が形
成されている。
なお、クロム酸処理後のリン酸マンガン被膜７、10の
膜厚は、３〜14μｍが好ましい。３μｍ未満の場合はア
ルミニウムの凝着防止にほとんど効果がなく、14μｍを
超えると厚みのばらつきが大きくなり、ピストンリング
の装着不能、ピストンのリング溝とピストンリングとの
固着（ステック）といった問題が生じる。また、表面粗
さRZは1.6〜8.0が好ましい。RZが1.6未満の場合は保油
性が低く、8.0を超えると結晶粒子の脱落が多くなる。
膜厚は、３〜14μｍが好ましい。３μｍ未満の場合はア
ルミニウムの凝着防止にほとんど効果がなく、14μｍを
超えると厚みのばらつきが大きくなり、ピストンリング
の装着不能、ピストンのリング溝とピストンリングとの
固着（ステック）といった問題が生じる。また、表面粗
さRZは1.6〜8.0が好ましい。RZが1.6未満の場合は保油
性が低く、8.0を超えると結晶粒子の脱落が多くなる。
次に、本発明のピストンリングの製造方法を説明す
る。
る。
ピストンリングの母材に必要に応じて摺動面にクロム
めっき処理又は窒化処理等を行った後に、以下の処理を
行う。
めっき処理又は窒化処理等を行った後に、以下の処理を
行う。
（１）アルカリによる脱脂処理 処理液：水酸化ナトリウムと炭酸ナトリウムとの混合
液、例えばアイソレート（株）製 CPクリーナ 処理液の濃度:15〜30pt 処理温度:50〜90℃ 処理時間:3〜７分 （２）酸処理による洗浄 処理液：硫酸等の酸とリン酸（H3PO4）との混液 なお、塩酸は、ピストンリングの母材にクロムめっき
層が形成されている場合にクロムを溶解し、クロムめっ
き層をエッジングするので使用しない方が好ましい。
液、例えばアイソレート（株）製 CPクリーナ 処理液の濃度:15〜30pt 処理温度:50〜90℃ 処理時間:3〜７分 （２）酸処理による洗浄 処理液：硫酸等の酸とリン酸（H3PO4）との混液 なお、塩酸は、ピストンリングの母材にクロムめっき
層が形成されている場合にクロムを溶解し、クロムめっ
き層をエッジングするので使用しない方が好ましい。
処理液の濃度:15〜30pt 処理温度:15〜35℃ 処理時間:20〜90秒 （３）表面調整処理 処理液：リン酸マンガン液、例えば日本パーカーライ
ジング（株）製 P.P＝MVA,B 処理液の濃度:6g/ 処理温度:25〜50℃ 処理時間:30〜90秒 （４）リン酸マンガン化成処理 処理液：リン酸マンガン液、例えば日本パーカーライ
ジング（株）製 PF＝M1A−R.M 処理液の濃度：全酸度（TA） 100〜140pt 遊離酸度（FA） 20〜35pt 酸比 ４〜７ 鉄分 0.4〜3g/ 上記濃度条件は通常の使用濃度を大きく外れている
が、濃度を高くすることにより、下記クロム酸化成処理
後の被膜の厚みのばらつきを小さくすることができる。
さらに、濃度を高くすることにより、処理量が多くても
処理液の管理の頻度を少なくすることができる。
ジング（株）製 P.P＝MVA,B 処理液の濃度:6g/ 処理温度:25〜50℃ 処理時間:30〜90秒 （４）リン酸マンガン化成処理 処理液：リン酸マンガン液、例えば日本パーカーライ
ジング（株）製 PF＝M1A−R.M 処理液の濃度：全酸度（TA） 100〜140pt 遊離酸度（FA） 20〜35pt 酸比 ４〜７ 鉄分 0.4〜3g/ 上記濃度条件は通常の使用濃度を大きく外れている
が、濃度を高くすることにより、下記クロム酸化成処理
後の被膜の厚みのばらつきを小さくすることができる。
さらに、濃度を高くすることにより、処理量が多くても
処理液の管理の頻度を少なくすることができる。
処理温度:85〜97℃ 処理時間:2〜５分 処理時間が５分を超えると、被膜の結晶粒子の隙間が
狭くなり、被膜の潤滑油の浸透性及び保持性が低下す
る。
狭くなり、被膜の潤滑油の浸透性及び保持性が低下す
る。
（５）クロム酸化成処理 処理液：クロム酸１〜5g/及び硫酸0.1〜0.8g/を
含有する水溶液 処理温度:15〜40℃ 処理時間:20〜60秒 上記（１）〜（５）の処理を行うことにより、被膜の
結晶粒子が丸みを帯びた形状であるとともに、結晶粒子
間の大きいリン酸マンガン被膜を有するピストンリング
を得ることができる。
含有する水溶液 処理温度:15〜40℃ 処理時間:20〜60秒 上記（１）〜（５）の処理を行うことにより、被膜の
結晶粒子が丸みを帯びた形状であるとともに、結晶粒子
間の大きいリン酸マンガン被膜を有するピストンリング
を得ることができる。
本発明の方法により製造したピストンリングにおいて
は、リン酸塩の被膜が、ピストンリング溝の表面からピ
ストンリング表面へのアルミニウム粒子の凝着（融合転
移）を防止している。
は、リン酸塩の被膜が、ピストンリング溝の表面からピ
ストンリング表面へのアルミニウム粒子の凝着（融合転
移）を防止している。
さらに、リン酸塩被膜にクロム酸化成処理を施すこと
により、被膜の結晶粒子が丸みを有する形状となってい
るので、被膜の耐摩耗性及び密着性が向上している。そ
の理由として、結晶粒子の形状が丸みを有するためにピ
ストンリングの母材との密着性が向上してエンジンの回
転初期における結晶の脱落が防止されたこと、及び高回
転するエンジンにおいてピストンリングがピストンのリ
ング溝と激しく衝突、摺動することを繰り返す過程で、
その衝撃を結晶の角部が集中的に受けることがなくな
り、結晶の破壊及び脱落が防止されたことが考えられ
る。
により、被膜の結晶粒子が丸みを有する形状となってい
るので、被膜の耐摩耗性及び密着性が向上している。そ
の理由として、結晶粒子の形状が丸みを有するためにピ
ストンリングの母材との密着性が向上してエンジンの回
転初期における結晶の脱落が防止されたこと、及び高回
転するエンジンにおいてピストンリングがピストンのリ
ング溝と激しく衝突、摺動することを繰り返す過程で、
その衝撃を結晶の角部が集中的に受けることがなくな
り、結晶の破壊及び脱落が防止されたことが考えられ
る。
さらに、被膜の結晶粒子間の隙間が大きくなっている
ので、被膜の潤滑油の浸透性及び保持性が向上してい
る。
ので、被膜の潤滑油の浸透性及び保持性が向上してい
る。
以上の性質を有するため、本発明の方法により製造し
たピストンリングのリン酸塩化成処理被膜はほぼ完全に
アルミニウムの凝着を防止することができる。
たピストンリングのリン酸塩化成処理被膜はほぼ完全に
アルミニウムの凝着を防止することができる。
本発明を以下の実施例により、さらに具体的に説明す
る。
る。
実施例１ ピストンリングの母材として、普通鋳鉄、球状黒鉛鋳
鉄、17−Cr銅、SKD−鋼及びSWOSC−Ｖ鋼を用い、各々に
下記に示す処理を施した。
鉄、17−Cr銅、SKD−鋼及びSWOSC−Ｖ鋼を用い、各々に
下記に示す処理を施した。
（１）アルカリによる脱脂処理 処理液：アイソレート（株）製 CPクリーナ 処理液の濃度:25pt 処理温度:85℃ 処理時間:4分 （２）酸処理による洗浄 処理液：硫酸とリン酸（H3PO4）との混液 処理液の濃度:20pt 処理温度:30℃ 処理時間:70秒 （３）表面調整処理 処理液：日本パーカーライジング（株）製 P.P＝MV
A,B 処理液の濃度:6g/ 処理温度:45℃ 処理時間:70秒 （４）リン酸マンガン化成処理 処理液：日本パーカーライジング（株）製 PF＝M1A
−R.M 処理液の濃度：全酸度（TA） 120pt 遊離酸度（FA） 20pt 酸比 ６ 鉄分 0.6g/ 処理温度:94℃ 処理時間:3分 （５）クロム酸化成処理 処理液：クロム酸１〜5g/及び硫酸0.1〜0.8g/を
含有する水溶液 処理温度:25℃ 処理時間:20秒 さらに、クロム酸化成処理によるリン酸マンガン被膜
の結晶の形状の変化を確認するために、クロム酸化成処
理の前及び後の被膜表面の写真を撮影した。第４図は処
理前の結晶粒子の形状を示す電子顕微鏡写真であり、第
５図は処理後の結晶粒子の形状を示す電子顕微鏡写真で
ある。第４図と第５図を比較することにより、リン酸マ
ンガン被膜の結晶粒子はクロム酸化成処理により角がと
れ丸味を帯びた形状となっていることが確認できる。
A,B 処理液の濃度:6g/ 処理温度:45℃ 処理時間:70秒 （４）リン酸マンガン化成処理 処理液：日本パーカーライジング（株）製 PF＝M1A
−R.M 処理液の濃度：全酸度（TA） 120pt 遊離酸度（FA） 20pt 酸比 ６ 鉄分 0.6g/ 処理温度:94℃ 処理時間:3分 （５）クロム酸化成処理 処理液：クロム酸１〜5g/及び硫酸0.1〜0.8g/を
含有する水溶液 処理温度:25℃ 処理時間:20秒 さらに、クロム酸化成処理によるリン酸マンガン被膜
の結晶の形状の変化を確認するために、クロム酸化成処
理の前及び後の被膜表面の写真を撮影した。第４図は処
理前の結晶粒子の形状を示す電子顕微鏡写真であり、第
５図は処理後の結晶粒子の形状を示す電子顕微鏡写真で
ある。第４図と第５図を比較することにより、リン酸マ
ンガン被膜の結晶粒子はクロム酸化成処理により角がと
れ丸味を帯びた形状となっていることが確認できる。
実施例２、３及び比較例１、２ 下記第１表に示す母材と被膜の組み合わせで、呼び径
×幅×厚さが76mm×1.5mm×3.1mmのピストンリングを作
成した。
×幅×厚さが76mm×1.5mm×3.1mmのピストンリングを作
成した。
得られたピストンリングを、AC8Aアルミニウム合金製
ピストンに装着し、水冷４気筒エンジンに第一圧力リン
グとして組み込み、下記の運転条件で実機テストを行っ
た。
ピストンに装着し、水冷４気筒エンジンに第一圧力リン
グとして組み込み、下記の運転条件で実機テストを行っ
た。
燃料 ：無鉛ハイオクガソリン 回転数 :6000rpm 全負荷 出力 :95PS 水温 :110℃ 油温 :130℃ テスト時間:100時間 テスト後のピストンリングのアルミニウムの凝着状態
を目視で評価した。なお、評価基準は次の通りである。
を目視で評価した。なお、評価基準は次の通りである。
評価基準：凝着のないものを０、最も凝着のひどいもの
を５として、凝着の程度を０〜５の６段階で評価した。
を５として、凝着の程度を０〜５の６段階で評価した。
上記テストを毎回新しいピストンリングを用いて３回
繰り返した。結果を第２表に示す。
繰り返した。結果を第２表に示す。
上記第２表から明らかなように、本発明の方法により
製造したピストンリング（実施例２、３）にはアルミニ
ウムの凝着は生じていない。なお、比較例１のピストン
リングにおいては、運転開始後４〜５時間でアルミニウ
ムの凝着が生じた。
製造したピストンリング（実施例２、３）にはアルミニ
ウムの凝着は生じていない。なお、比較例１のピストン
リングにおいては、運転開始後４〜５時間でアルミニウ
ムの凝着が生じた。
以上に詳述したように、本発明の方法により製造した
ピストンリングには、耐摩耗性及び密着性とともに潤滑
油の浸透性及び保持性に優れたクロム酸化成処理を施し
たリン酸塩化成処理被膜が形成されているので、アルミ
ニウム合金製ピストンに装着して苛酷な条件下で使用し
ても、アルミニウムの凝着をほぼ完全に防止することが
できる。
ピストンリングには、耐摩耗性及び密着性とともに潤滑
油の浸透性及び保持性に優れたクロム酸化成処理を施し
たリン酸塩化成処理被膜が形成されているので、アルミ
ニウム合金製ピストンに装着して苛酷な条件下で使用し
ても、アルミニウムの凝着をほぼ完全に防止することが
できる。
第１図は、本発明の方法により製造したピストンリング
をピストンのリング溝に装着した状態を示す端面図であ
り、 第２図は、本発明の一実施例によるピストンリングを示
す断面図であり、 第３図は、本発明の別の実施例によるピストンリングを
示す断面図であり、 第４図は、本発明の一実施例によりピストンリングに形
成されたリン酸マンガン被膜（クロム酸化成処理前）の
結晶構造を示す電子顕微鏡写真であり、 第５図は、第４図のリン酸マンガン被膜をクロム酸処理
した後の結晶構造を示す電子顕微鏡写真であり、 第６図及び第７図は、それぞれ通常のリン酸マンガン被
膜の結晶構造を示す電子顕微鏡写真である。 １……アルミニウム合金製ピストン ２、２′……リング溝 ３、３′……ピストンリング ４……シリンダ ５、８……ピストンリングの母材 ６、10……リン酸マンガン被膜 ７……クロムめっき層 ９……拡散層
をピストンのリング溝に装着した状態を示す端面図であ
り、 第２図は、本発明の一実施例によるピストンリングを示
す断面図であり、 第３図は、本発明の別の実施例によるピストンリングを
示す断面図であり、 第４図は、本発明の一実施例によりピストンリングに形
成されたリン酸マンガン被膜（クロム酸化成処理前）の
結晶構造を示す電子顕微鏡写真であり、 第５図は、第４図のリン酸マンガン被膜をクロム酸処理
した後の結晶構造を示す電子顕微鏡写真であり、 第６図及び第７図は、それぞれ通常のリン酸マンガン被
膜の結晶構造を示す電子顕微鏡写真である。 １……アルミニウム合金製ピストン ２、２′……リング溝 ３、３′……ピストンリング ４……シリンダ ５、８……ピストンリングの母材 ６、10……リン酸マンガン被膜 ７……クロムめっき層 ９……拡散層
Claims (1)
- 【請求項１】アルミニウム凝着のない鋳鉄製又は鋼製の
内燃機関用ピストンリングの製造方法において、前記ピ
ストンリングの少なくとも上下の表面にアルミニウムの
凝着を防止するリン酸塩化成処理を行い、次いでクロム
酸及び硫酸を含有する処理液を用いて化成処理を行うこ
とを特徴とする方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63330621A JP2771826B2 (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | ピストンリングの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63330621A JP2771826B2 (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | ピストンリングの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02176269A JPH02176269A (ja) | 1990-07-09 |
| JP2771826B2 true JP2771826B2 (ja) | 1998-07-02 |
Family
ID=18234708
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63330621A Expired - Lifetime JP2771826B2 (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | ピストンリングの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2771826B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103836186A (zh) * | 2013-11-15 | 2014-06-04 | 安庆帝伯格茨活塞环有限公司 | 一种陶瓷薄膜铸铁活塞环及其制备方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04113024A (ja) * | 1990-08-31 | 1992-04-14 | Daido Metal Co Ltd | 非焼付性に優れたＡｌ軸受合金製摺動部材 |
| JPH0544575A (ja) * | 1991-08-14 | 1993-02-23 | Teikoku Piston Ring Co Ltd | 組合せオイルリングのサイドレールおよびその製造方法 |
| CN100449135C (zh) * | 2006-09-14 | 2009-01-07 | 江苏仪征金派内燃机配件有限公司 | 活塞环镶嵌镀铬浸渗陶瓷的加工方法 |
| CN103890231A (zh) * | 2011-10-25 | 2014-06-25 | 株式会社小松制作所 | 钢材的表面处理方法、涂装方法及机械部件的制造方法 |
| CN204003139U (zh) * | 2014-08-25 | 2014-12-10 | 安徽江淮汽车股份有限公司 | 用于乙醇燃料发动机的活塞 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60103186A (ja) * | 1983-11-09 | 1985-06-07 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 摺動部材の表面処理法 |
| JPS6082552U (ja) * | 1983-11-14 | 1985-06-07 | 帝国ピストンリング株式会社 | ピストンリング |
| JPS6155065U (ja) * | 1984-09-11 | 1986-04-14 | ||
| JPS63183177A (ja) * | 1987-01-26 | 1988-07-28 | Kawamura Kenkyusho:Kk | 焼結合金の処理方法 |
| JPS63168362U (ja) * | 1987-04-23 | 1988-11-02 |
-
1988
- 1988-12-27 JP JP63330621A patent/JP2771826B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103836186A (zh) * | 2013-11-15 | 2014-06-04 | 安庆帝伯格茨活塞环有限公司 | 一种陶瓷薄膜铸铁活塞环及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02176269A (ja) | 1990-07-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3932228A (en) | Metal material for sliding surfaces | |
| JP3869192B2 (ja) | 転がり摺動部品 | |
| EP0187695B1 (en) | Bearings | |
| US5071263A (en) | Plane bearing | |
| JP2771826B2 (ja) | ピストンリングの製造方法 | |
| JP2730571B2 (ja) | 摺動材料およびピストンリング | |
| GB2153488A (en) | Nitrided steel piston ring | |
| JPS634056A (ja) | タ−ボチヤ−ジヤのフロ−テイングベアリング | |
| JP2002147459A (ja) | オーバレイ層を改質したすべり軸受 | |
| JPS6238417B2 (ja) | ||
| JP3180921B2 (ja) | アルコール系燃料を使用する内燃機関用のシリンダ | |
| US2201405A (en) | Piston | |
| JP2552638B2 (ja) | ピストンリング | |
| JP3339874B2 (ja) | 耐摩耗性に優れたエンジン用軽合金製シリンダ及び複合金属メッキ装置 | |
| JP2865419B2 (ja) | ピストンリング | |
| JP2709613B2 (ja) | ピストンリング | |
| JPH0942447A (ja) | 摺動部材の組合せ | |
| JPH05302674A (ja) | ピストンリングとシリンダの組合せ | |
| SU984818A2 (ru) | Способ придани поверхности металлов противозадирных свойств | |
| JP2859339B2 (ja) | ピストンリング及びその製造方法 | |
| JP2868153B2 (ja) | すべり軸受 | |
| JPH06213070A (ja) | 内燃機関のピストン | |
| JPH05231545A (ja) | ピストンリングとシリンダの組合せ | |
| JPH07145446A (ja) | シリンダライナ用鋳鉄 | |
| JPH05312269A (ja) | ピストンリングとシリンダの組合せ |