JP2766726B2 - 振れ止め制御装置 - Google Patents
振れ止め制御装置Info
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- JP2766726B2 JP2766726B2 JP2287469A JP28746990A JP2766726B2 JP 2766726 B2 JP2766726 B2 JP 2766726B2 JP 2287469 A JP2287469 A JP 2287469A JP 28746990 A JP28746990 A JP 28746990A JP 2766726 B2 JP2766726 B2 JP 2766726B2
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- rope
- suspended
- trolley
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、クレーンの吊荷の振れの発生を防止する振
れ止め制御装置に関する。
れ止め制御装置に関する。
［従来の技術］ クレーンの吊荷の振れの発生を防止する従来の振れ止
め制御装置の概略構成を第４図乃至第８図を用いて説明
する。
め制御装置の概略構成を第４図乃至第８図を用いて説明
する。
第４図はレール11上を移動するトロリー12と、このト
ロリー12にロープ14によって取り付けられ、吊り下げら
れた吊荷15を例示するものである。ロープ14の上端はト
ロリー12の点13の位置に取り付けられ、ロープ14の下端
に吊荷15が取り付けられるものとする。トロリー12のレ
ール11上での移動速度をｖとし、ロープ14が点13から鉛
直方向に吊り下がっている状態からトロリー12の移動に
よって傾いた場合の振れ角をθとする。
ロリー12にロープ14によって取り付けられ、吊り下げら
れた吊荷15を例示するものである。ロープ14の上端はト
ロリー12の点13の位置に取り付けられ、ロープ14の下端
に吊荷15が取り付けられるものとする。トロリー12のレ
ール11上での移動速度をｖとし、ロープ14が点13から鉛
直方向に吊り下がっている状態からトロリー12の移動に
よって傾いた場合の振れ角をθとする。
上記第４図で示したクレーンにおいて、トロリー12を
移動させる場合の振れ止め制御について第５図の速度パ
ターンを用いて説明する。
移動させる場合の振れ止め制御について第５図の速度パ
ターンを用いて説明する。
第５図で時点t0から時点t1に至るまでの間は、トロリ
ー12は一定の加速度a1で速度を増し、時点t1から時点t2
までの間は速度Ｖで定速で移動する。そして、時点t2か
ら時点t3に至るまでの間に、トロリー12は一定の加速度
a2で速度を減じ、時点t3に停止する。また、上記時点t0
での吊荷15及びロープ14の振れ角θは０゜であるものと
する。
ー12は一定の加速度a1で速度を増し、時点t1から時点t2
までの間は速度Ｖで定速で移動する。そして、時点t2か
ら時点t3に至るまでの間に、トロリー12は一定の加速度
a2で速度を減じ、時点t3に停止する。また、上記時点t0
での吊荷15及びロープ14の振れ角θは０゜であるものと
する。
時点t0から時点t1に至る間の吊荷15の振れ角θとその
角速度を位相平面上に表わしたものを考える。まず、
上記時点t0では、吊荷15は振れていないので、その振れ
角θ及び角速度は共に０であり、位相面の原点に位置
する。
角速度を位相平面上に表わしたものを考える。まず、
上記時点t0では、吊荷15は振れていないので、その振れ
角θ及び角速度は共に０であり、位相面の原点に位置
する。
次に時点t0から時点t1の間は、トロリー12が上記第５
図で示したように一定の加速度a1で速度を増しながら移
動する。ここで、レール11の原点10からトロリー12のロ
ープ14上端の取付け位置である点13までの水平方向の距
離をｄ、レール11の原点10から吊荷15までの水平方向の
距離をｘ、トロリー12のロープ14上端の取付け位置であ
る点13から吊荷15までの鉛直方向の距離をｙ、点13から
吊荷15に至るまでのロープ14の長さをｌ、吊荷15のロー
プ14下端位置から吊荷15の重心までの距離をΔｌ、吊荷
15の質量をｍ、重力加速度をｇ、ロープ14の張力をTeと
すると、吊荷15についての運動方式は次のようになる。
すなわち、 ｍ＝mg−Te cosθ …（１） ｍ＝Te sinθ …（２） ｙ＝（ｌ＋Δｌ）cosθ …（３） ｘ＝ｄ−（ｌ＋Δｌ） …（４） 上記（１）式と（２）よりTeを消去すると、 g sinθ− cosθ＝ sinθ …（５） となる。ここで、θ≦１とすれば、上記（３）〜（５）
式はそれぞれ次の式となる。すなわち ｇθ−＝θ …（６） ｘ＝ｄ−（ｌ＋Δｌ） …（６） ｙ＝（ｌ＋Δｌ） …（８） 上記（７），（８）式を上記（６）式に代入すると、
次の式なる。（但し、＝a1） ｙθ−a1＋（ｌ＋Δｌ） …（９） これより、 これより （θ／ω）２＋（θ−（a1/g））２＝A0 2 …（11） ここで、時点t0で＝０、θ＝０であるから （θ／ω）２＋（θ−（a1/g））２＝（a1/g）２ …（12） よって、（θ／ω，θ）の位相面上では、第６図に示
すように（0,a1/g）を中心とする半径|a1/g|の円を描
く。
図で示したように一定の加速度a1で速度を増しながら移
動する。ここで、レール11の原点10からトロリー12のロ
ープ14上端の取付け位置である点13までの水平方向の距
離をｄ、レール11の原点10から吊荷15までの水平方向の
距離をｘ、トロリー12のロープ14上端の取付け位置であ
る点13から吊荷15までの鉛直方向の距離をｙ、点13から
吊荷15に至るまでのロープ14の長さをｌ、吊荷15のロー
プ14下端位置から吊荷15の重心までの距離をΔｌ、吊荷
15の質量をｍ、重力加速度をｇ、ロープ14の張力をTeと
すると、吊荷15についての運動方式は次のようになる。
すなわち、 ｍ＝mg−Te cosθ …（１） ｍ＝Te sinθ …（２） ｙ＝（ｌ＋Δｌ）cosθ …（３） ｘ＝ｄ−（ｌ＋Δｌ） …（４） 上記（１）式と（２）よりTeを消去すると、 g sinθ− cosθ＝ sinθ …（５） となる。ここで、θ≦１とすれば、上記（３）〜（５）
式はそれぞれ次の式となる。すなわち ｇθ−＝θ …（６） ｘ＝ｄ−（ｌ＋Δｌ） …（６） ｙ＝（ｌ＋Δｌ） …（８） 上記（７），（８）式を上記（６）式に代入すると、
次の式なる。（但し、＝a1） ｙθ−a1＋（ｌ＋Δｌ） …（９） これより、 これより （θ／ω）２＋（θ−（a1/g））２＝A0 2 …（11） ここで、時点t0で＝０、θ＝０であるから （θ／ω）２＋（θ−（a1/g））２＝（a1/g）２ …（12） よって、（θ／ω，θ）の位相面上では、第６図に示
すように（0,a1/g）を中心とする半径|a1/g|の円を描
く。
次に、速度Ｖは一定であり、クレーンは速度制御が可
能であるとして、時点t1において吊荷15に振れが発生し
ないようなクレーンの速度制御方法を示す。
能であるとして、時点t1において吊荷15に振れが発生し
ないようなクレーンの速度制御方法を示す。
第６図の位相面上で、速度がＶに達する時点t1におけ
る軌跡の位置が、中心（0,a1/g）半径|a1/g|の円の円周
を一周して原点に戻るようにすれば、時点t1における振
れはなくなる。このとき、 ２π＝ω（t1−t0） …（13） よって、 t1−t0＝Ｔ …（14） （Ｔ＝２π／ω） が成立すればよい。
る軌跡の位置が、中心（0,a1/g）半径|a1/g|の円の円周
を一周して原点に戻るようにすれば、時点t1における振
れはなくなる。このとき、 ２π＝ω（t1−t0） …（13） よって、 t1−t0＝Ｔ …（14） （Ｔ＝２π／ω） が成立すればよい。
したがって、上記第５図よりt0≦ｔ＜t1の範囲で示さ
れる時点ｔでの加速度a1を次の値とすればよいことがわ
かる。すなわち、 つまり、t0≦ｔ＜t1の範囲で示される時点ｔでの加速
度ｖを次に示すように制御すれば、時点t1での吊荷15の
振れを防止することができると同時に、吊荷15の移動速
度を所定の速度Ｖとすることができる。すなわち、 ｖ（ｔ）＝a1（ｔ−t0） …（16） （t0≦ｔ＜t1） これにより、上記第５図でトロリー12及び吊荷15が一
定の速度Ｖで移動する時点t1から時点t2までの間におい
ては、吊荷15が振れを起こすことがない。
れる時点ｔでの加速度a1を次の値とすればよいことがわ
かる。すなわち、 つまり、t0≦ｔ＜t1の範囲で示される時点ｔでの加速
度ｖを次に示すように制御すれば、時点t1での吊荷15の
振れを防止することができると同時に、吊荷15の移動速
度を所定の速度Ｖとすることができる。すなわち、 ｖ（ｔ）＝a1（ｔ−t0） …（16） （t0≦ｔ＜t1） これにより、上記第５図でトロリー12及び吊荷15が一
定の速度Ｖで移動する時点t1から時点t2までの間におい
ては、吊荷15が振れを起こすことがない。
同様に、時点t2から時点t3までの間においては、時点
t2で振れがないため、上記時点t0から時点t1の間と同じ
く次の加速度で減速すればよい。すなわち、 よって、次のように速度制御を行なえば、時点t3にお
ける振れの発生を防止できる。すなわち、 ｖ（ｔ）＝Ｖ＋a2（ｔ−t2） …（18） （t2≦ｔ＜t3） 次の上記のような速度制御を行なう従来の装置につい
て説明する。
t2で振れがないため、上記時点t0から時点t1の間と同じ
く次の加速度で減速すればよい。すなわち、 よって、次のように速度制御を行なえば、時点t3にお
ける振れの発生を防止できる。すなわち、 ｖ（ｔ）＝Ｖ＋a2（ｔ−t2） …（18） （t2≦ｔ＜t3） 次の上記のような速度制御を行なう従来の装置につい
て説明する。
第７図は振れ止めのアルゴリズムを示す図である。同
図では、まずトロリー12の点13から繰り出しているロー
プ14の長さｌを計測する（ステップA1）。
図では、まずトロリー12の点13から繰り出しているロー
プ14の長さｌを計測する（ステップA1）。
次に、計測したロープ長ｌを、ロープ下端から吊荷15
の重心までの距離Δｌで補正し、計算上の長さＬを得る
（ステップA2）。実際にはこの補正は、 Ｌ＝ｌ＋Δｌ …（19） なる式で与えられるもので、Δｌはそのクレーンにおけ
る平均的な吊荷15の値を定数として用いる。
の重心までの距離Δｌで補正し、計算上の長さＬを得る
（ステップA2）。実際にはこの補正は、 Ｌ＝ｌ＋Δｌ …（19） なる式で与えられるもので、Δｌはそのクレーンにおけ
る平均的な吊荷15の値を定数として用いる。
次いで、補正されたロープ長Ｌから周期Ｔを計算する
（ステップA3）。すなわち、 その後、振れ止め制御に必要なトロリー12の加速度
a1,a2を計算する（ステップA4）。
（ステップA3）。すなわち、 その後、振れ止め制御に必要なトロリー12の加速度
a1,a2を計算する（ステップA4）。
a1＝V/T …（15） a2＝−V/T …（17） 計算されたトロリー12の加速度a1,a2に基づき、トロ
リー12の速度を制御しながら移動させ、吊荷15の振れ止
めを行なう（ステップA5）。すなわち、 ｉ）t0≦ｔ＜t1の範囲では ｖ（ｔ）＝a1（ｔ−t0） …（16） ii）t1≦ｔ＜t2の範囲では ｖ（ｔ）＝Ｖ …（21） iii）t2≦ｔ＜t3の範囲では ｖ（ｔ）＝Ｖ＋a2（ｔ−t2） …（18） とする。
リー12の速度を制御しながら移動させ、吊荷15の振れ止
めを行なう（ステップA5）。すなわち、 ｉ）t0≦ｔ＜t1の範囲では ｖ（ｔ）＝a1（ｔ−t0） …（16） ii）t1≦ｔ＜t2の範囲では ｖ（ｔ）＝Ｖ …（21） iii）t2≦ｔ＜t3の範囲では ｖ（ｔ）＝Ｖ＋a2（ｔ−t2） …（18） とする。
［発明が解決しようとする課題］ 上記吊荷15の具体的な構造として、第８図に示すもの
を考える。同図では、ロープ14に吊具16が取り付けられ
ており、この吊具16でコイル18を吊るものとする。第８
図（ｃ）に示すように吊具16には一対のトング17が取り
付けられており、このトング17でコイル18を挟んで吊り
下げる。ここでいうコイルとは、鉄鋼鋼板をコイル状に
巻回したものである。
を考える。同図では、ロープ14に吊具16が取り付けられ
ており、この吊具16でコイル18を吊るものとする。第８
図（ｃ）に示すように吊具16には一対のトング17が取り
付けられており、このトング17でコイル18を挟んで吊り
下げる。ここでいうコイルとは、鉄鋼鋼板をコイル状に
巻回したものである。
第８図（ａ）に示すように、トング17に何も吊ってい
ない状態での上記第５図の時点t0から時点t1までの振れ
止めを行なう際の加速度をa1′とし、ロープ14下端から
吊具16及びトング17の重心位置までの距離をΔl1とする
と、 となる。
ない状態での上記第５図の時点t0から時点t1までの振れ
止めを行なう際の加速度をa1′とし、ロープ14下端から
吊具16及びトング17の重心位置までの距離をΔl1とする
と、 となる。
次に、第８図（ｂ）に示すようにトング17にコイル18
を吊った状態での振れ止めを考える。
を吊った状態での振れ止めを考える。
ロープ14の下端から吊具16、トング17及びコイル18の
重心位置までの距離をΔl2とし、上記第５図の時点t0か
ら時点t1までの振れ止めを行なう際の加速度をa1″とす
ると、上記Δl1はΔl2より小さく、上記a1′はa1″より
大きいため、 となる。
重心位置までの距離をΔl2とし、上記第５図の時点t0か
ら時点t1までの振れ止めを行なう際の加速度をa1″とす
ると、上記Δl1はΔl2より小さく、上記a1′はa1″より
大きいため、 となる。
従来の装置では、吊荷15の重量に応じた重心位置の変
化を推定する機能がないために、繰り出したロープ14の
長さｌが一定であれば、吊荷15の状態に関係なく、補正
値Δｌは一定であるとして一定の加速度a1を得る計算を
行ない、その結果、充分な振れ止め効果を得ることがで
きない場合があった。
化を推定する機能がないために、繰り出したロープ14の
長さｌが一定であれば、吊荷15の状態に関係なく、補正
値Δｌは一定であるとして一定の加速度a1を得る計算を
行ない、その結果、充分な振れ止め効果を得ることがで
きない場合があった。
本発明は上記のような実情に鑑みてなされたもので、
その目的とするところは、吊荷の荷重が変化しても振れ
止めの精度を落とすことのない振れ止め制御装置を提供
することにある。
その目的とするところは、吊荷の荷重が変化しても振れ
止めの精度を落とすことのない振れ止め制御装置を提供
することにある。
［課題を解決するための手段及び作用］ すなわち本発明は、ロープにより吊荷を吊り下げたト
ロリーをレール上で移動させるクレーンに適用され、上
記ロープ長から吊荷の振れの周期を計算し、振れ止めに
必要なトロリーの移動加速度を算出してクレーンの速度
制御を行なう振れ止め制御装置において、上記ロープに
吊り下げられた吊荷の荷重を検知する荷重センサと、こ
の荷重センサで検知した吊荷の荷重に応じたロープ長補
正の関数値を算出する関数発生器とを設け、上記関数発
生器で得られた関数値を用いて上記ロープ長を補正する
ようにしたもので、吊荷の荷重が変化しても常に確実に
吊荷の振れを止めることができる。
ロリーをレール上で移動させるクレーンに適用され、上
記ロープ長から吊荷の振れの周期を計算し、振れ止めに
必要なトロリーの移動加速度を算出してクレーンの速度
制御を行なう振れ止め制御装置において、上記ロープに
吊り下げられた吊荷の荷重を検知する荷重センサと、こ
の荷重センサで検知した吊荷の荷重に応じたロープ長補
正の関数値を算出する関数発生器とを設け、上記関数発
生器で得られた関数値を用いて上記ロープ長を補正する
ようにしたもので、吊荷の荷重が変化しても常に確実に
吊荷の振れを止めることができる。
［実施例］ 以下図面を参照して本発明の一実施例を説明する。
第１図はその概略構成を示すもので、１がロープ長ｌ
を測定するためのロープ長センサ、２が吊荷の荷重ｍを
測定するための荷重センサである。
を測定するためのロープ長センサ、２が吊荷の荷重ｍを
測定するための荷重センサである。
ロープ長センサ１で測定したロープ長ｌはそのままプ
ロセッサ４に送出される一方、荷重センサ２で測定され
た荷重ｍは関数発生器３に送出される。関数発生器３
は、荷重センサ２から送られてきた荷重ｍに対応してロ
ープ長の補正値Δｌを出力する関数を有するものであ
り、この関数発生器３から出力されたロープ長の補正値
Δｌがプロセッサ４に入力される。プロセッサ４は、ロ
ープ長センサ１からのロープ長ｌと関数発生器３からの
ロープ長の補正値Δｌとによって種々演算を行ない、ト
ロリーの移動加速度を算出する。そして、この算出した
加速度に応じてクレーン本体５を駆動制御する。
ロセッサ４に送出される一方、荷重センサ２で測定され
た荷重ｍは関数発生器３に送出される。関数発生器３
は、荷重センサ２から送られてきた荷重ｍに対応してロ
ープ長の補正値Δｌを出力する関数を有するものであ
り、この関数発生器３から出力されたロープ長の補正値
Δｌがプロセッサ４に入力される。プロセッサ４は、ロ
ープ長センサ１からのロープ長ｌと関数発生器３からの
ロープ長の補正値Δｌとによって種々演算を行ない、ト
ロリーの移動加速度を算出する。そして、この算出した
加速度に応じてクレーン本体５を駆動制御する。
続く第２図は上記構成による振れ止めのアルゴリズム
を示し、主としてプロセッサ４による動作制御される。
同図では、まずロープ長センサ１の出力する検知信号を
プロセッサ４がサンプリングしてその時点でのロープ長
ｌを計測する（ステップS1）。
を示し、主としてプロセッサ４による動作制御される。
同図では、まずロープ長センサ１の出力する検知信号を
プロセッサ４がサンプリングしてその時点でのロープ長
ｌを計測する（ステップS1）。
次にプロセッサ４は、荷重センサ２からの検知信号を
関数発生器３にサンプリングさせ、その時点での荷重ｍ
を計測させる。この関数発生器３には、予め第３図に示
すような荷重ｍに対するロープ長Δｌの関数が設定され
ている。ここでは、荷重ｍの範囲を０トン以上20トン以
下とし、その荷重ｍに対してロープ長Δｌが10センチメ
ートルから50センチメートルの範囲で直線的に変化する
一次関数によるものとする。このような関数は、吊具と
吊荷のモデルを推定してそのモデルから計算してもよい
し、実際に多数の重さの吊荷を振らせてみてその周期を
測定し、上記（２）式からロープ長を求めることにより
荷重とロープ長補正値の関係がわかるので、予めデータ
として与えておいてもよい。
関数発生器３にサンプリングさせ、その時点での荷重ｍ
を計測させる。この関数発生器３には、予め第３図に示
すような荷重ｍに対するロープ長Δｌの関数が設定され
ている。ここでは、荷重ｍの範囲を０トン以上20トン以
下とし、その荷重ｍに対してロープ長Δｌが10センチメ
ートルから50センチメートルの範囲で直線的に変化する
一次関数によるものとする。このような関数は、吊具と
吊荷のモデルを推定してそのモデルから計算してもよい
し、実際に多数の重さの吊荷を振らせてみてその周期を
測定し、上記（２）式からロープ長を求めることにより
荷重とロープ長補正値の関係がわかるので、予めデータ
として与えておいてもよい。
ロープ長の補正値Δｌが関数発生器３からプロセッサ
４に入力されると、プロセッサ４はこの補正値Δｌを用
いてロープ長の補正のための演算 Ｌ＝ｌ＋Δｌ …（19） を行なう（ステップS3）。
４に入力されると、プロセッサ４はこの補正値Δｌを用
いてロープ長の補正のための演算 Ｌ＝ｌ＋Δｌ …（19） を行なう（ステップS3）。
次いで、補正されたロープ長Ｌから周期Ｔを計算する
（ステップS4）。すなわち、 その後、振れ止め制御に必要なトロリーの加速度a1,a
2を次式のように計算する（ステップS5）。すなわち、 a1＝V/T …（15） a2＝−V/T …（17） 計算されたトロリーの加速度a1,a2に基づき、トロリ
ーの速度を制御しながら移動させ、実際に吊荷の振れ止
めを行なう（ステップS6）。これは、 ｉ）t0≦ｔ＜t1の範囲では ｖ（ｔ）＝a1（ｔ−t0） …（16） ii）t1≦ｔ＜t2の範囲では ｖ（ｔ）＝Ｖ …（21） iii）t2≦ｔ＜t3の範囲では ｖ（ｔ）＝Ｖ＋a2（ｔ−t2） …（18） とするものである。
（ステップS4）。すなわち、 その後、振れ止め制御に必要なトロリーの加速度a1,a
2を次式のように計算する（ステップS5）。すなわち、 a1＝V/T …（15） a2＝−V/T …（17） 計算されたトロリーの加速度a1,a2に基づき、トロリ
ーの速度を制御しながら移動させ、実際に吊荷の振れ止
めを行なう（ステップS6）。これは、 ｉ）t0≦ｔ＜t1の範囲では ｖ（ｔ）＝a1（ｔ−t0） …（16） ii）t1≦ｔ＜t2の範囲では ｖ（ｔ）＝Ｖ …（21） iii）t2≦ｔ＜t3の範囲では ｖ（ｔ）＝Ｖ＋a2（ｔ−t2） …（18） とするものである。
［発明の効果］ 以上に述べた如く本発明によれば、ロープにより吊荷
を吊り下げたトロリーをレール上で移動させるクレーン
に適用され、上記ロープ長から吊荷の振れの周期を計算
し、振れ止めに必要なトロリーの移動加速度を算出して
クレーンの速度制御を行なう振れ止め制御装置におい
て、上記ロープに吊り下げられた吊荷の荷重を検知する
荷重センサと、この荷重センサで検知した吊荷の荷重に
応じたロープ長補正の関数値を算出する関数発生器とを
設け、上記関数発生器で得られた関数値を用いて上記ロ
ープ長を補正するようにしたので、吊荷の荷重が変化し
ても常に確実に吊荷の振れを止めることが可能な振れ止
め制御装置を提供することができる。
を吊り下げたトロリーをレール上で移動させるクレーン
に適用され、上記ロープ長から吊荷の振れの周期を計算
し、振れ止めに必要なトロリーの移動加速度を算出して
クレーンの速度制御を行なう振れ止め制御装置におい
て、上記ロープに吊り下げられた吊荷の荷重を検知する
荷重センサと、この荷重センサで検知した吊荷の荷重に
応じたロープ長補正の関数値を算出する関数発生器とを
設け、上記関数発生器で得られた関数値を用いて上記ロ
ープ長を補正するようにしたので、吊荷の荷重が変化し
ても常に確実に吊荷の振れを止めることが可能な振れ止
め制御装置を提供することができる。
第１図は本発明の一実施例に係る概略構成を示すブロッ
ク図、第２図は第１図の制御アルゴリズムを示すフロー
チャート、第３図は第１図の関数発生器に設定された関
数を示す図、第４図はクレーンで発生する吊荷の振れを
モデル化して説明する図、第５図はクレーンの自動運転
形式における速度パターンを示す図、第６図は振れ止め
の原理を示す位相面図、第７図は従来の振れ止め制御の
アルゴリズムを示すフローチャート、第８図は荷重の変
化に伴う重心位置の変化を示す図である。 １……ロープ長センサ、２……荷重センサ、３……関数
発生器、４……プロセッサ、５……クレーン本体、14…
…ロープ、15……吊荷、16……吊具、17……トング、18
……コイル。
ク図、第２図は第１図の制御アルゴリズムを示すフロー
チャート、第３図は第１図の関数発生器に設定された関
数を示す図、第４図はクレーンで発生する吊荷の振れを
モデル化して説明する図、第５図はクレーンの自動運転
形式における速度パターンを示す図、第６図は振れ止め
の原理を示す位相面図、第７図は従来の振れ止め制御の
アルゴリズムを示すフローチャート、第８図は荷重の変
化に伴う重心位置の変化を示す図である。 １……ロープ長センサ、２……荷重センサ、３……関数
発生器、４……プロセッサ、５……クレーン本体、14…
…ロープ、15……吊荷、16……吊具、17……トング、18
……コイル。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鳥田 修之 広島県広島市西区観音新町４丁目６番22 号 三菱重工業株式会社広島製作所内 (56)参考文献 特開 昭60−262790（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B66C 13/22
Claims (1)
- 【請求項１】ロープにより吊荷を吊り下げたトロリーを
レール上で移動させるクレーンに適用され、上記ロープ
長から吊荷の振れの周期を計算し、振れ止めに必要なト
ロリーの移動加速度を算出してクレーンの速度制御を行
なう振れ止め制御装置において、 上記ロープに吊り下げられた吊荷の荷重を検知する荷重
センサと、 この荷重センサで検知した吊荷の荷重に応じたロープ長
補正の関数値を算出する関数発生器とを具備し、上記関
数発生器で得られた関数値を用いて上記ロープ長を補正
することを特徴とした振れ止め制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2287469A JP2766726B2 (ja) | 1990-10-24 | 1990-10-24 | 振れ止め制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2287469A JP2766726B2 (ja) | 1990-10-24 | 1990-10-24 | 振れ止め制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04159998A JPH04159998A (ja) | 1992-06-03 |
| JP2766726B2 true JP2766726B2 (ja) | 1998-06-18 |
Family
ID=17717743
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2287469A Expired - Lifetime JP2766726B2 (ja) | 1990-10-24 | 1990-10-24 | 振れ止め制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2766726B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP6984080B2 (ja) * | 2018-01-25 | 2021-12-17 | 株式会社日立プラントメカニクス | クレーンの振れ止め制御に用いる振り子長の測定装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1990
- 1990-10-24 JP JP2287469A patent/JP2766726B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04159998A (ja) | 1992-06-03 |
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