JP2726444B2 - 横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金の製造方法 - Google Patents
横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金
の製造方法に関するものである。
の製造方法に関するものである。
2011合金はアルミニウム合金の中で、最も切削性が良
い材料であると言われており、電子機器部品、自動車部
品、精密機械部品、光学機器部品等の切削加工材料とし
て広く使用されている。切削性という言葉の意味する範
囲は広く、工具寿命、切削抵抗、仕上げ面、切粉処理性
等が含まれるが、アルミニウム合金の場合は切粉処理性
と仕上げ面が重要視される。切粉特性とは、切粉が連続
せず、細かく切断されて処理し易いことを意味する。例
えば、自動機等を用いて材料を切削する時、切粉が連続
すると、切粉が機械や材料にからみつき、加工が不可能
になったり、材料の切削面を傷つけたり、又、切粉の処
理に手間取ったりするため、切粉は細かいものが望まし
いのである。
い材料であると言われており、電子機器部品、自動車部
品、精密機械部品、光学機器部品等の切削加工材料とし
て広く使用されている。切削性という言葉の意味する範
囲は広く、工具寿命、切削抵抗、仕上げ面、切粉処理性
等が含まれるが、アルミニウム合金の場合は切粉処理性
と仕上げ面が重要視される。切粉特性とは、切粉が連続
せず、細かく切断されて処理し易いことを意味する。例
えば、自動機等を用いて材料を切削する時、切粉が連続
すると、切粉が機械や材料にからみつき、加工が不可能
になったり、材料の切削面を傷つけたり、又、切粉の処
理に手間取ったりするため、切粉は細かいものが望まし
いのである。
2001合金は、Al−Cl基合金であり、切粉を細かくする
ためにPbおよびBiが添加されている。これらの低融点金
属は、切削熱による温度上昇によって溶融し、切粉を分
断する働きをしていると考えられている。故にPb、Biの
形状、大きさ、分布状態が切削性に影響することは容易
に考えられるが、実際に、それらについて検討された例
は少ない。
ためにPbおよびBiが添加されている。これらの低融点金
属は、切削熱による温度上昇によって溶融し、切粉を分
断する働きをしていると考えられている。故にPb、Biの
形状、大きさ、分布状態が切削性に影響することは容易
に考えられるが、実際に、それらについて検討された例
は少ない。
又、Al−Cu合金の中に、2014、2017等の合金がある
が、これらの材料にはPb、Biは添加されていないため、
2011合金よりは切削性が劣る。
が、これらの材料にはPb、Biは添加されていないため、
2011合金よりは切削性が劣る。
2011、2014、2017等の切削して使用する材料は、押出
加工や抽伸して棒やパイプの形状にしたものが多いが、
従来は次のような製造方法であった。
加工や抽伸して棒やパイプの形状にしたものが多いが、
従来は次のような製造方法であった。
これらの製造方法で作製した2014−T4、T6、2017−T
3、T4等は切粉が連続し、又、2011−T3、T6、T8におい
ても常に切粉が細かく分断されるとは限らず、連続する
場合があり、切削性にバラツキがあった。特に第１図の
ごとき横送り切削においては切削性にバラツキがあっ
て、切粉処理性について問題が多かった。
3、T4等は切粉が連続し、又、2011−T3、T6、T8におい
ても常に切粉が細かく分断されるとは限らず、連続する
場合があり、切削性にバラツキがあった。特に第１図の
ごとき横送り切削においては切削性にバラツキがあっ
て、切粉処理性について問題が多かった。
2014−T4、T6、2017−T3、T4等は、材料的に切削性が
悪いため、切粉を細かくするには切削条件、切削工具を
それに適するように選定しなければならなかった。故
に、切削物の形状や切削方法が限定された場合は切粉を
細かくするのが不可能な場合もあった。2011−T3、T6、
T8においても常に切粉が細かく分断されるとは限らず連
続する場合があり、自動機械が停止したりする事故が発
生するなどの問題があった。
悪いため、切粉を細かくするには切削条件、切削工具を
それに適するように選定しなければならなかった。故
に、切削物の形状や切削方法が限定された場合は切粉を
細かくするのが不可能な場合もあった。2011−T3、T6、
T8においても常に切粉が細かく分断されるとは限らず連
続する場合があり、自動機械が停止したりする事故が発
生するなどの問題があった。
本発明は上記した従来のAl−Cl基合金と、その製造方
法によって製造した材料の切削性の欠点を改善すべく鋭
意研究の結果、特に横送り切削において、切粉が連続せ
ず、細かく分断すると共に、切削表面が良好なAl−Cl基
合金の製造方法を開発したものである。
法によって製造した材料の切削性の欠点を改善すべく鋭
意研究の結果、特に横送り切削において、切粉が連続せ
ず、細かく分断すると共に、切削表面が良好なAl−Cl基
合金の製造方法を開発したものである。
Cu3〜6wt％、Si0.1〜1.5wt％、Fe0.1〜2.0wt％含み、
さらにPb、Bi、Snのいずれか２種以上の元素を総量で0.
5〜2.0wt％含み残部がアルミニウムとその不純物とから
なるアルミニウム合金を押出比20以上で押出し、20％以
上の冷間加工を施した後溶体化処理を行ない、その後10
％以上の冷間加工を行なうことを特徴とする横送り切削
加工性に優れたアルミニウム合金の製造方法を請求項１
とし、Cu3〜6wt％、Si0.1〜1.5wt％、Fe0.1〜2.0wt％を
含み、さらにPb、Bi、Snのいずれか２種以上の元素を総
量で0.5〜2.0wt％含み残部がアルミニウムとその不純物
とからなるアルミニウム合金を押出比20以上で押出し、
20％以上の冷間加工を施した後溶体化処理を行ない、そ
の後10％以上の冷間加工を行ない、次いで析出処理を行
なうことを特徴とする横送り切削加工性に優れたアルミ
ニウム合金の製造方法を請求項２とし、Cu3〜6wt％、Si
0.1〜1.5wt％、Fe0.1〜2.0wt％、Mg0.3〜1.8wt％、Mn0.
5〜1.2wt％を含みさらにPb、Bi、Snのいずれか２種以上
の元素を総量で0.5〜2.0wt％含み残部がアルミニウムと
その不純物とからなるアルミニウム合金を、押出比20以
上で押出し、20％以上の冷間加工を施した後溶体化処理
を行ない、その後10％以上の冷間加工を行なうことを特
徴とする横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金の
製造方法を請求項３とし、Cu3〜6wt％、Si0.1〜1.5wt
％、Fe0.1〜2.0wt％、Mg0.3〜1.8wt％、Mn0.5〜1.2wt％
を含みさらにPb、Bi、Snのいずれか２種以上の元素を総
量で0.5〜2.0wt％含み残部がアルミニウムとその不純物
とからなるアルミニウム合金を押出比20以上で押出し、
20％以上の冷間加工を施した後溶体化処理を行ない、そ
の後10％以上の冷間加工を行ない、次いで析出処理を行
なうことを特徴とする横送り切削加工性に優れたアルミ
ニウム合金の製造方法を請求項４とし、Cu3〜6wt％、Si
0.1〜1.5wt％、Fe0.1〜2.0wt％、Mg0.3〜1.8wt％、Mn0.
5〜1.2wt％を含み、かつPb、Bi、Snのいずれか２種以上
の元素を総量で0.5〜2.0wt％含み、さらにZn0.05〜0.2w
t％、Cr0.05〜2.0wt％、Ti0.001〜0.1wt％のうち少なく
とも１種の元素を含み、残部がアルミニウムとその不純
物とからなるアルミニウム合金を、押出比20以上で押出
し、20％以上の冷間加工を施した後溶体化処理を行な
い、その後10％以上の冷間加工を行なうことを特徴とす
る横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金の製造方
法を請求項５とし、Cu3〜6wt％、Si0.1〜1.5wt％、Fe0.
1〜2.0wt％、Mg0.3〜1.8wt％、Mn0.5〜1.2wt％を含み、
かつPb、Bi、Snのいずれか２種以上の元素を総量で0.5
〜2.0wt％含み、さらにZn0.05〜0.2wt％、Cr0.05〜2.0w
t％、Ti0.001〜0.1wt％のうち少なくとも１種の元素を
含み残部がアルミニウムとその不純物とからなるアルミ
ニウム合金を、押出比20以上で押出し、20％以上の冷間
加工を施した後溶体化処理を行ない、その後10％以上の
冷間加工を行い、次いで析出処理を行なうことを特徴と
する横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金の製造
方法を請求項６とするものである。
さらにPb、Bi、Snのいずれか２種以上の元素を総量で0.
5〜2.0wt％含み残部がアルミニウムとその不純物とから
なるアルミニウム合金を押出比20以上で押出し、20％以
上の冷間加工を施した後溶体化処理を行ない、その後10
％以上の冷間加工を行なうことを特徴とする横送り切削
加工性に優れたアルミニウム合金の製造方法を請求項１
とし、Cu3〜6wt％、Si0.1〜1.5wt％、Fe0.1〜2.0wt％を
含み、さらにPb、Bi、Snのいずれか２種以上の元素を総
量で0.5〜2.0wt％含み残部がアルミニウムとその不純物
とからなるアルミニウム合金を押出比20以上で押出し、
20％以上の冷間加工を施した後溶体化処理を行ない、そ
の後10％以上の冷間加工を行ない、次いで析出処理を行
なうことを特徴とする横送り切削加工性に優れたアルミ
ニウム合金の製造方法を請求項２とし、Cu3〜6wt％、Si
0.1〜1.5wt％、Fe0.1〜2.0wt％、Mg0.3〜1.8wt％、Mn0.
5〜1.2wt％を含みさらにPb、Bi、Snのいずれか２種以上
の元素を総量で0.5〜2.0wt％含み残部がアルミニウムと
その不純物とからなるアルミニウム合金を、押出比20以
上で押出し、20％以上の冷間加工を施した後溶体化処理
を行ない、その後10％以上の冷間加工を行なうことを特
徴とする横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金の
製造方法を請求項３とし、Cu3〜6wt％、Si0.1〜1.5wt
％、Fe0.1〜2.0wt％、Mg0.3〜1.8wt％、Mn0.5〜1.2wt％
を含みさらにPb、Bi、Snのいずれか２種以上の元素を総
量で0.5〜2.0wt％含み残部がアルミニウムとその不純物
とからなるアルミニウム合金を押出比20以上で押出し、
20％以上の冷間加工を施した後溶体化処理を行ない、そ
の後10％以上の冷間加工を行ない、次いで析出処理を行
なうことを特徴とする横送り切削加工性に優れたアルミ
ニウム合金の製造方法を請求項４とし、Cu3〜6wt％、Si
0.1〜1.5wt％、Fe0.1〜2.0wt％、Mg0.3〜1.8wt％、Mn0.
5〜1.2wt％を含み、かつPb、Bi、Snのいずれか２種以上
の元素を総量で0.5〜2.0wt％含み、さらにZn0.05〜0.2w
t％、Cr0.05〜2.0wt％、Ti0.001〜0.1wt％のうち少なく
とも１種の元素を含み、残部がアルミニウムとその不純
物とからなるアルミニウム合金を、押出比20以上で押出
し、20％以上の冷間加工を施した後溶体化処理を行な
い、その後10％以上の冷間加工を行なうことを特徴とす
る横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金の製造方
法を請求項５とし、Cu3〜6wt％、Si0.1〜1.5wt％、Fe0.
1〜2.0wt％、Mg0.3〜1.8wt％、Mn0.5〜1.2wt％を含み、
かつPb、Bi、Snのいずれか２種以上の元素を総量で0.5
〜2.0wt％含み、さらにZn0.05〜0.2wt％、Cr0.05〜2.0w
t％、Ti0.001〜0.1wt％のうち少なくとも１種の元素を
含み残部がアルミニウムとその不純物とからなるアルミ
ニウム合金を、押出比20以上で押出し、20％以上の冷間
加工を施した後溶体化処理を行ない、その後10％以上の
冷間加工を行い、次いで析出処理を行なうことを特徴と
する横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金の製造
方法を請求項６とするものである。
すなわち本発明はAlにCu、Si、Feを添加して素地組織
を強化し、合金の強度を高めると共にPb、Bi、Snを添加
して切削性を向上させたものであり、またこの合金をベ
ースとして、これにMg、Mnを添加して素地の強化および
切削性の向上を図り、さらにこの合金にZn、Cr、Tiを添
加して、耐食性、耐孔食性を改善したものである。
を強化し、合金の強度を高めると共にPb、Bi、Snを添加
して切削性を向上させたものであり、またこの合金をベ
ースとして、これにMg、Mnを添加して素地の強化および
切削性の向上を図り、さらにこの合金にZn、Cr、Tiを添
加して、耐食性、耐孔食性を改善したものである。
しかして本発明において上記の合金は、いずれも、押
出方向の断面の中に分散するPb、Bi、Snなどの晶出粒子
の形状、寸法および分散状態が或る特定の範囲にあると
き特に本発明の意図する横送り切削加工性が最良の状態
を示すものである。そして上記の本発明合金は、特定の
押出比以上で押出し、これを溶体化処理前に冷間加工を
施した後、溶体化処理を行ない冷間加工を施すか、また
は必要により、その後析出処理を施して得られるもので
ある。
出方向の断面の中に分散するPb、Bi、Snなどの晶出粒子
の形状、寸法および分散状態が或る特定の範囲にあると
き特に本発明の意図する横送り切削加工性が最良の状態
を示すものである。そして上記の本発明合金は、特定の
押出比以上で押出し、これを溶体化処理前に冷間加工を
施した後、溶体化処理を行ない冷間加工を施すか、また
は必要により、その後析出処理を施して得られるもので
ある。
次に本発明の製造方法に係わる合金の組成について述
べる。先ず第１の合金についてはCuを３〜6wt％とした
のは、CuはAl−Cuの金属間化合物を生成し、材料の熱処
理性と素地組織を強化させるための元素であるが、3wt
未満では強度向上には不充分であり、6wtを越えると鋳
塊の外表面品質を低下させるからである。またSiを0.1
〜1.5wt％、Feを0.1〜2.0wt％としたのは、SiはCuと同
様に素地組織の強化に寄与するものであるがSi0.1wt％
未満ではその効果が小さく、1.5wt％を越えるとCuの場
合と同様に鋳塊の外表面品質を低下させる。Feは切削性
向上に寄与するものであるが、0.1wt％未満ではその効
果が小さく、2.0wt％を越えると切削バイトの劣化を促
進させてしまう。またPb、Bi、Snのいずれか２種以上の
元素を総量で0.5〜2.0wt％含むとしたのは、Pb、Bi、Sn
は２種以上の添加により、いずれも切削性を改善するが
0.5wt％未満ではその効果が少なく、2.0wt％越えると強
度および切削面を低下させるからである。
べる。先ず第１の合金についてはCuを３〜6wt％とした
のは、CuはAl−Cuの金属間化合物を生成し、材料の熱処
理性と素地組織を強化させるための元素であるが、3wt
未満では強度向上には不充分であり、6wtを越えると鋳
塊の外表面品質を低下させるからである。またSiを0.1
〜1.5wt％、Feを0.1〜2.0wt％としたのは、SiはCuと同
様に素地組織の強化に寄与するものであるがSi0.1wt％
未満ではその効果が小さく、1.5wt％を越えるとCuの場
合と同様に鋳塊の外表面品質を低下させる。Feは切削性
向上に寄与するものであるが、0.1wt％未満ではその効
果が小さく、2.0wt％を越えると切削バイトの劣化を促
進させてしまう。またPb、Bi、Snのいずれか２種以上の
元素を総量で0.5〜2.0wt％含むとしたのは、Pb、Bi、Sn
は２種以上の添加により、いずれも切削性を改善するが
0.5wt％未満ではその効果が少なく、2.0wt％越えると強
度および切削面を低下させるからである。
第２の合金は上記第１の合金にさらにMg0.3〜1.8wt
％、Mn0.5〜1.2wt％を含有させたものであり、MgはCuと
同様に素地組織の強化に寄与し、またAl−Cu−Mg、Al−
Mg−Siの金属間化合物の生成により、切削性を向上させ
るものであるが、0.3wt％未満ではその効果が小さく、
1.8wt％を越えると鋳造性を低下させる。またMnはAl−M
n−Feの金属間化合物を生成することにより切削性向上
に寄与するものであるが、0.5wt％未満ではその効果が
小さく、1.2wt％を越えると切削バイトを劣化させてし
まう。
％、Mn0.5〜1.2wt％を含有させたものであり、MgはCuと
同様に素地組織の強化に寄与し、またAl−Cu−Mg、Al−
Mg−Siの金属間化合物の生成により、切削性を向上させ
るものであるが、0.3wt％未満ではその効果が小さく、
1.8wt％を越えると鋳造性を低下させる。またMnはAl−M
n−Feの金属間化合物を生成することにより切削性向上
に寄与するものであるが、0.5wt％未満ではその効果が
小さく、1.2wt％を越えると切削バイトを劣化させてし
まう。
さらに第３の合金は第２の合金にZn0.05〜0.2wt％、C
r0.05〜2wt％、Ti0.001〜0.1wt％のうち少なくとも１種
の元素を含有させたものである。Zn、Cr、Tiの微量添加
はいずれも耐食性、耐孔食性を改善する働きをなすもの
であるが、それぞれの下限未満ではその効果が少なく、
上限を越えると切削性を劣化させる。
r0.05〜2wt％、Ti0.001〜0.1wt％のうち少なくとも１種
の元素を含有させたものである。Zn、Cr、Tiの微量添加
はいずれも耐食性、耐孔食性を改善する働きをなすもの
であるが、それぞれの下限未満ではその効果が少なく、
上限を越えると切削性を劣化させる。
しかして本発明は上記のアルミニウム合金の押出方向
の断面の中に分散するPb、Bi、Snの晶出粒子の形状、寸
法および分散状態を規定することにより特に横送り切削
性を向上させたもので、円形粒子については大きさは２
〜20μm2で、かつ1mm2の素地の中に200〜2000個存在
し、長円形粒子（長径が短径の２倍以上の粒子）につい
ては、大きさは50μm2以内で、かつ1mm2の素地の中に10
00個以内存在するとしたものである。これは円形粒子の
大きさが２μm2未満および1mm2の素地の中の個数が200
個未満では、その効果が少なく、切粉が連続してしまう
からである。また粒子の大きさが20μm2および1mm2の素
地の中の個数が2000個を越えると仕上り表面や耐食性が
低下する。また長円形粒子は大きさが50μm2および1mm2
の素地の中の個数が1000個を越えると切粉が連続するよ
うになるからである。
の断面の中に分散するPb、Bi、Snの晶出粒子の形状、寸
法および分散状態を規定することにより特に横送り切削
性を向上させたもので、円形粒子については大きさは２
〜20μm2で、かつ1mm2の素地の中に200〜2000個存在
し、長円形粒子（長径が短径の２倍以上の粒子）につい
ては、大きさは50μm2以内で、かつ1mm2の素地の中に10
00個以内存在するとしたものである。これは円形粒子の
大きさが２μm2未満および1mm2の素地の中の個数が200
個未満では、その効果が少なく、切粉が連続してしまう
からである。また粒子の大きさが20μm2および1mm2の素
地の中の個数が2000個を越えると仕上り表面や耐食性が
低下する。また長円形粒子は大きさが50μm2および1mm2
の素地の中の個数が1000個を越えると切粉が連続するよ
うになるからである。
次に本発明の製造条件について説明する。すなわち、
それぞれの合金を押出比20以上で押出し、これを20％以
上の冷間加工を施した後溶体化処理を行ない、その後10
％以上の冷間加工を行なうか、または10％以上の冷間加
工を行なった後、さらに検出処理を行なうものである。
ここで押出比が20％未満では所定のPb、Bi、Snの晶出粒
子の形状、大きさおよび分布状態のいずれかまたは全て
が得られず、切粉が連続したり、表面仕上りや耐食性が
低下する。
それぞれの合金を押出比20以上で押出し、これを20％以
上の冷間加工を施した後溶体化処理を行ない、その後10
％以上の冷間加工を行なうか、または10％以上の冷間加
工を行なった後、さらに検出処理を行なうものである。
ここで押出比が20％未満では所定のPb、Bi、Snの晶出粒
子の形状、大きさおよび分布状態のいずれかまたは全て
が得られず、切粉が連続したり、表面仕上りや耐食性が
低下する。
また溶体化処理前に20％以上の冷間加工を施し、（従
来は溶体化処理後に冷間加工を行なっていた、T3材また
はT8材）を溶体化処理後10％以上の冷間加工を行うか、
または10％以上の冷間加工を行なった後、さらに析出処
理を行なわないと切粉が連続する。上記の溶体化処理後
10％以上の冷間加工を行なったものより、10％の冷間加
工を行なった後さらに析出処理を施したものの方が、更
に切削性は改善される。
来は溶体化処理後に冷間加工を行なっていた、T3材また
はT8材）を溶体化処理後10％以上の冷間加工を行うか、
または10％以上の冷間加工を行なった後、さらに析出処
理を行なわないと切粉が連続する。上記の溶体化処理後
10％以上の冷間加工を行なったものより、10％の冷間加
工を行なった後さらに析出処理を施したものの方が、更
に切削性は改善される。
本発明は、上記のように従来の2011、2014、2017の合
金組成のCu、Si、Fe、Pb、Bi、Mg、Mn、Zn、Cr、Tiなど
の成分について検討の結果、これらの組成および範囲を
適当に配合して強度および切削性を改善し、さらにSnを
加えて切削性を増すと共に、合金の押出し方向の断面の
中に存在する晶子粒子の大きさ、個数、分散状態を規制
することにより横送り切削性を改善したものである。
金組成のCu、Si、Fe、Pb、Bi、Mg、Mn、Zn、Cr、Tiなど
の成分について検討の結果、これらの組成および範囲を
適当に配合して強度および切削性を改善し、さらにSnを
加えて切削性を増すと共に、合金の押出し方向の断面の
中に存在する晶子粒子の大きさ、個数、分散状態を規制
することにより横送り切削性を改善したものである。
そして上記の組成の合金を押出比20以上で押出した
後、溶体化処理前に20％以上の冷間加工を施し、これを
溶体化処理した後10％以上の冷間加工を行なうことによ
り、上記の晶出粒子の調整が可能となり、この後さらに
析出処理を施すことにより一層切削性を向上させたアル
ミニウム合金が得られるものである。
後、溶体化処理前に20％以上の冷間加工を施し、これを
溶体化処理した後10％以上の冷間加工を行なうことによ
り、上記の晶出粒子の調整が可能となり、この後さらに
析出処理を施すことにより一層切削性を向上させたアル
ミニウム合金が得られるものである。
以下に本発明の一実施例について説明する。
本発明合金と記すものは本発明の製造方法にて限定さ
れる合金の意味である。
れる合金の意味である。
第１表に示す本発明合金、比較材、及び従来合成の組
成の鋳塊を溶製した。この11インチφ、又は13インチφ
の棒状鋳塊を500℃で４時間均質化処理した後、420℃に
加熱して押出加工を行なった。押出比は第１表に示す。
押出材の形状は全て34mmφの丸棒とし、第１表に示す所
定の冷間加工率にて抽伸加工したもの、または、抽伸加
工しないものを作製し、その後溶体化処理を520℃で30
分加熱した後水冷して行なった。溶体化処理後、０％お
よび30％の冷間加工率にて抽伸加工した。またその後13
0℃で20時間析出処理したものを作製した。
成の鋳塊を溶製した。この11インチφ、又は13インチφ
の棒状鋳塊を500℃で４時間均質化処理した後、420℃に
加熱して押出加工を行なった。押出比は第１表に示す。
押出材の形状は全て34mmφの丸棒とし、第１表に示す所
定の冷間加工率にて抽伸加工したもの、または、抽伸加
工しないものを作製し、その後溶体化処理を520℃で30
分加熱した後水冷して行なった。溶体化処理後、０％お
よび30％の冷間加工率にて抽伸加工した。またその後13
0℃で20時間析出処理したものを作製した。
このようにして得られた押出材の切削性を下記の試験
方法によって試験した。その結果を第１表に併記した。
方法によって試験した。その結果を第１表に併記した。
（１）切削性 ａ）切削試験条件 試料寸法 ：全ての試料を予備切削し18mmφに統一し
ておく。
ておく。
設備 :NC旋盤 切削工具 ：スローアウェイチップ 三菱 HTi10DNPR431 周速 :50m/min,100m/min 送り :0.04mm/rev 切り込み量:1mm 潤滑油 ：使用せず ｂ）切粉処理性 切粉100個当たりの重量（g/100個）を測定し、次の基
準で測定する。
準で測定する。
◎…2g/100個未満 ○…２以上〜4g/100個未満 △…４以上〜6g/100個未満 ×…6g/100個以上 ｃ）切削仕上げ面 切削仕上げ面の最大粗さRmax（μｍ）を測定し、次の
基準で判定する。
基準で判定する。
◎…10μｍ未満 ○…10μｍ以上〜15μｍ △…15μｍ以上〜20μｍ未満 ×…20μｍ以上 上記第１表の結果より、比較材23、24、25は本発明合
金成分であるが、製造方法が本発明製造方法と異なるも
のである。比較材26、27、28はPb、Bi、Snの低融点金属
の含有量が本発明合金の下限以下のものを、本発明製造
方法で製造したものである。又、比較材29、30、31はP
b、Bi、Snの低融点金属の含有量が本発明合金の上限以
上のものを、本発明製造方法で製造したものである。い
ずれの材料も切粉処理性が悪く、切削性仕上げ面も劣っ
た。従来合金32（2011）は切削処理性が多少悪かった
が、仕上げ面は良好であった。33（2014）、34（201
7）、35（2018）は切削処理性、切削仕上げ面も悪かっ
た。これに対し、本発明合金１〜22は切削処理性、切削
仕上げ面共に良好であった。
金成分であるが、製造方法が本発明製造方法と異なるも
のである。比較材26、27、28はPb、Bi、Snの低融点金属
の含有量が本発明合金の下限以下のものを、本発明製造
方法で製造したものである。又、比較材29、30、31はP
b、Bi、Snの低融点金属の含有量が本発明合金の上限以
上のものを、本発明製造方法で製造したものである。い
ずれの材料も切粉処理性が悪く、切削性仕上げ面も劣っ
た。従来合金32（2011）は切削処理性が多少悪かった
が、仕上げ面は良好であった。33（2014）、34（201
7）、35（2018）は切削処理性、切削仕上げ面も悪かっ
た。これに対し、本発明合金１〜22は切削処理性、切削
仕上げ面共に良好であった。
本発明によれば、アルミニウム合金組成を本発明のご
とく規定し、しかも製造方法を本発明のごとくして行な
うことにより切削性の良好なアルミニウム合金を安定し
て得ることを可能としたもので、自動切削を行なう電子
機器部品、自動車部品、精密機械部品、光学機器部品等
として広く利用できるもので工業的価値が極めて大きい
ものである。
とく規定し、しかも製造方法を本発明のごとくして行な
うことにより切削性の良好なアルミニウム合金を安定し
て得ることを可能としたもので、自動切削を行なう電子
機器部品、自動車部品、精密機械部品、光学機器部品等
として広く利用できるもので工業的価値が極めて大きい
ものである。
第１図は横送り切削の例を示す斜視図である。 １……被切削材料、２……切粉、３……切削工具、４…
…切削方向。
…切削方向。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８５ 8719−4Ｋ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８５Ｚ ６８６ 8719−4Ｋ ６８６Ａ ６９４ 8719−4Ｋ ６９４Ａ
Claims (6)
- 【請求項１】Cu3〜6wt％、Si0.1〜1.5wt％、Fe0.1〜2.0
wt％含み、さらにPb、Bi、Snのいずれか２種以上の元素
を総量で0.5〜2.0wt％含み残部がアルミニウムとその不
純物とからなるアルミニウム合金を押出比20以上で押出
し、20％以上の冷間加工を施した後溶体化処理を行な
い、その後10％以上の冷間加工を行なうことを特徴とす
る横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金の製造方
法。 - 【請求項２】Cu3〜6wt％、Si0.1〜1.5wt％、Fe0.1〜2.0
wt％を含み、さらにPb、Bi、Snのいずれか２種以上の元
素を総量で0.5〜2.0wt％含み残部がアルミニウムとその
不純物とからなるアルミニウム合金を押出比20以上で押
出し、20％以上の冷間加工を施した後溶体化処理を行な
い、その後10％以上の冷間加工を行ない、次いで析出処
理を行なうことを特徴とする横送り切削加工性に優れた
アルミニウム合金の製造方法。 - 【請求項３】Cu3〜6wt％、Si0.1〜1.5wt％、Fe0.1〜2.0
wt％、Mg0.3〜1.8wt％、Mn0.5〜1.2wt％を含みさらにP
b、Bi、Snのいずれか２種以上の元素を総量で0.5〜2.0w
t％含み残部がアルミニウムとその不純物とからなるア
ルミニウム合金を、押出比20以上で押出し、20％以上の
冷間加工を施した後溶体化処理を行ない、その後10％以
上の冷間加工を行なうことを特徴とする横送り切削加工
性に優れたアルミニウム合金の製造方法。 - 【請求項４】Cu3〜6wt％、Si0.1〜1.5wt％、Fe0.1〜2.0
wt％、Mg0.3〜1.8wt％、Mn0.5〜1.2wt％を含みさらにP
b、Bi、Snのいずれか２種以上の元素を総量で0.5〜2.0w
t％含み残部がアルミニウムとその不純物とからなるア
ルミニウム合金を押出比20以上で押出し、20％以上の冷
間加工を施した後溶体化処理を行ない、その後10％以上
の冷間加工を行ない、次いで析出処理を行なうことを特
徴とする横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金の
製造方法。 - 【請求項５】Cu3〜6wt％、Si0.1〜1.5wt％、Fe0.1〜2.0
wt％、Mg0.3〜1.8wt％、Mn0.5〜1.2wt％を含み、かつP
b、Bi、Snのいずれか２種以上の元素を総量で0.5〜2.0w
t％含み、さらにZn0.05〜0.2wt％、Cr0.05〜2.0wt％、T
i0.001〜0.1wt％のうち少なくとも１種の元素を含み、
残部がアルミニウムとその不純物とからなるアルミニウ
ム合金を、押出比20以上で押出し、20％以上の冷間加工
を施した後溶体化処理を行ない、その後10％以上の冷間
加工を行なうことを特徴とする横送り切削加工性に優れ
たアルミニウム合金の製造方法。 - 【請求項６】Cu3〜6wt％、Si0.1〜1.5wt％、Fe0.1〜2.0
wt％、Mg0.3〜1.8wt％、Mn0.5〜1.2wt％を含み、かつP
b、Bi、Snのいずれか２種以上の元素を総量で0.5〜2.0w
t％含み、さらにZn0.05〜0.2wt％、Cr0.05〜2.0wt％、T
i0.001〜0.1wt％のうち少なくとも１種の元素を含み残
部がアルミニウムとその不純物とからなるアルミニウム
合金を、押出比20以上で押出し、20％以上の冷間加工を
施した後溶体化処理を行ない、その後10％以上の冷間加
工を行ない、次いで析出処理を行なうことを特徴とする
横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63234537A JP2726444B2 (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63234537A JP2726444B2 (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0285331A JPH0285331A (ja) | 1990-03-26 |
| JP2726444B2 true JP2726444B2 (ja) | 1998-03-11 |
Family
ID=16972581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63234537A Expired - Fee Related JP2726444B2 (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 横送り切削加工性に優れたアルミニウム合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2726444B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8454766B2 (en) | 2005-09-30 | 2013-06-04 | Furukawa-Sky Aluminum Corp. | Extruded material of a free-cutting aluminum alloy excellent in embrittlement resistance at a high temperature |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ286150B6 (cs) * | 1996-09-09 | 2000-01-12 | Alusuisse Technology & Management Ag | Hliníková slitina s dobrou obrobitelností |
| JP4707075B2 (ja) * | 1999-12-21 | 2011-06-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 切削性に優れたアルミニウム合金 |
| SI20694A (sl) * | 2000-09-04 | 2002-04-30 | Impol, Industrija Metalnih Polizdelkov, D.D. | Aluminijeve avtomatne zlitine, reciklirni postopek za njihovo izdelavo in njihova uporaba |
| JP3798638B2 (ja) * | 2001-02-21 | 2006-07-19 | 株式会社リコー | アルミニウム製円筒体、その製造方法、電子写真感光体および電子写真装置 |
| DE60310298T2 (de) | 2002-04-25 | 2007-03-29 | Furukawa-Sky Aluminum Corp. | Alu-Legierung mit guter Schneidbarkeit, ein Verfahren zur Herstellung eines geschmiedeten Artikels, und der geschmiedete Artikel |
| JP4693028B2 (ja) * | 2004-09-10 | 2011-06-01 | 株式会社住軽テクノ | 切削性に優れたアルミニウム合金材の製造方法 |
| JP4799877B2 (ja) * | 2005-02-09 | 2011-10-26 | 株式会社住軽テクノ | 強度と切削性に優れたアルミニウム合金およびその製造方法 |
| JP2007327115A (ja) * | 2006-06-09 | 2007-12-20 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 靭性に優れた高強度快削アルミニウム合金 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07113136B2 (ja) * | 1986-12-02 | 1995-12-06 | 古河電気工業株式会社 | 快削性アルミニウム合金鋳造材およびその製造方法 |
-
1988
- 1988-09-19 JP JP63234537A patent/JP2726444B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8454766B2 (en) | 2005-09-30 | 2013-06-04 | Furukawa-Sky Aluminum Corp. | Extruded material of a free-cutting aluminum alloy excellent in embrittlement resistance at a high temperature |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0285331A (ja) | 1990-03-26 |
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