JP2713483B2 - Ｔｖ周波数帯域用電波吸収体 - Google Patents
Ｔｖ周波数帯域用電波吸収体Info
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- JP2713483B2 JP2713483B2 JP1343410A JP34341089A JP2713483B2 JP 2713483 B2 JP2713483 B2 JP 2713483B2 JP 1343410 A JP1343410 A JP 1343410A JP 34341089 A JP34341089 A JP 34341089A JP 2713483 B2 JP2713483 B2 JP 2713483B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、セメントと磁性粉粒物もしくは、セメント
と磁性粉粒物とカーボンファイバーを主原料とした、TV
周波数帯域用電波吸収体に関するものである。
と磁性粉粒物とカーボンファイバーを主原料とした、TV
周波数帯域用電波吸収体に関するものである。
（従来の技術） TV電波は、100MHz近傍、波長約3mを使用周波数にも
つ、1ch〜3ch。200MHz近傍、波長約1.5mを使用周波数に
もつ、4ch〜12ch。600MHz近傍、波長として約0.5mを使
用周波数にもつ、13ch〜62chまで、実に最大８倍強の異
なる周波数（波長）の電波が使用されている。
つ、1ch〜3ch。200MHz近傍、波長約1.5mを使用周波数に
もつ、4ch〜12ch。600MHz近傍、波長として約0.5mを使
用周波数にもつ、13ch〜62chまで、実に最大８倍強の異
なる周波数（波長）の電波が使用されている。
したがって、固有の厚みを有する電波吸収体で、広帯
域かつ波長が2mを越えるTV電波を吸収し、偽造（ゴース
ト）を防止する手段は、使用周波数の高いつまり波長の
短い、例えばレーダ帯域（9.4GHz,波長約0.3m）の偽像
対策に比べ、解決策としての電波吸収体の種類は少な
い。
域かつ波長が2mを越えるTV電波を吸収し、偽造（ゴース
ト）を防止する手段は、使用周波数の高いつまり波長の
短い、例えばレーダ帯域（9.4GHz,波長約0.3m）の偽像
対策に比べ、解決策としての電波吸収体の種類は少な
い。
現在知られている解決手段は、主に２つ存在し、焼結
フェライトタイル材を用いる方法と、カーボン粉と発泡
スチロール複合体からなるピラミッド型ブロック材を用
いる方法とがある。しかしながら、焼結フェライトタイ
ル材は、1000℃以上の高温で焼成する工程が不可避であ
るため、焼きむらや焼成中のタイルのそり等の変形が生
ずる。
フェライトタイル材を用いる方法と、カーボン粉と発泡
スチロール複合体からなるピラミッド型ブロック材を用
いる方法とがある。しかしながら、焼結フェライトタイ
ル材は、1000℃以上の高温で焼成する工程が不可避であ
るため、焼きむらや焼成中のタイルのそり等の変形が生
ずる。
この焼成条件の不均一さを軽減する目的上、タイルの
形状には大きさに制約があり、その寸法は10cm×10cm程
度となる。この値は、100MHzの波長の約1/30であり、良
好な吸収特性を獲得するためには、施工に技術的また、
特に経済的問題点が多く、広く一般建築物に普及してい
ない。
形状には大きさに制約があり、その寸法は10cm×10cm程
度となる。この値は、100MHzの波長の約1/30であり、良
好な吸収特性を獲得するためには、施工に技術的また、
特に経済的問題点が多く、広く一般建築物に普及してい
ない。
またピラミッド型ブロック材の場合、現在知られてい
るTV電波吸収体の厚みは１〜2mであり、ビルの外壁に採
用するには、空間的な問題が多く、電波暗室等に使用す
る場合にも、部屋の空間を大きく占有するといった問題
点がある。
るTV電波吸収体の厚みは１〜2mであり、ビルの外壁に採
用するには、空間的な問題が多く、電波暗室等に使用す
る場合にも、部屋の空間を大きく占有するといった問題
点がある。
また、コンクリートにカーボンファイバー、カーボン
ビーズおよびスチールファイバーを混合した成形体（清
水康敬:EMC 1988.6.6〈No.2〉86頁）が知れれている。
しかしながら、上記成形体厚みの報告値は、23.79cmと
厚く、また吸収周波数帯域の報告値も、100〜200MHz付
近であることから、全てのTV用周波数帯域に使用できな
いといった問題がある。
ビーズおよびスチールファイバーを混合した成形体（清
水康敬:EMC 1988.6.6〈No.2〉86頁）が知れれている。
しかしながら、上記成形体厚みの報告値は、23.79cmと
厚く、また吸収周波数帯域の報告値も、100〜200MHz付
近であることから、全てのTV用周波数帯域に使用できな
いといった問題がある。
さらに、セメント：フェライト：砂の体積比を1:4:3
（このうちフェライト重量は全体の66％）とする電波吸
収建材について、透過減衰量の値（単位:dB/cm）が報告
されている（特願昭47−113980公報）、しかしながら、
上記公報の中には反射減衰量の値（単位:dB）について
の記載がなく、成形体表面で直接反射する電波の量が、
全く不明である。
（このうちフェライト重量は全体の66％）とする電波吸
収建材について、透過減衰量の値（単位:dB/cm）が報告
されている（特願昭47−113980公報）、しかしながら、
上記公報の中には反射減衰量の値（単位:dB）について
の記載がなく、成形体表面で直接反射する電波の量が、
全く不明である。
さらに従来のフェライトは、本発明に述べる使用目的
に採用した場合、吸収（損失）が最も効果的となる周波
数とTV周波数とが一致せず、必ずしも電波吸収に適した
フェライトが開発されているとは限らない。
に採用した場合、吸収（損失）が最も効果的となる周波
数とTV周波数とが一致せず、必ずしも電波吸収に適した
フェライトが開発されているとは限らない。
（発明が解決しようとする課題） それゆえ、本発明は、TV周波数帯域の電波吸収に適し
たフェライト粉粒物を用いた電波吸収体を提供すること
を目的とする。
たフェライト粉粒物を用いた電波吸収体を提供すること
を目的とする。
（課題を解決するための手段） 本発明は、原子組成比で、14≦ZnO％≦35、30≦Fe2O3
％≦50、17≦MnO％≦55、0.60≦Fe2O3％／（Fe2O3％＋Z
nO％）≦0.75および不可避不純物からなる磁性粉粒物を
75〜90重量％、セメントを10〜25重量％、必要に応じカ
ーボンファイバーを１重量％以下混合してなることを特
徴とするTV周波数帯域用電波吸収体。
％≦50、17≦MnO％≦55、0.60≦Fe2O3％／（Fe2O3％＋Z
nO％）≦0.75および不可避不純物からなる磁性粉粒物を
75〜90重量％、セメントを10〜25重量％、必要に応じカ
ーボンファイバーを１重量％以下混合してなることを特
徴とするTV周波数帯域用電波吸収体。
（作用） 以下、図面を用いて本発明を詳細に説明する。
第１図には、通常フェライト組成ならびに、本発明TV
周波数帯域用電波吸収フェライトの組成を示す。
周波数帯域用電波吸収フェライトの組成を示す。
通常軟質磁性材料に用いられているMn−Znフェライト
の組成は、 9.0≦ZnO％≦13.0 52.5≦Fe2O3％≦54.5 0.80≦Fe2O3％／（Fe2O3％＋ZnO％）≦0.86 の範囲（平賀貞太郎，奥谷克伸，尾島輝彦：フェライ
ト，丸善（1986）113頁）にある。従来材に要求される
特性は、飽和磁束密度が高く、ヒステリシス損出ならび
に渦電流損出が小さく、パワーロスの温度係数が負であ
ることが必要となる。
の組成は、 9.0≦ZnO％≦13.0 52.5≦Fe2O3％≦54.5 0.80≦Fe2O3％／（Fe2O3％＋ZnO％）≦0.86 の範囲（平賀貞太郎，奥谷克伸，尾島輝彦：フェライ
ト，丸善（1986）113頁）にある。従来材に要求される
特性は、飽和磁束密度が高く、ヒステリシス損出ならび
に渦電流損出が小さく、パワーロスの温度係数が負であ
ることが必要となる。
これに対し電流吸収体の場合は、損失（吸収）と損失
の生ずる周波数帯域が問題となり、具体的には磁性体の
共鳴周波数が重要となる。
の生ずる周波数帯域が問題となり、具体的には磁性体の
共鳴周波数が重要となる。
共鳴周波数frは、飽和磁化をMs、透磁率（直流時）を
μとすると、 fr×μ＝（ν/3π）×Ms ……（１） νはジャイロ磁気定数（＝1.105×10g（m/A・ｓ）、
ｇは通常２）であり、（近角總信：強磁性体の物理，裳
華房（1984）325頁）frは、透磁率μならびに飽和磁化M
sによりきまる。すなわち、μならびにMsの値を変化さ
せることにより共鳴周波数を調整し、特定周波数に対し
有効な電波吸収体が作成可能となる。
μとすると、 fr×μ＝（ν/3π）×Ms ……（１） νはジャイロ磁気定数（＝1.105×10g（m/A・ｓ）、
ｇは通常２）であり、（近角總信：強磁性体の物理，裳
華房（1984）325頁）frは、透磁率μならびに飽和磁化M
sによりきまる。すなわち、μならびにMsの値を変化さ
せることにより共鳴周波数を調整し、特定周波数に対し
有効な電波吸収体が作成可能となる。
第２図は、本発明電波吸収体の構造を示す。施工が容
易という理由により、磁性粉粒物（約75〜90％）は、セ
メント（約10〜25％）、カーボンファイバー（約０〜１
％）と混ぜて使用する（いずれも乾燥重量比率）。
易という理由により、磁性粉粒物（約75〜90％）は、セ
メント（約10〜25％）、カーボンファイバー（約０〜１
％）と混ぜて使用する（いずれも乾燥重量比率）。
ところが、セメントなど非磁性物質内に、従来材（Mn
−Znフェライト:Msは約0.55T、μは約2000）の粉粒物を
混入すると、第７図（ａ）に示すように、透磁率は約1/
100に、共鳴周波数は約200倍に増大する。つまり、トラ
ンスやコア、コイル等に使用されている通常組成のMn−
Znフェライトを、セメント等の非磁性物質と混ぜて使用
した場合に、磁性粉粒物配合量を最大限増やしても、共
鳴周波数がTV電波の最適吸収周波数とは容易に調整でき
ない欠点がある。
−Znフェライト:Msは約0.55T、μは約2000）の粉粒物を
混入すると、第７図（ａ）に示すように、透磁率は約1/
100に、共鳴周波数は約200倍に増大する。つまり、トラ
ンスやコア、コイル等に使用されている通常組成のMn−
Znフェライトを、セメント等の非磁性物質と混ぜて使用
した場合に、磁性粉粒物配合量を最大限増やしても、共
鳴周波数がTV電波の最適吸収周波数とは容易に調整でき
ない欠点がある。
本発明TV周波数帯域用電波吸収磁性粉粒物において
は、原子組成比で、ZnOが14％以上もしくは35％以下、F
e2O3が30％以上もしくは50％以下、MnOが17％以上もし
くは55％以下、Fe2O3％／（Fe2O3％＋ZnO％）が0.60％
以上もしくは0.75％以下、および不可避不純物とするこ
とにより、第３図に示すように飽和磁化Msを約10％〜80
％下げ、第１式に示すように共鳴周波数をTV周波数直下
の最適値に制御する（低下させる）ことを可能とした。
は、原子組成比で、ZnOが14％以上もしくは35％以下、F
e2O3が30％以上もしくは50％以下、MnOが17％以上もし
くは55％以下、Fe2O3％／（Fe2O3％＋ZnO％）が0.60％
以上もしくは0.75％以下、および不可避不純物とするこ
とにより、第３図に示すように飽和磁化Msを約10％〜80
％下げ、第１式に示すように共鳴周波数をTV周波数直下
の最適値に制御する（低下させる）ことを可能とした。
ZnOが14％未満の組成、Fe2O3が30％未満の組成、MnO
が17％未満もしくは55％を越える組成では、磁気的特性
（室温時）が不十分であり、またFe2O3が50％を越える
組成もしくは、Fe2O3％／（Fe2O3％＋ZnO％）が0.75％
を越える組成では飽和磁化Msが従来材と同程度（Ms＝0.
55T）以上となるため好ましくなく（共鳴周波数が下げ
られない）、ZnOが35％を越える組成もしくは、Fe2O3％
／（Fe2O3％＋ZnO％）が0.60未満の組成では、酸化物磁
性体のキュリー温度が室温もしくは室温以下となり、電
波吸収体側壁に直接日光が当たる夏場の状況で使用が不
可能となる。
が17％未満もしくは55％を越える組成では、磁気的特性
（室温時）が不十分であり、またFe2O3が50％を越える
組成もしくは、Fe2O3％／（Fe2O3％＋ZnO％）が0.75％
を越える組成では飽和磁化Msが従来材と同程度（Ms＝0.
55T）以上となるため好ましくなく（共鳴周波数が下げ
られない）、ZnOが35％を越える組成もしくは、Fe2O3％
／（Fe2O3％＋ZnO％）が0.60未満の組成では、酸化物磁
性体のキュリー温度が室温もしくは室温以下となり、電
波吸収体側壁に直接日光が当たる夏場の状況で使用が不
可能となる。
磁性粉粒物の大きさや粒径分布については、例えばFu
llerおよびThompsonによるフルイ分布曲線や、Grafが提
唱した細骨材のドイツ規格（DIN1045）の大きさ程度で
も良いし、また上記提唱者の値以下でも良い。
llerおよびThompsonによるフルイ分布曲線や、Grafが提
唱した細骨材のドイツ規格（DIN1045）の大きさ程度で
も良いし、また上記提唱者の値以下でも良い。
最後に、本発明磁性粉粒物の特徴として、大型電波吸
収体が容易に作成可能となるため、パネルとパネルの隙
間による電波吸収性能の低下が軽減できる。例えば、10
階建てのビルの４階以上の面積（1000m2と想定）が電波
障害となる場合、10cm角タイルを33％の空隙率で取り付
けると、約６万7000枚分の作業が必要となる。しかも、
パネルとパネルの隙間が1mmづつ存在すると電波（100MH
z）の反射率は約33倍増加し、吸収特性は激減する（日
本放送協会編；電波吸収体による電波障害対策ガイドブ
ック昭和56年７月６頁）。
収体が容易に作成可能となるため、パネルとパネルの隙
間による電波吸収性能の低下が軽減できる。例えば、10
階建てのビルの４階以上の面積（1000m2と想定）が電波
障害となる場合、10cm角タイルを33％の空隙率で取り付
けると、約６万7000枚分の作業が必要となる。しかも、
パネルとパネルの隙間が1mmづつ存在すると電波（100MH
z）の反射率は約33倍増加し、吸収特性は激減する（日
本放送協会編；電波吸収体による電波障害対策ガイドブ
ック昭和56年７月６頁）。
ところが、本発明に述べる電波吸収体を、例えば3m×
1mの大きさに成形することにより、取り付け総数は約33
0枚分・工数は約1/200に簡素化でき、また隙間の問題も
解消可能となる。
1mの大きさに成形することにより、取り付け総数は約33
0枚分・工数は約1/200に簡素化でき、また隙間の問題も
解消可能となる。
（実 施 例） 以下本発明を実施例に従って説明する。
実施例 １ 本発明材ならびに従来材の飽和磁化（20℃）を測定し
た。印加磁場は10K Oeであり、各試料の大きさは0.4g一
定とした。第３図において、従来材の飽和磁化Msの値は
0.55〜0.57Tと本発明材に比べ最大で５倍強、最小でも1
0％以上大きい。その理由は、TV電波の磁場の値は微弱
であり、本来トランスやコアに使用される磁性部材の要
求特性（小形・高出力）と異なることによる。
た。印加磁場は10K Oeであり、各試料の大きさは0.4g一
定とした。第３図において、従来材の飽和磁化Msの値は
0.55〜0.57Tと本発明材に比べ最大で５倍強、最小でも1
0％以上大きい。その理由は、TV電波の磁場の値は微弱
であり、本来トランスやコアに使用される磁性部材の要
求特性（小形・高出力）と異なることによる。
この飽和磁化の値は、Fe2O3、ならびにZnO組成に大き
く依存し、Fe2O3が30％未満ならびにFe2O3％／（Fe2O3
％＋ZnO％）が60％未満の範囲では、飽和磁化の値が0.0
5〜0.1T以下となり、またFe2O3が50％を越える範囲なら
びにFe2O3％／（Fe2O3％＋ZnO％）が75％を越える範囲
では、飽和磁化の値が従来材と同程度の0.55T以上とな
る。
く依存し、Fe2O3が30％未満ならびにFe2O3％／（Fe2O3
％＋ZnO％）が60％未満の範囲では、飽和磁化の値が0.0
5〜0.1T以下となり、またFe2O3が50％を越える範囲なら
びにFe2O3％／（Fe2O3％＋ZnO％）が75％を越える範囲
では、飽和磁化の値が従来材と同程度の0.55T以上とな
る。
第４図ならびに第５図には、Mn−Znフェライトのキュ
リー温度Tcならびに、室温（20℃）における透磁率μの
値を示す。トランスやコア等に使用されるMn−Znフェラ
イトの、実装時の使用温度が約80℃程度であることよ
り、従来材のキュリー温度は実装温度よりさらに約200
℃高い、Tc＝250〜300℃であることが注目される。
リー温度Tcならびに、室温（20℃）における透磁率μの
値を示す。トランスやコア等に使用されるMn−Znフェラ
イトの、実装時の使用温度が約80℃程度であることよ
り、従来材のキュリー温度は実装温度よりさらに約200
℃高い、Tc＝250〜300℃であることが注目される。
ところが、本発明に示すMn−ZnフェライトのTcは、約
150℃近傍と従来材に比べてかなり低い。
150℃近傍と従来材に比べてかなり低い。
これら組成比の異なる材料の透磁率μを第５図に示す
が、一般に、キュリー温度直下におけるμの増加現象は
ホプキンソン効果（平賀貞太郎，奥谷克伸，尾島輝彦：
フェライト，丸善（1986）81頁）と呼ばれ、使用温度が
恒に室温近傍のみに限定される本発明電波吸収材の場合
には、磁気特性を改善する有効な手段となる。
が、一般に、キュリー温度直下におけるμの増加現象は
ホプキンソン効果（平賀貞太郎，奥谷克伸，尾島輝彦：
フェライト，丸善（1986）81頁）と呼ばれ、使用温度が
恒に室温近傍のみに限定される本発明電波吸収材の場合
には、磁気特性を改善する有効な手段となる。
第４図ならびに第５図において、ZnOが14％未満の組
成もしくは、Fe2O3が30％未満の組成では、透磁率（室
温時）が不十分であり、ZnOが35％を越える組成もしく
は、Fe2O3％／（Fe2O3％＋ZnO％）が0.60未満の組成で
は、酸化物磁性体のキュリー温度が室温もしくは室温以
上となり、電波吸収体側壁に直接日光が当たる夏場の状
況で使用が不可能となる。
成もしくは、Fe2O3が30％未満の組成では、透磁率（室
温時）が不十分であり、ZnOが35％を越える組成もしく
は、Fe2O3％／（Fe2O3％＋ZnO％）が0.60未満の組成で
は、酸化物磁性体のキュリー温度が室温もしくは室温以
上となり、電波吸収体側壁に直接日光が当たる夏場の状
況で使用が不可能となる。
実施例 ２ 厚さ5mmの成形物を内径16.9mm、外径38.8mmに超音波
加工機で切断後、39D同軸管に円筒状切断試料を装入
し、ネットワークアナライザーにて、100MHzから600MHz
における、実数（μ′）ならびに虚数（μ″）透磁率を
測定した。
加工機で切断後、39D同軸管に円筒状切断試料を装入
し、ネットワークアナライザーにて、100MHzから600MHz
における、実数（μ′）ならびに虚数（μ″）透磁率を
測定した。
測定に用いた成形体の、乾燥重量比における配合比
は、Mn−Znフェライト粉粒物90％（a:従来材MnO35.5ZnO
11Fe2O3 53.5,b:本発明材MnO25ZnO25Fe2O3 50）、カーボ
ンファイバー0.05％、残部白色ポルトランドセメントと
した。
は、Mn−Znフェライト粉粒物90％（a:従来材MnO35.5ZnO
11Fe2O3 53.5,b:本発明材MnO25ZnO25Fe2O3 50）、カーボ
ンファイバー0.05％、残部白色ポルトランドセメントと
した。
電波吸収機構の詳細については、内藤善之著：電波吸
収体，オーム社（1987）86頁に記載されているので、近
似式のみにとどめ誘電率の効果は省略する。第２図に示
すように、磁性損失型電波吸収体において、反射減衰量
dBは dB＝20・log|1−｛４π（μ″＋ｊμ′）d/λ｝｜ ……（２） d:電波吸収体の厚み、λ：電波の波長 で近似できる。第（２）式より、電波を完全に吸収する
（無反射）条件は、複素透磁率の実数成分がなるべく小
さく、また虚数成分が、次に述べる第（４）式を満足す
ることが理想と考えられる。
収体，オーム社（1987）86頁に記載されているので、近
似式のみにとどめ誘電率の効果は省略する。第２図に示
すように、磁性損失型電波吸収体において、反射減衰量
dBは dB＝20・log|1−｛４π（μ″＋ｊμ′）d/λ｝｜ ……（２） d:電波吸収体の厚み、λ：電波の波長 で近似できる。第（２）式より、電波を完全に吸収する
（無反射）条件は、複素透磁率の実数成分がなるべく小
さく、また虚数成分が、次に述べる第（４）式を満足す
ることが理想と考えられる。
μ′／μ″≪１ ……（３） μ″＝λ/4πｄ ……（４） すなわち、電波吸収体の厚みを薄くしたい場合には
μ″が大きく、吸収特性を良好にしたい場合にはμ′／
μ″の値を小さく、広帯域としたい場合には、吸収波長
全域で上記第（３）式ならびに第（４）式の条件を満足
すると良い。これらの条件は、第６図においては、▼印
で示す複素透磁率と虚数成分ピーク値近傍の周波数（共
鳴周波数）と、▼印近傍より高い周波数帯域が望まし
く、このうち最も望ましい条件は、▼印近傍より高い周
波数帯域である。
μ″が大きく、吸収特性を良好にしたい場合にはμ′／
μ″の値を小さく、広帯域としたい場合には、吸収波長
全域で上記第（３）式ならびに第（４）式の条件を満足
すると良い。これらの条件は、第６図においては、▼印
で示す複素透磁率と虚数成分ピーク値近傍の周波数（共
鳴周波数）と、▼印近傍より高い周波数帯域が望まし
く、このうち最も望ましい条件は、▼印近傍より高い周
波数帯域である。
第７図において、▼印で示す周波数が、各成形体の共
鳴周波数を示し、（ａ）については、160MHz、（ｂ）に
ついては、80MHzであった。両者の例えば、100MHzにお
ける透磁率の虚数成分μ″ならびに、μ′／μ″（実数
成分／虚数成分）の値を比較すると（ａ）はμ″＝11.
5、μ′／μ″＝1.47また、（ｂ）はμ″＝16.2、μ′
／μ″＝0.23と同一磁性粉粒物量でも組成の違いにより
磁性特性は大きく異なる。特に、μ′／μ″に着目する
と、試料（ｂ）はTV周波数域で、μ′／μ″の値は約0.
15〜0.3とほぼ一定値となるのに対し、試料（ａ）の
μ′／μ″値（0.15〜1.47）は周波数によって大きく異
なる。TV電波は90MHzより770MHzまでの広い周波数領域
を含むことより、TV周波数域にたいして、μ′／μ″の
変動の少ない（ｂ）に示す成形条件が電波吸収体とし
て、より好ましい。
鳴周波数を示し、（ａ）については、160MHz、（ｂ）に
ついては、80MHzであった。両者の例えば、100MHzにお
ける透磁率の虚数成分μ″ならびに、μ′／μ″（実数
成分／虚数成分）の値を比較すると（ａ）はμ″＝11.
5、μ′／μ″＝1.47また、（ｂ）はμ″＝16.2、μ′
／μ″＝0.23と同一磁性粉粒物量でも組成の違いにより
磁性特性は大きく異なる。特に、μ′／μ″に着目する
と、試料（ｂ）はTV周波数域で、μ′／μ″の値は約0.
15〜0.3とほぼ一定値となるのに対し、試料（ａ）の
μ′／μ″値（0.15〜1.47）は周波数によって大きく異
なる。TV電波は90MHzより770MHzまでの広い周波数領域
を含むことより、TV周波数域にたいして、μ′／μ″の
変動の少ない（ｂ）に示す成形条件が電波吸収体とし
て、より好ましい。
実施例 ３ 第８図には、TV周波数帯域における本発明材（●印）
ならびに従来材（○印）の電波吸収特性値を示す。図に
おいて、電波吸収物の配合条件は、実施例２と同一条件
とした。●印が本発明例、○印が比較例とし、（ａ）が
試料厚20mmの場合、（ｂ）が試料厚25mmの場合を示す。
ならびに従来材（○印）の電波吸収特性値を示す。図に
おいて、電波吸収物の配合条件は、実施例２と同一条件
とした。●印が本発明例、○印が比較例とし、（ａ）が
試料厚20mmの場合、（ｂ）が試料厚25mmの場合を示す。
図において、本発明材ならびに従来材ともVHF帯で、1
0d・9dB・約92％以上の電波を吸収する。これらの値
は、現在使用されているフェライト焼結タイル材（反射
減衰量は約20dB）の約93％以上に相当する電波吸収性能
と言える。また600MHz（UHF帯の中心周波数）において
も、反射減衰量の値は8.2dB以上と、現在使用されてい
るフェライト焼結タイル材の約85.7％以上の吸収性能が
得られている。
0d・9dB・約92％以上の電波を吸収する。これらの値
は、現在使用されているフェライト焼結タイル材（反射
減衰量は約20dB）の約93％以上に相当する電波吸収性能
と言える。また600MHz（UHF帯の中心周波数）において
も、反射減衰量の値は8.2dB以上と、現在使用されてい
るフェライト焼結タイル材の約85.7％以上の吸収性能が
得られている。
しかしながら、本発明材（●印）は、比較材（○印）
と比べ、VHF帯で5.2dB〜10.0dB、UHF帯で4.2dB〜5.2dB
特性に改善が認められた。第９図には、乾燥重量比で、
フェライト粉粒物90％、カーボンファイバー0.05％、残
部白色ポルトランドセメントから成る電波吸収体（厚み
20mm）における平均反射減衰量値（100MHz,200MHz,600M
Hzの平均）の値を示す。電波吸収特性は、厚みや配合量
によって変化するが、従来材に比べ平均で約50％飽和磁
化の値が少ない本発明組成において、電波を約94％〜97
％吸収する電波吸収体が得られる。
と比べ、VHF帯で5.2dB〜10.0dB、UHF帯で4.2dB〜5.2dB
特性に改善が認められた。第９図には、乾燥重量比で、
フェライト粉粒物90％、カーボンファイバー0.05％、残
部白色ポルトランドセメントから成る電波吸収体（厚み
20mm）における平均反射減衰量値（100MHz,200MHz,600M
Hzの平均）の値を示す。電波吸収特性は、厚みや配合量
によって変化するが、従来材に比べ平均で約50％飽和磁
化の値が少ない本発明組成において、電波を約94％〜97
％吸収する電波吸収体が得られる。
（発明の効果） 本発明のTV周波数帯域用電波吸収磁性粉粒物をパネル
材に成形することより、形状の自由が与えられ、施工工
程が簡素化できる。また、パネル材として量産すること
が可能となるため、従来の電波吸収タイル材（約10cm
角）と比較し、本発明の経済的便益性は大きい。
材に成形することより、形状の自由が与えられ、施工工
程が簡素化できる。また、パネル材として量産すること
が可能となるため、従来の電波吸収タイル材（約10cm
角）と比較し、本発明の経済的便益性は大きい。
第１図は、本発明TV周波数帯域電波吸収磁性粉粒物の三
元状態図であり、第２図は本発明によりTV周波数帯域電
波吸収磁性粉粒物の使用例を示す説明図、第３図は、本
発明材ならびに従来材の飽和磁束密度を示す図、第４図
は、本発明材ならびに従来材のキャリー温度を示す図、
第５図は、本発明材ならびに従来材の透磁率の値を示す
図、第６図は、電波吸収体として理想的な複素透磁率−
周波数曲線を示す図、第７図（ａ）ならびに（ｂ）は、
100MHzから600MHzにおける本発明材ならびに比較材の複
素透磁率を示す図、第８図は、厚さ20mmならびに25mmに
成形した本発明電波吸収体ならびに比較材の、TV周波数
帯域における反射減衰量を示す図であり、第９図は厚み
20mm電波吸収体の反射減衰量におよぼす、MnO−ZnO−Fe
2O3原子組成比依存性を示す図である。
元状態図であり、第２図は本発明によりTV周波数帯域電
波吸収磁性粉粒物の使用例を示す説明図、第３図は、本
発明材ならびに従来材の飽和磁束密度を示す図、第４図
は、本発明材ならびに従来材のキャリー温度を示す図、
第５図は、本発明材ならびに従来材の透磁率の値を示す
図、第６図は、電波吸収体として理想的な複素透磁率−
周波数曲線を示す図、第７図（ａ）ならびに（ｂ）は、
100MHzから600MHzにおける本発明材ならびに比較材の複
素透磁率を示す図、第８図は、厚さ20mmならびに25mmに
成形した本発明電波吸収体ならびに比較材の、TV周波数
帯域における反射減衰量を示す図であり、第９図は厚み
20mm電波吸収体の反射減衰量におよぼす、MnO−ZnO−Fe
2O3原子組成比依存性を示す図である。
フロントページの続き (72)発明者 田中 秀男 東京都新宿区西新宿１―25―１ 大成建 設株式会社内 (72)発明者 杉本 賢司 東京都新宿区西新宿１―25―１ 大成建 設株式会社内 (72)発明者 山田 哲夫 東京都新宿区西新宿１―25―１ 大成建 設株式会社内 (72)発明者 森田 哲三 東京都新宿区西新宿１―25―１ 大成建 設株式会社内 (56)参考文献 特開 昭64−73800（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−116406（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−44097（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−67945（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−205627（ＪＰ，Ａ) 特開 昭48−63298（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】原子組成比で、 14≦ZnO％≦35、 30≦Fe2O3％≦50、 17≦MnO％≦55、 0.60≦Fe2O3％／（Fe2O3％＋ZnO％）≦0.75 および不可避不純物からなる磁性粉粒物を75〜90重量
％、セメントを10〜25重量％混合してなることを特徴と
するTV周波数帯域用電波吸収体。 - 【請求項２】原子組成比で、 14≦ZnO％≦35、 30≦Fe2O3％≦50、 17≦MnO％≦55、 0.60≦Fe2O3％／（Fe2O3％＋ZnO％）≦0.75 および不可避不純物からなる磁性粉粒物を75〜90重量
％、セメントを10〜25重量％、およびカーボンファイバ
ーを１重量％以上混合してなることを特徴とするTV周波
数帯域用電波吸収体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1343410A JP2713483B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | Ｔｖ周波数帯域用電波吸収体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1343410A JP2713483B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | Ｔｖ周波数帯域用電波吸収体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03203304A JPH03203304A (ja) | 1991-09-05 |
| JP2713483B2 true JP2713483B2 (ja) | 1998-02-16 |
Family
ID=18361299
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1343410A Expired - Fee Related JP2713483B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | Ｔｖ周波数帯域用電波吸収体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2713483B2 (ja) |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4863298A (ja) * | 1971-12-08 | 1973-09-03 | ||
| JPS5267945A (en) * | 1975-12-04 | 1977-06-06 | Tdk Corp | Electric wave absorbing wall |
| JPS61205627A (ja) * | 1985-03-09 | 1986-09-11 | Toda Kogyo Corp | 電波吸収体材料用粉末の製造法 |
| JP2609853B2 (ja) * | 1986-11-05 | 1997-05-14 | ティーディーケイ株式会社 | データラインノイズフィルタ用フェライトコア |
| JPS6473800A (en) * | 1987-09-16 | 1989-03-20 | Inax Corp | Electric wave absorbing mortar |
-
1989
- 1989-12-29 JP JP1343410A patent/JP2713483B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03203304A (ja) | 1991-09-05 |
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