JP2707096B2 - 高炭素綱材の直接軟化熱処理方法 - Google Patents
高炭素綱材の直接軟化熱処理方法Info
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- JP2707096B2 JP2707096B2 JP8328088A JP8328088A JP2707096B2 JP 2707096 B2 JP2707096 B2 JP 2707096B2 JP 8328088 A JP8328088 A JP 8328088A JP 8328088 A JP8328088 A JP 8328088A JP 2707096 B2 JP2707096 B2 JP 2707096B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は高炭素鋼材の直接軟化熱処理方法に係り、特
に焼鈍工程を省略できる直接軟化熱処理方法に関する。
に焼鈍工程を省略できる直接軟化熱処理方法に関する。
硬鋼線材、軸受鋼、工具鋼などで代表される高炭素鋼
材については２次加工段階において切削加工、切断、冷
間圧造、伸線等の冷間加工が行われる。特に、熱間圧延
材については硬さが極めて高く、そのまま切削加工や冷
間鍛造等を行うと工具寿命の短縮、切削能率の低下、割
れ発生などが起るため、これらに先立ち軟化焼鈍や球状
化焼鈍が施されるのが普通である。
材については２次加工段階において切削加工、切断、冷
間圧造、伸線等の冷間加工が行われる。特に、熱間圧延
材については硬さが極めて高く、そのまま切削加工や冷
間鍛造等を行うと工具寿命の短縮、切削能率の低下、割
れ発生などが起るため、これらに先立ち軟化焼鈍や球状
化焼鈍が施されるのが普通である。
これらの処理は600〜900℃の温度域での長時間加熱
と、それに続く冷却を必要とする。このため高価な熱処
理設備と多大なエネルギーを要するばかりでなく生産性
を低下させコスト上昇を招いている。
と、それに続く冷却を必要とする。このため高価な熱処
理設備と多大なエネルギーを要するばかりでなく生産性
を低下させコスト上昇を招いている。
上記の難点を解決するため、熱間圧延段階で加工熱処
理技術により直接冷間加工が可能な高炭素鋼材の開発が
行われている。
理技術により直接冷間加工が可能な高炭素鋼材の開発が
行われている。
例えば特公昭62−33289、特開昭59−136421、特開昭5
9−136422、特開昭59−136423等の技術が提案されてい
る。
9−136422、特開昭59−136423等の技術が提案されてい
る。
特公昭62−33289では0.03〜1.20％Ｃの炭素鋼または
合金鋼を650〜850℃の未溶解炭化物となる低温で加熱し
た後700〜950℃で熱延し、その後750〜650℃の温度域を
40℃／分以下の冷却速度で冷却する。
合金鋼を650〜850℃の未溶解炭化物となる低温で加熱し
た後700〜950℃で熱延し、その後750〜650℃の温度域を
40℃／分以下の冷却速度で冷却する。
特開昭59−136421では２％以下のＣを含有する鋼をAc
1点以上に加熱した後、Ar1点〜（Ar1点−200℃）の温度
域において10％以上の塑性変形を加え、変形熱にてA3点
〜（Ac1点−100℃）に到達させた後、100℃／分以下の
冷却速度で500℃まで冷却し、球状化組織を得るもので
ある。
1点以上に加熱した後、Ar1点〜（Ar1点−200℃）の温度
域において10％以上の塑性変形を加え、変形熱にてA3点
〜（Ac1点−100℃）に到達させた後、100℃／分以下の
冷却速度で500℃まで冷却し、球状化組織を得るもので
ある。
特開昭59−136422では上記の塑性変形に先立ちパーラ
イトないしベイナイト変態を促進させることを特徴とし
ている。
イトないしベイナイト変態を促進させることを特徴とし
ている。
また、特開昭59−136423はAr1点〜（Ar1点−200℃）
の温度域における加工による昇温を２回以上繰返すこと
を特徴としている。
の温度域における加工による昇温を２回以上繰返すこと
を特徴としている。
これらの技術は、低温加熱であつたり、Ar1点〜（Ar1
点−200℃）すなわち、700〜500℃という低温での圧延
が特徴である。これらを実現するにはいずれも低温圧延
に耐えうる強大な圧延機を必要とし、ロールの耐久性お
よび多大な電力が必須である。
点−200℃）すなわち、700〜500℃という低温での圧延
が特徴である。これらを実現するにはいずれも低温圧延
に耐えうる強大な圧延機を必要とし、ロールの耐久性お
よび多大な電力が必須である。
特に、特公昭62−33289のごとき650〜850℃における
加熱では所定ビレツトから線材まで減面する場合、各圧
延において強大な圧延機を要し、設備増強の必要があり
容易に実用化し難い。
加熱では所定ビレツトから線材まで減面する場合、各圧
延において強大な圧延機を要し、設備増強の必要があり
容易に実用化し難い。
また、特開昭59−136421、特開昭59−136422および特
開昭59−136423はいずれも低温域での加工による変形熱
を利用するため、圧延速度、圧下率等についても設備上
の制約を大きく受けることから容易には実用化が困難で
ある。
開昭59−136423はいずれも低温域での加工による変形熱
を利用するため、圧延速度、圧下率等についても設備上
の制約を大きく受けることから容易には実用化が困難で
ある。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、技
術的な制約を緩和し、低コストで実用化が容易な高炭素
鋼材の直接軟化熱処理方法を提供するにある。
術的な制約を緩和し、低コストで実用化が容易な高炭素
鋼材の直接軟化熱処理方法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。すなわ
ち、重量比にて C :0.75％〜2.0％ Si:0.10〜2.0％ Mn:0.10〜2.0％ Cr:0.1〜2.5％ P :0.050％以下 S :0.050％以下 を含有する炭素鋼を850℃以上の温度に加熱し圧下率30
〜60％の熱間圧延を行う段階と、前記熱間圧延後Ac1変
態点〜Acm変態点の温度域で60〜900秒間の保持をした後
に同一温度域で圧下率30〜60％の熱間圧延を行う段階
と、前記熱間圧延後600℃の温度まで１℃/s以下の冷却
速度で徐冷する段階と、を有して成ることを特徴とする
高炭素鋼材の直接軟化熱処理方法である。
ち、重量比にて C :0.75％〜2.0％ Si:0.10〜2.0％ Mn:0.10〜2.0％ Cr:0.1〜2.5％ P :0.050％以下 S :0.050％以下 を含有する炭素鋼を850℃以上の温度に加熱し圧下率30
〜60％の熱間圧延を行う段階と、前記熱間圧延後Ac1変
態点〜Acm変態点の温度域で60〜900秒間の保持をした後
に同一温度域で圧下率30〜60％の熱間圧延を行う段階
と、前記熱間圧延後600℃の温度まで１℃/s以下の冷却
速度で徐冷する段階と、を有して成ることを特徴とする
高炭素鋼材の直接軟化熱処理方法である。
本発明者らは、熱間圧延条件および圧延後の冷却条件
について広範な検討を行つた結果、熱間圧延途上におい
てAc1点以上Acm点以下の温度域で保持および圧延を行
い、その後徐冷を施すことにより所期の目的が達せられ
ることを見い出し、本発明を完成することができた。
について広範な検討を行つた結果、熱間圧延途上におい
てAc1点以上Acm点以下の温度域で保持および圧延を行
い、その後徐冷を施すことにより所期の目的が達せられ
ることを見い出し、本発明を完成することができた。
本発明において各成分を限定した理由は次のとおりで
ある。
ある。
C: 本発明の要件であるAc1点〜Acm点の温度域での保持の
際、初析セメンタイトの析出が必須であることから0.75
％を下限とした。上限を2.0％とした理由は2.0％を越え
ると1150℃以上の加熱により液相が析出し、熱間加工が
不可能と成るためである。以上の理由からＣを0.75〜2.
0％の範囲に限定した。
際、初析セメンタイトの析出が必須であることから0.75
％を下限とした。上限を2.0％とした理由は2.0％を越え
ると1150℃以上の加熱により液相が析出し、熱間加工が
不可能と成るためである。以上の理由からＣを0.75〜2.
0％の範囲に限定した。
Si: Siは鋼の脱酸を促進し、強度を上昇させる点で、Ｃと
同様に有効元素であるが、0.10％より少ないと前記効果
が少なく、一方2.0％より多いと硬化が著しく軟化が困
難になることと、冷間加工性ならびに切削性を損うの
で、Siは0.10〜2.0％の範囲内にする必要がある。
同様に有効元素であるが、0.10％より少ないと前記効果
が少なく、一方2.0％より多いと硬化が著しく軟化が困
難になることと、冷間加工性ならびに切削性を損うの
で、Siは0.10〜2.0％の範囲内にする必要がある。
Mn: Mnは焼入性を向上させ、強度を上昇させる作用のある
元素である。0.10％より少ないと前記作用が少なく、一
方2.0％より多いと焼入性が高くなり過ぎると共に硬化
が著しく所期の目的が達せられないことと、冷間加工性
ならびに切削性が低下することから2.0％を上限とし、
0.10〜2.0％の範囲に限定した。
元素である。0.10％より少ないと前記作用が少なく、一
方2.0％より多いと焼入性が高くなり過ぎると共に硬化
が著しく所期の目的が達せられないことと、冷間加工性
ならびに切削性が低下することから2.0％を上限とし、
0.10〜2.0％の範囲に限定した。
Cr: Crは炭化物を均一微細化する作用があるとともに焼入
性を向上させ、基地の強靭化により軸受としての重要な
特性である転動寿命等を向上させる効果があることから
添加されるが、0.1％以下ではこの効果がほとんど期待
できないことから0.1％を下限とした。一方2.5％を越え
る添加は焼入性を過度に高めすぎ本発明の目的である軟
化を達成することが困難となるため2.5％を上限とし
た。
性を向上させ、基地の強靭化により軸受としての重要な
特性である転動寿命等を向上させる効果があることから
添加されるが、0.1％以下ではこの効果がほとんど期待
できないことから0.1％を下限とした。一方2.5％を越え
る添加は焼入性を過度に高めすぎ本発明の目的である軟
化を達成することが困難となるため2.5％を上限とし
た。
P,S: ＰおよびＳは冷間加工性および靭性に有害であるため
多量の含有は好ましくない。しかし切削性の点では含有
は望ましいことから冷間加工性、靭性と切削性の両面か
ら添加量が定められる。0.05％越えての添加は冷間加工
性、靭性を著しく劣化させることから0.05％を上限とし
た。
多量の含有は好ましくない。しかし切削性の点では含有
は望ましいことから冷間加工性、靭性と切削性の両面か
ら添加量が定められる。0.05％越えての添加は冷間加工
性、靭性を著しく劣化させることから0.05％を上限とし
た。
次に本発明の製造条件の限定理由について説明する。
上記成分の鋼材をまず850℃以上の温度で加熱し30％
〜60％の圧下率で熱間圧延した後、Ac1点〜Acm点の温度
域で60〜900秒間保持する。850℃以上の加熱は鋼材の粗
圧延を低荷重で経済的に行う上で必要なためである。加
熱温度の上限は特に定める必要はないが、鋼材の寸法、
加熱炉の能力から適宜決定される。
〜60％の圧下率で熱間圧延した後、Ac1点〜Acm点の温度
域で60〜900秒間保持する。850℃以上の加熱は鋼材の粗
圧延を低荷重で経済的に行う上で必要なためである。加
熱温度の上限は特に定める必要はないが、鋼材の寸法、
加熱炉の能力から適宜決定される。
加熱された鋼材は30％〜60％の圧下率で熱間圧延され
るが、圧下率の下限を30％とした理由は加熱時に形成さ
れた粗大なオーステナイト（γ）粒を微細化し、次工程
で本発明の目的を発揮させるために必要な最小の圧下率
であるからである。30％未満の圧下率ではγ粒は再結晶
による微細化を起こさず、歪誘起粒間移動により逆に粗
大化する。上限を60％としたのは、この温度域では圧下
率の増加に伴つてγ微細細化は進行するが、粒成長も引
続いて起るために、加工による微細化効果は飽和する。
従つて60％を越えて圧下してもより以上の効果がないこ
とと、次工程での圧下率を確保しておく必要があるため
である。
るが、圧下率の下限を30％とした理由は加熱時に形成さ
れた粗大なオーステナイト（γ）粒を微細化し、次工程
で本発明の目的を発揮させるために必要な最小の圧下率
であるからである。30％未満の圧下率ではγ粒は再結晶
による微細化を起こさず、歪誘起粒間移動により逆に粗
大化する。上限を60％としたのは、この温度域では圧下
率の増加に伴つてγ微細細化は進行するが、粒成長も引
続いて起るために、加工による微細化効果は飽和する。
従つて60％を越えて圧下してもより以上の効果がないこ
とと、次工程での圧下率を確保しておく必要があるため
である。
上記の熱間圧延後、Ac1点〜Acm点の温度域で60〜900
秒間保持する。この保持は、先の熱間圧延により十分微
細化されたγ粒より微細にかつ均一に初析セメンタイト
を析出させ、変態促進を図る重要なプロセスである。こ
の際Ac1点〜Acm点の一定の温度で必ずしも保持する必要
はなく、この温度域の通過時間を60〜900秒としても同
一の効果が得られる。保持時間を60〜900秒とした理由
は、60秒未満では初析セメンタイトの析出時間が不十分
であるためであり、一方、900秒を越える保持は初析セ
メンタイトの析出がほぼ終了し、各粒子が成長、凝集し
始め好ましくなく、また、900秒を越えて保持するため
には、鋼材寸法が小さく熱容量が少ない場合には、温度
降下が大きい保持炉を必要として実用的ではないからで
ある。
秒間保持する。この保持は、先の熱間圧延により十分微
細化されたγ粒より微細にかつ均一に初析セメンタイト
を析出させ、変態促進を図る重要なプロセスである。こ
の際Ac1点〜Acm点の一定の温度で必ずしも保持する必要
はなく、この温度域の通過時間を60〜900秒としても同
一の効果が得られる。保持時間を60〜900秒とした理由
は、60秒未満では初析セメンタイトの析出時間が不十分
であるためであり、一方、900秒を越える保持は初析セ
メンタイトの析出がほぼ終了し、各粒子が成長、凝集し
始め好ましくなく、また、900秒を越えて保持するため
には、鋼材寸法が小さく熱容量が少ない場合には、温度
降下が大きい保持炉を必要として実用的ではないからで
ある。
上記の保持を終えた後、Ac1点〜Acm点の温度域におい
て30〜60％の圧下率で熱間圧延をする。この段階での熱
間圧延の役割として、微細にかつ均一に析出した初析セ
メンタイトと微細γ粒との混合組織に圧下を付与するこ
とにより初析セメンタイトは分断され、より均一な分散
状態となる。一方、γ粒はこの温度域では再結晶が比較
的進行し難いことと、微細な初析セメンタイトの存在の
ため結晶粒は微細化される。このため圧下歪はγ粒を伸
長させるとともに粒内に変形帯、転位が多数導入され、
変態核生成場所が増大する。また、初析セメンタイトな
る粒子の存在のために粒子近傍の応力集中度が高まり変
態核生成場所として大きな役割を演ずる。以上の如く、
この段階は本発明を実施する上で極めて重要であるが、
この効果を発揮させる最小限の圧下率は30％であること
から、下限を30％とした。
て30〜60％の圧下率で熱間圧延をする。この段階での熱
間圧延の役割として、微細にかつ均一に析出した初析セ
メンタイトと微細γ粒との混合組織に圧下を付与するこ
とにより初析セメンタイトは分断され、より均一な分散
状態となる。一方、γ粒はこの温度域では再結晶が比較
的進行し難いことと、微細な初析セメンタイトの存在の
ため結晶粒は微細化される。このため圧下歪はγ粒を伸
長させるとともに粒内に変形帯、転位が多数導入され、
変態核生成場所が増大する。また、初析セメンタイトな
る粒子の存在のために粒子近傍の応力集中度が高まり変
態核生成場所として大きな役割を演ずる。以上の如く、
この段階は本発明を実施する上で極めて重要であるが、
この効果を発揮させる最小限の圧下率は30％であること
から、下限を30％とした。
この圧延の効果は圧下率の増大に伴つて増加するが60
％を越えると効果が飽和することと、低温での高圧下は
変形抵抗が著大となり圧延機に大きな負荷がかかること
から圧下率を過大にするメリツトがないので、圧下率の
上限は60％とした。
％を越えると効果が飽和することと、低温での高圧下は
変形抵抗が著大となり圧延機に大きな負荷がかかること
から圧下率を過大にするメリツトがないので、圧下率の
上限は60％とした。
熱間圧延後600℃まで１℃/s以下の冷却速度で徐冷す
るが、上記の熱間圧延後は著しく多くの核生成場所が存
在しており、Ac1点以下になれば短時間の内に変態が進
行する。従つて圧延後放冷した場合は著しく微細なパー
ライト＋セメンタイト組織となり軟化が進行しない。圧
延後、パーライト組織を構成しているセメンタイトとフ
エライトが層間距離（ラメラー間隔）をコントロールす
ることにより十分軟質なパーライトまたは疑似パーライ
トを得ることができる。すなわち、本発明のごとき熱間
圧延により変態を十分促進させた後徐冷を行うことによ
り容易に軟質なパーライト組織または疑似パーライト組
織を得ることができる。この場合加工熱処理により細粒
となつており延性も確保できるのですぐれた加工性が得
られる。
るが、上記の熱間圧延後は著しく多くの核生成場所が存
在しており、Ac1点以下になれば短時間の内に変態が進
行する。従つて圧延後放冷した場合は著しく微細なパー
ライト＋セメンタイト組織となり軟化が進行しない。圧
延後、パーライト組織を構成しているセメンタイトとフ
エライトが層間距離（ラメラー間隔）をコントロールす
ることにより十分軟質なパーライトまたは疑似パーライ
トを得ることができる。すなわち、本発明のごとき熱間
圧延により変態を十分促進させた後徐冷を行うことによ
り容易に軟質なパーライト組織または疑似パーライト組
織を得ることができる。この場合加工熱処理により細粒
となつており延性も確保できるのですぐれた加工性が得
られる。
単に熱間圧延後に徐冷した場合は、軟化するために著
しく遅い徐冷速度を要し、徐冷装置が大掛りとなる。更
に、最大の欠点として組織が粗大となることと、初析セ
メンタイトが網状に析出し延性が著しく損なわれるため
に切削性、冷間圧造性が低下する問題がある。しかし、
本発明によりかかる難点はすべて解消されるのである。
しく遅い徐冷速度を要し、徐冷装置が大掛りとなる。更
に、最大の欠点として組織が粗大となることと、初析セ
メンタイトが網状に析出し延性が著しく損なわれるため
に切削性、冷間圧造性が低下する問題がある。しかし、
本発明によりかかる難点はすべて解消されるのである。
徐冷速度について、上限を１℃/sとする理由は、１℃
/s以下の冷却速度の場合は上記で説明したラメラー間隔
の大きなパーライトまたは疑似パーライトとなり十分軟
化した組織が得られるためである。下限については特に
限定しないが生産性、経済性の点から任意に決定すれば
よい。
/s以下の冷却速度の場合は上記で説明したラメラー間隔
の大きなパーライトまたは疑似パーライトとなり十分軟
化した組織が得られるためである。下限については特に
限定しないが生産性、経済性の点から任意に決定すれば
よい。
実施例１ 第１表に示す化学組成の実験用スラブを850℃以上の
温度で加熱後Acm（830℃）以上で第２表に示す条件で圧
延、保持次いで圧延を行い、冷却速度を変えて冷却し
た。
温度で加熱後Acm（830℃）以上で第２表に示す条件で圧
延、保持次いで圧延を行い、冷却速度を変えて冷却し
た。
この場合、圧下率は初期スラブ厚を変化させるこ とによつて行つた。圧延は研究用圧延機を使用し、圧延
後の冷却速度は冷却制御装置をもつセラミツクス・フア
イバーで内張りされた徐冷ボツクスにて制御した。
後の冷却速度は冷却制御装置をもつセラミツクス・フア
イバーで内張りされた徐冷ボツクスにて制御した。
冷却した鋼板について硬さおよび初析セメンタイトの
網状組織の有無について評価した。また、加工性を評価
する目的でJISZ2248に準拠する90度Ｖ部ブロツク曲げ試
験で割れ発生の有無を調査し、これらの結果を第３表に
示した。
網状組織の有無について評価した。また、加工性を評価
する目的でJISZ2248に準拠する90度Ｖ部ブロツク曲げ試
験で割れ発生の有無を調査し、これらの結果を第３表に
示した。
第３表に示す如く、製造条件が限定範囲を満足しない
比較例供試材No.1、５および11はいずれも網状セメンタ
イトが認められＶブロツク曲げにおいて割れが発生し加
工性が劣る。供試材No.15および16は冷却速度が大なる
ため硬度が高く加工性が劣る。供試材No.10はAc1点〜Ac
m点の保持が長すぎるため初析セメンタイトが凝集粗大
化し加工性が悪い。
比較例供試材No.1、５および11はいずれも網状セメンタ
イトが認められＶブロツク曲げにおいて割れが発生し加
工性が劣る。供試材No.15および16は冷却速度が大なる
ため硬度が高く加工性が劣る。供試材No.10はAc1点〜Ac
m点の保持が長すぎるため初析セメンタイトが凝集粗大
化し加工性が悪い。
これに対して、限定範囲を満足している本発明例の供
試材No.2、３、６、７、８、９、12、13および17〜21は
網状セメンタイトが無く微細分散したセメンタイトを持
つためいずれもすぐれた加工性を有している。
試材No.2、３、６、７、８、９、12、13および17〜21は
網状セメンタイトが無く微細分散したセメンタイトを持
つためいずれもすぐれた加工性を有している。
実施例２ 第４表に示した化学成分および変態点を有する鋼番Ｃ
〜Ｅの300mm×400mm角ブルームを1200℃に加熱後、900
℃以上で圧下率60％の熱間圧延を施した後、Ac1点〜Acm
点の温度域で５分間保持した後、Ac1点〜Acm点で60％の
熱間圧延を施し丸棒とし、その後セラミツクス・フアイ
バーで内張りされた徐冷ボツクスに装入し、0.05℃/sの
冷却速度で徐冷した。
〜Ｅの300mm×400mm角ブルームを1200℃に加熱後、900
℃以上で圧下率60％の熱間圧延を施した後、Ac1点〜Acm
点の温度域で５分間保持した後、Ac1点〜Acm点で60％の
熱間圧延を施し丸棒とし、その後セラミツクス・フアイ
バーで内張りされた徐冷ボツクスに装入し、0.05℃/sの
冷却速度で徐冷した。
徐冷後、実施例１と同様の品質評価を行つてその結果
を第５表に示した。鋼番Ａ〜Ｆはいずれも本発明の条件
を満足しているので、加工性、網状セメンタイトの状況
は良好であり、硬さレベルもオフライン焼なまし材と同
等に軟質であつた。
を第５表に示した。鋼番Ａ〜Ｆはいずれも本発明の条件
を満足しているので、加工性、網状セメンタイトの状況
は良好であり、硬さレベルもオフライン焼なまし材と同
等に軟質であつた。
〔発明の効果〕 本発明は上記実施例からも明らかな如く、高炭素鋼材
の成分を限定し、熱間圧延の途上においてAc1〜Acm点の
温度域に60〜900秒間保持し圧下率30〜60％の圧延を施
し、その後600℃まで冷却速度が１℃/s以下の徐冷を行
い軟質なパーライト組織または疑似パーライト組織を得
ることにより、熱間圧延のままですぐれた加工性と軟質
化を示しており、従来は多大なエネルギーコストと焼な
まし設備を要し生産性を低下せしめていたのに比し、本
発明はこれらの工程を省略することによりコスト低減と
生産性向上の効果を挙げることができた。
の成分を限定し、熱間圧延の途上においてAc1〜Acm点の
温度域に60〜900秒間保持し圧下率30〜60％の圧延を施
し、その後600℃まで冷却速度が１℃/s以下の徐冷を行
い軟質なパーライト組織または疑似パーライト組織を得
ることにより、熱間圧延のままですぐれた加工性と軟質
化を示しており、従来は多大なエネルギーコストと焼な
まし設備を要し生産性を低下せしめていたのに比し、本
発明はこれらの工程を省略することによりコスト低減と
生産性向上の効果を挙げることができた。
Claims (1)
- 【請求項１】重量比にて C :0.75％〜2.0％ Si:0.10〜2.0％ Mn:0.10〜2.0％ Cr:0.1〜2.5％ P :0.050％以下 S :0.050％以下 を含有する炭素鋼を850℃以上の温度に加熱し圧下率30
〜60％の熱間圧延を行う段階と、前記熱間圧延後Ac1変
態点〜Acm変態点の温度域で60〜900秒間の保持をした後
に同一温度域で圧下率30〜60％の熱間圧延を行う段階
と、前記熱間圧延後600℃の温度まで１℃/s以下の冷却
速度で徐冷する段階と、を有して成ることを特徴とする
高炭素鋼材の直接軟化熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8328088A JP2707096B2 (ja) | 1988-04-05 | 1988-04-05 | 高炭素綱材の直接軟化熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP8328088A JP2707096B2 (ja) | 1988-04-05 | 1988-04-05 | 高炭素綱材の直接軟化熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01255623A JPH01255623A (ja) | 1989-10-12 |
| JP2707096B2 true JP2707096B2 (ja) | 1998-01-28 |
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ID=13797956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8328088A Expired - Fee Related JP2707096B2 (ja) | 1988-04-05 | 1988-04-05 | 高炭素綱材の直接軟化熱処理方法 |
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| JP (1) | JP2707096B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN107190213A (zh) * | 2017-04-12 | 2017-09-22 | 济宁市技师学院 | 一种细晶粒无铝超高碳低合金钢及制备方法 |
-
1988
- 1988-04-05 JP JP8328088A patent/JP2707096B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01255623A (ja) | 1989-10-12 |
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