JP2706105B2 - ベーン圧縮機 - Google Patents
ベーン圧縮機Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、シリンダとロータとの間の空間を複数のベ
ーンにより区画して圧縮室とするベーン圧縮機に関する
ものである。
ーンにより区画して圧縮室とするベーン圧縮機に関する
ものである。
［従来の技術］ この種の圧縮機ではサインカム曲線からなる略楕円形
状のシリンダ内に収容された円柱形状のロータ周面とシ
リンダの短軸側領域におけるシリンダ内周面とが微小な
クリアランスをもつようにロータがシリンダ内に嵌合収
容されており、この微小クリアランスの領域によりシリ
ンダ内周面とロータ周面との間にシール性が得られる。
ロータの回転方向におけるこのシール領域の手前には吐
出口が設けられていると共に、シール領域の通過側には
吸入口が設けられており、吐出口に連通する圧縮室から
吸入口に連通する圧縮室への高圧冷媒ガスの洩れがシー
ル領域によって防止されるようになっている。
状のシリンダ内に収容された円柱形状のロータ周面とシ
リンダの短軸側領域におけるシリンダ内周面とが微小な
クリアランスをもつようにロータがシリンダ内に嵌合収
容されており、この微小クリアランスの領域によりシリ
ンダ内周面とロータ周面との間にシール性が得られる。
ロータの回転方向におけるこのシール領域の手前には吐
出口が設けられていると共に、シール領域の通過側には
吸入口が設けられており、吐出口に連通する圧縮室から
吸入口に連通する圧縮室への高圧冷媒ガスの洩れがシー
ル領域によって防止されるようになっている。
［発明が解決しようとする課題］ しかしながら、最大圧縮容量の可及的な増加、即ち冷
媒ガスの効率のよい圧縮（以下、体積効率という）を得
るための吐出口及び吸入口の配置位置の設定、圧縮機の
コンパクト化を前提とした圧縮室の十分な容積確保とい
った構造的な理由によって前記シール領域の角度範囲を
それほど大きくすることができず、従来のものでは最大
10゜が限度である。この程度の角度範囲のシール領域で
はそのシール性が十分とは言えず、吐出口の連通する高
圧の圧縮室から吸入口に連通する低圧の圧縮室への冷媒
ガス洩れを十分に防止することができない。そのため、
体積効率が落ち、しかも温度の高い高圧冷媒ガスが圧縮
前の冷媒ガスに混入するために圧縮機から吐出される冷
媒ガス温度が上がり、冷房効果の低下が避けられない。
媒ガスの効率のよい圧縮（以下、体積効率という）を得
るための吐出口及び吸入口の配置位置の設定、圧縮機の
コンパクト化を前提とした圧縮室の十分な容積確保とい
った構造的な理由によって前記シール領域の角度範囲を
それほど大きくすることができず、従来のものでは最大
10゜が限度である。この程度の角度範囲のシール領域で
はそのシール性が十分とは言えず、吐出口の連通する高
圧の圧縮室から吸入口に連通する低圧の圧縮室への冷媒
ガス洩れを十分に防止することができない。そのため、
体積効率が落ち、しかも温度の高い高圧冷媒ガスが圧縮
前の冷媒ガスに混入するために圧縮機から吐出される冷
媒ガス温度が上がり、冷房効果の低下が避けられない。
又、シール領域におけるシリンダ内周面の円弧曲線と
サインカム曲線との接続部では角が生じていてベーンの
没入方向への加速度が大きく、そのためにベーンが円弧
曲線のシリンダ内周面から離間し易い。このようなベー
ンの不連続な摺動はシリンダ内周面とベーンとの衝突を
もたらし、この衝突部位におけるシリンダ内周面の損傷
が避けられない。
サインカム曲線との接続部では角が生じていてベーンの
没入方向への加速度が大きく、そのためにベーンが円弧
曲線のシリンダ内周面から離間し易い。このようなベー
ンの不連続な摺動はシリンダ内周面とベーンとの衝突を
もたらし、この衝突部位におけるシリンダ内周面の損傷
が避けられない。
［課題を解決するための手段］ そのために本発明では、サインカム曲線のような上に
凸の曲線領域の端部に配置される吐出口とこれに隣合う
吸入口との間のシリンダ内周面にはロータの半径に略一
致する半径をもった円弧曲線のシール領域を設け、この
シール領域と前記吐出口及び前記吸入口との間のシリン
ダ内周面にはシール領域の円弧曲線及び凸曲線に滑らか
に接続する三次曲線からなる緩衝領域を設けた。
凸の曲線領域の端部に配置される吐出口とこれに隣合う
吸入口との間のシリンダ内周面にはロータの半径に略一
致する半径をもった円弧曲線のシール領域を設け、この
シール領域と前記吐出口及び前記吸入口との間のシリン
ダ内周面にはシール領域の円弧曲線及び凸曲線に滑らか
に接続する三次曲線からなる緩衝領域を設けた。
［作用］ 円弧曲線とサインカム曲線のような凸曲線とは三次曲
線で接続される。これによりベーンは凸曲線領域から緩
衝領域へ滑らかに摺動移行し、緩衝領域からシール領域
へ滑らかに摺動移行する。従って、シリンダ内周面に対
するベーンの不連続な摺接が無くなり、不連続な摺接に
よるシリンダ内周面の損傷が回避される。又、三次曲線
からなる緩衝領域の介在により圧縮室の容積減少をもた
らすことなくシール領域の角度範囲を拡げることがで
き、このシール領域のシール性能を高めて体積効率を向
上することができる。
線で接続される。これによりベーンは凸曲線領域から緩
衝領域へ滑らかに摺動移行し、緩衝領域からシール領域
へ滑らかに摺動移行する。従って、シリンダ内周面に対
するベーンの不連続な摺接が無くなり、不連続な摺接に
よるシリンダ内周面の損傷が回避される。又、三次曲線
からなる緩衝領域の介在により圧縮室の容積減少をもた
らすことなくシール領域の角度範囲を拡げることがで
き、このシール領域のシール性能を高めて体積効率を向
上することができる。
［実施例］ 以下、本発明を可変容量型ベーン圧縮機に具体化した
一実施例を図面に基づいて説明する。
一実施例を図面に基づいて説明する。
第３図に示すように接合固定された前後一対のハウジ
ング1,2内にはシリンダ３が収容固定されており、シリ
ンダ３の前後両端にはサイドプレート4,5が密着接合さ
れている。シリンダ３内は略楕円形状の室に形成されて
おり、シリンダ室内には円柱状のロータ６が第１図の矢
印Ｐ方向へ回転可能に嵌入収容されている。ロータ６は
略楕円形状のシリンダ内周面の短軸側の領域で微小なク
リアランスをもって嵌合しており、この微小クリアラン
スの領域がシール領域S1,S2となる。
ング1,2内にはシリンダ３が収容固定されており、シリ
ンダ３の前後両端にはサイドプレート4,5が密着接合さ
れている。シリンダ３内は略楕円形状の室に形成されて
おり、シリンダ室内には円柱状のロータ６が第１図の矢
印Ｐ方向へ回転可能に嵌入収容されている。ロータ６は
略楕円形状のシリンダ内周面の短軸側の領域で微小なク
リアランスをもって嵌合しており、この微小クリアラン
スの領域がシール領域S1,S2となる。
ロータ６の前後には支軸6a,6bが一体形成されてお
り、フロントサイドプレート４及びリヤサイドプレーヤ
５にそれぞれ回転可能に支持されている。ロータ６の周
面には複数の溝７（本実施例では４つ）が半径方向へ凹
設されており、各溝７にはベーン８が前後両サイドプレ
ート4,5に密接して摺動可能に嵌入支持されている。溝
７の底部はリヤハウジング２後部の油分離室2aに連通し
ており、油分離室2a内に溜められている潤滑油が溝７底
部へ供給され得るようになっている。各ベーン８はロー
タ６の回転に伴う遠心力及び油分離室2aに連通する溝７
底部の圧力によりシリンダ内周面に当接可能であり、シ
リンダ室が複数枚のベーン８及びシール領域S1,S2によ
り複数の圧縮室R1,R2,R3に区画される。
り、フロントサイドプレート４及びリヤサイドプレーヤ
５にそれぞれ回転可能に支持されている。ロータ６の周
面には複数の溝７（本実施例では４つ）が半径方向へ凹
設されており、各溝７にはベーン８が前後両サイドプレ
ート4,5に密接して摺動可能に嵌入支持されている。溝
７の底部はリヤハウジング２後部の油分離室2aに連通し
ており、油分離室2a内に溜められている潤滑油が溝７底
部へ供給され得るようになっている。各ベーン８はロー
タ６の回転に伴う遠心力及び油分離室2aに連通する溝７
底部の圧力によりシリンダ内周面に当接可能であり、シ
リンダ室が複数枚のベーン８及びシール領域S1,S2によ
り複数の圧縮室R1,R2,R3に区画される。
シリンダ３には軸方向に貫通する一対の吸入通路9A,9
Bが設けられており、シリンダ室に開口する吸入口10A,1
0Bが180゜の角度差を持って吸入通路9A,9Bに連通されて
いる。両吸入口10A,10Bはロータ６の回転方向における
シール領域S1,S2の通過側に配置設定されている。
Bが設けられており、シリンダ室に開口する吸入口10A,1
0Bが180゜の角度差を持って吸入通路9A,9Bに連通されて
いる。両吸入口10A,10Bはロータ６の回転方向における
シール領域S1,S2の通過側に配置設定されている。
シリンダ３の周方向において吸入通路9A,9Bの近傍に
は一対の吐出室3a,3bが設けられており、シリンダ室に
開口する吐出口11A,11Bが180゜の角度差をもって吐出室
3a,3bに連通されている。両吐出口11A,11Bはロータ６の
回転方向におけるシール領域S1,S2の手前側に配置設定
されている。なお、12は吐出弁である。吐出口11A,11B
には逃し溝11a,11bが切欠形成されており、液圧縮ある
いは過圧縮がこの逃し溝11a,11bにより防止される。
は一対の吐出室3a,3bが設けられており、シリンダ室に
開口する吐出口11A,11Bが180゜の角度差をもって吐出室
3a,3bに連通されている。両吐出口11A,11Bはロータ６の
回転方向におけるシール領域S1,S2の手前側に配置設定
されている。なお、12は吐出弁である。吐出口11A,11B
には逃し溝11a,11bが切欠形成されており、液圧縮ある
いは過圧縮がこの逃し溝11a,11bにより防止される。
フロントハウジング１とフロントサイドプレート４と
の間の吸入室1aへ導入された冷媒ガスはフロントサイド
プレート４の吸入通路4a及び吸入通路9A,9Bを介してシ
リンダ室内へ導入される。ロータ６とフロントサイドプ
レート４との間には円環状の容量制御板13が支軸6aを中
心に回動可能に介在されており、容量制御板13には吸入
通路4aとシリンダ室とを接続する補助通路13a,13bが設
けられている。従って、容量制御板13を回動することに
よりベーン８にて圧縮室R1,R2,R3に区画されるシリンダ
室と補助通路13a,13bとの連通期間が変更され、これに
よりシリンダ室内への吸入容量、即ち吐出室3a,3bへ吐
出される容量を制御することができる。この制御はフロ
ントサイドプレート４内のスプール14を介した吐出圧と
吸入圧との圧力対抗により行われ、この圧力対抗に伴う
スプール14の摺動変位がピン15を介して容量制御板13の
回動に変換される。
の間の吸入室1aへ導入された冷媒ガスはフロントサイド
プレート４の吸入通路4a及び吸入通路9A,9Bを介してシ
リンダ室内へ導入される。ロータ６とフロントサイドプ
レート４との間には円環状の容量制御板13が支軸6aを中
心に回動可能に介在されており、容量制御板13には吸入
通路4aとシリンダ室とを接続する補助通路13a,13bが設
けられている。従って、容量制御板13を回動することに
よりベーン８にて圧縮室R1,R2,R3に区画されるシリンダ
室と補助通路13a,13bとの連通期間が変更され、これに
よりシリンダ室内への吸入容量、即ち吐出室3a,3bへ吐
出される容量を制御することができる。この制御はフロ
ントサイドプレート４内のスプール14を介した吐出圧と
吸入圧との圧力対抗により行われ、この圧力対抗に伴う
スプール14の摺動変位がピン15を介して容量制御板13の
回動に変換される。
第１図に示すようにロータ６の回転軸線ｌからシリン
ダ３の内周面までの動径をｒ、動径ｒの始端線Ｌから動
径ｒまでの回転角度をθとした場合、シール領域S1の角
度範囲−θ1/2≦θ≦θ1/2及びシール領域S2の角度範囲
π−θ1/2≦θ≦π＋θ1/2ではシリンダ３の内周面の曲
線はロータ６の半径よりも僅かに大きい半径Ｒの円弧曲
線である。第４図ではｒ＝Ｒを表す横軸上にC0として示
される。
ダ３の内周面までの動径をｒ、動径ｒの始端線Ｌから動
径ｒまでの回転角度をθとした場合、シール領域S1の角
度範囲−θ1/2≦θ≦θ1/2及びシール領域S2の角度範囲
π−θ1/2≦θ≦π＋θ1/2ではシリンダ３の内周面の曲
線はロータ６の半径よりも僅かに大きい半径Ｒの円弧曲
線である。第４図ではｒ＝Ｒを表す横軸上にC0として示
される。
θ1/2≦θ６≦θ≦θ1/2＋θ６＋θ３の角度範囲では
次式（１）で表されるサインカム曲線が用いられてい
る。
次式（１）で表されるサインカム曲線が用いられてい
る。
ｒ＝p1＋q1 sin（α１θ＋β１） ・・・（１） なお、p1,q1,α1,β１は適宜選択される定係数であ
る。式（１）で表される曲線は第４図にC4で示される。
る。式（１）で表される曲線は第４図にC4で示される。
−θ1/2−θ２≧θ≧θ1/2＋θ６＋θ３−πの角度範
囲では次式（２）で表されるサインカム曲線が用いられ
ている。
囲では次式（２）で表されるサインカム曲線が用いられ
ている。
ｒ＝p2＋q2 sin（α２θ＋β２） ・・・（２） なお、p2,q2,α2,β２は適宜選択される定係数であ
る。式（２）で表される曲線は第４図にC2で示される。
る。式（２）で表される曲線は第４図にC2で示される。
又、角度範囲θ1/2＋θ６＋θ３≦θ≦π−θ1/2−θ
２では式（２）で表されるサインカム曲線の180゜回転
対称の曲線が用いられ、角度範囲θ1/2＋θ６＋θ３−
π≧θ≧θ1/2＋θ６−πでは式（１）で表されるサイ
ンカム曲線の180゜回転対称の曲線が用いられる。
２では式（２）で表されるサインカム曲線の180゜回転
対称の曲線が用いられ、角度範囲θ1/2＋θ６＋θ３−
π≧θ≧θ1/2＋θ６−πでは式（１）で表されるサイ
ンカム曲線の180゜回転対称の曲線が用いられる。
角度範囲θ1/2≦θ≦θ1/2＋θ６では次式（３）で表
される三次曲線が用いられている。
される三次曲線が用いられている。
ｒ＝a0＋a1θ＋a2θ２＋a3θ３ ・・・（３） なお、a0,a1,a2,a3は適宜選択される定係数である。
式（３）で表される曲線は第４図にC3で示される。
式（３）で表される曲線は第４図にC3で示される。
又、角度範囲−θ1/2−θ２≦θ≦−θ1/2では次式
（４）で表される三次曲線が用いられている。
（４）で表される三次曲線が用いられている。
ｒ＝b0＋b1θ＋b2θ２＋b3θ３ ・・・（４） なお、b0,b1,b2,b3は適宜選択される定係数である。
式（４）で表される曲線は第４図にC1で示される。
式（４）で表される曲線は第４図にC1で示される。
角度範囲π−θ1/2≧θ≧π−θ1/2−θ２では式
（４）で表される三次曲線の180゜回転対称の曲線が用
いられ、角度範囲π＋θ1/2≦θ≦π＋θ1/2＋θ６では
式（３）で表される三次曲線の180゜回転対称の曲線が
用いられる。即ち、シリンダ３の内周面の角度範囲０゜
≦θ＜πにおける曲線形状と、角度範囲π≦θ＜２πに
おける曲線形状とは180゜回転対称であり、シール領域S
1,S2におけるシール作用及び両シール領域S1,S2付近に
対するベーン８の摺接作用は同一である。そこで、第２
図に示すシール領域S1側のみを説明対象とする。
（４）で表される三次曲線の180゜回転対称の曲線が用
いられ、角度範囲π＋θ1/2≦θ≦π＋θ1/2＋θ６では
式（３）で表される三次曲線の180゜回転対称の曲線が
用いられる。即ち、シリンダ３の内周面の角度範囲０゜
≦θ＜πにおける曲線形状と、角度範囲π≦θ＜２πに
おける曲線形状とは180゜回転対称であり、シール領域S
1,S2におけるシール作用及び両シール領域S1,S2付近に
対するベーン８の摺接作用は同一である。そこで、第２
図に示すシール領域S1側のみを説明対象とする。
第４図に示すように角度範囲−θ1/2−θ２≦θ≦−
θ1/2の曲線C1を表す式（４）を角度θで微分すれば次
式（５）で表される曲線D1となる。
θ1/2の曲線C1を表す式（４）を角度θで微分すれば次
式（５）で表される曲線D1となる。
ｒ′＝b1＋2b2θ＋3b3θ２ ・・・（５） 又、曲線C1に接続するサインカム曲線を表す式（２）
を角度θで微分すれば次式（６）で表される曲線D2とな
る。
を角度θで微分すれば次式（６）で表される曲線D2とな
る。
ｒ′＝q2α2 cos（α２θ＋β２） ・・・（６） 式（２），（４），（５），（６）の各定係数は角度
θ＝−θ1/2,−θ1/2−θ2,θ1/2＋θ２＋θ３−π、そ
のときの動径ｒ及び微分値ｒ′の設定値に基づいて決定
され、式（２），（４）で表される曲線C2,C1が特定さ
れる。この曲線C2,C1の特定に際しては微分曲線D2とD1
との連続性、及び微分曲線D1と円弧曲線C0の微分（＝
０）との連続性が与えられ、三次曲線C1はサインカム曲
線C2及び円弧曲線C0に滑らかに接続する。これによりペ
ーン８はサインカム曲線C2のシリンダ内周面から三次曲
線C1のシリンダ内周面へ摺接したまま滑らかに移行する
と共に、三次曲線C1から円弧曲線C0のシリンダ内周面へ
離間することなく滑らかに移行し、ベーン８の不連続な
摺接によるシリンダ内周面の損傷が回避される。即ち、
三次曲線C1の領域は緩衝領域X1となっている。
θ＝−θ1/2,−θ1/2−θ2,θ1/2＋θ２＋θ３−π、そ
のときの動径ｒ及び微分値ｒ′の設定値に基づいて決定
され、式（２），（４）で表される曲線C2,C1が特定さ
れる。この曲線C2,C1の特定に際しては微分曲線D2とD1
との連続性、及び微分曲線D1と円弧曲線C0の微分（＝
０）との連続性が与えられ、三次曲線C1はサインカム曲
線C2及び円弧曲線C0に滑らかに接続する。これによりペ
ーン８はサインカム曲線C2のシリンダ内周面から三次曲
線C1のシリンダ内周面へ摺接したまま滑らかに移行する
と共に、三次曲線C1から円弧曲線C0のシリンダ内周面へ
離間することなく滑らかに移行し、ベーン８の不連続な
摺接によるシリンダ内周面の損傷が回避される。即ち、
三次曲線C1の領域は緩衝領域X1となっている。
第2,4図の鎖線曲線Ｃ′２はサインカム曲線C2の一部
であり、従来ではこの鎖線曲線Ｃ′２が円弧曲線C0に接
続している。鎖線曲線Ｃ′２の微分は鎖線曲線Ｄ′２で
示され、θ＝−θ1/2に不連続が生じる。即ち、従来で
はθ＝−θ1/2にてシリンダ内周面が角部となってこの
部位におけるベーン８の没入方向への加速度が大きく、
本実施例とは異なってベーン８の不連続な摺接が起き
る。
であり、従来ではこの鎖線曲線Ｃ′２が円弧曲線C0に接
続している。鎖線曲線Ｃ′２の微分は鎖線曲線Ｄ′２で
示され、θ＝−θ1/2に不連続が生じる。即ち、従来で
はθ＝−θ1/2にてシリンダ内周面が角部となってこの
部位におけるベーン８の没入方向への加速度が大きく、
本実施例とは異なってベーン８の不連続な摺接が起き
る。
第４図に示す曲線D4はサインカム曲線C4の微分曲線で
あり、曲線D3は三次曲線C3の微分曲線である。鎖線曲線
Ｃ′３はサインカム曲線C4の一部であり、鎖線曲線Ｄ′
４は鎖線曲線Ｃ′３の微分曲線である。即ち、三次曲線
C3の領域はシール領域S1及びサインカム曲線C4に滑らか
に接続しており、領域X2は緩衝領域X1と同様の緩衝作用
効果をもたらす。
あり、曲線D3は三次曲線C3の微分曲線である。鎖線曲線
Ｃ′３はサインカム曲線C4の一部であり、鎖線曲線Ｄ′
４は鎖線曲線Ｃ′３の微分曲線である。即ち、三次曲線
C3の領域はシール領域S1及びサインカム曲線C4に滑らか
に接続しており、領域X2は緩衝領域X1と同様の緩衝作用
効果をもたらす。
このような緩衝作用をもたらす三次曲線C1からなる緩
衝領域X1は第２図から明らかなようにシール領域S1の角
度範囲の拡大を可能とする。従来では鎖線曲線Ｃ′2,
C′３と円弧曲線C0との交点の角度範囲−θ４≦θ≦θ
５がシール領域となっており、体積効率を上げるための
吐出口及び吸入口の配置位置の設定、圧縮機のコンパク
ト化を前提とした圧縮室の十分な容積確保といった構造
的な理由によってこの角度は最大10゜が限度である。し
かしながら、本実施例では三次曲線C1の介在によりシー
ル領域S1の角度範囲を10゜以上とすることができ、シー
ル領域S1におけるシール性能を高めて高圧の圧縮室R1か
ら低圧の圧縮室R3への高圧冷媒ガス洩れを効果的に防止
することができる。但し、シール領域S1の角度範囲が20
゜を越えると体積効率がほとんど変わらず、しかも圧縮
室の最大容積の減少を回避しつつサインカム曲線及び円
弧曲線に対する三次曲線の滑らかな接続が困難となる。
従って、シール領域S1の角度範囲としては10゜以上かつ
20゜以下が望ましく、この範囲ではベーン８の円滑な摺
接のもとにシール領域S1におけるシール性能を高めるこ
とができ、体積効率の向上及び冷房効率の向上を達成す
ることができる。
衝領域X1は第２図から明らかなようにシール領域S1の角
度範囲の拡大を可能とする。従来では鎖線曲線Ｃ′2,
C′３と円弧曲線C0との交点の角度範囲−θ４≦θ≦θ
５がシール領域となっており、体積効率を上げるための
吐出口及び吸入口の配置位置の設定、圧縮機のコンパク
ト化を前提とした圧縮室の十分な容積確保といった構造
的な理由によってこの角度は最大10゜が限度である。し
かしながら、本実施例では三次曲線C1の介在によりシー
ル領域S1の角度範囲を10゜以上とすることができ、シー
ル領域S1におけるシール性能を高めて高圧の圧縮室R1か
ら低圧の圧縮室R3への高圧冷媒ガス洩れを効果的に防止
することができる。但し、シール領域S1の角度範囲が20
゜を越えると体積効率がほとんど変わらず、しかも圧縮
室の最大容積の減少を回避しつつサインカム曲線及び円
弧曲線に対する三次曲線の滑らかな接続が困難となる。
従って、シール領域S1の角度範囲としては10゜以上かつ
20゜以下が望ましく、この範囲ではベーン８の円滑な摺
接のもとにシール領域S1におけるシール性能を高めるこ
とができ、体積効率の向上及び冷房効率の向上を達成す
ることができる。
本発明は勿論前記実施例にのみ限定されるものではな
く、例えばサインカム曲線のように単調増大から単調減
少へ移行する上に凸の他の曲線をサインカム曲線に代え
て用いてもよい。
く、例えばサインカム曲線のように単調増大から単調減
少へ移行する上に凸の他の曲線をサインカム曲線に代え
て用いてもよい。
以上詳述したように本発明は、シール領域と吐出口及
び吸入口との間にシール領域と上に凸の曲線領域とに滑
らかに接続する三次曲線からなる緩衝領域を介在したの
で、ベーンの不連続な摺接がなくなる共に、圧縮室の容
積減少をもたらすことなく、シール領域の範囲が拡が
り、これによりシリンダ内周面の損傷及び圧縮室間の冷
媒ガス洩れが抑制されて体積効率の向上及び冷房効率の
向上が得られる。
び吸入口との間にシール領域と上に凸の曲線領域とに滑
らかに接続する三次曲線からなる緩衝領域を介在したの
で、ベーンの不連続な摺接がなくなる共に、圧縮室の容
積減少をもたらすことなく、シール領域の範囲が拡が
り、これによりシリンダ内周面の損傷及び圧縮室間の冷
媒ガス洩れが抑制されて体積効率の向上及び冷房効率の
向上が得られる。
図面は本発明を具体化した一実施例を示し、第１図は第
３図のＡ−Ａ線拡大断面図、第２図は要部拡大断面図、
第３図は側断面図、第４図はシリンダ内周面の曲線を及
びその微分曲線を表すグラフである。 シリンダ３、ロータ６、ベーン８、吸入口10A、吐出口1
1A、シール領域S1,S2、緩衝領域X1。
３図のＡ−Ａ線拡大断面図、第２図は要部拡大断面図、
第３図は側断面図、第４図はシリンダ内周面の曲線を及
びその微分曲線を表すグラフである。 シリンダ３、ロータ６、ベーン８、吸入口10A、吐出口1
1A、シール領域S1,S2、緩衝領域X1。
Claims (1)
- 【請求項１】シリンダ内に円柱形状のロータを回転可能
に嵌入収容すると共に、ロータの回転軸線からシリンダ
内周面に至る動径の長さが単調増大から単調減少へ移行
する上に凸の曲線からなる領域のシリンダ内周面とロー
タ周面との間の空間を複数枚のベーンにより複数の圧縮
室に区画形成し、ロータの回転により冷媒ガスの吸入、
圧縮及び吐出を行なうベーン圧縮機において、前記凸曲
線領域の端部に配置される吐出口とこれに隣合う吸入口
との間のシリンダ内周面には前記ロータの半径に略一致
する半径をもった円弧曲線のシール領域を設け、このシ
ール領域と前記吐出口及び前記吸入口との間のシリンダ
内周面にはシール領域の円弧曲線及び凸曲線に滑らかに
接続する三次曲線からなる緩衝領域を設けたベーン圧縮
機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63260016A JP2706105B2 (ja) | 1988-10-15 | 1988-10-15 | ベーン圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63260016A JP2706105B2 (ja) | 1988-10-15 | 1988-10-15 | ベーン圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02108886A JPH02108886A (ja) | 1990-04-20 |
| JP2706105B2 true JP2706105B2 (ja) | 1998-01-28 |
Family
ID=17342136
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63260016A Expired - Fee Related JP2706105B2 (ja) | 1988-10-15 | 1988-10-15 | ベーン圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2706105B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102004034920B3 (de) * | 2004-07-09 | 2005-12-01 | Joma-Hydromechanic Gmbh | Einflügelvakuumpumpe |
| JP7366470B2 (ja) * | 2021-08-25 | 2023-10-23 | 功 早瀬 | 定流量・無脈動ロータリベーン式容積型機械 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57116189A (en) * | 1981-01-09 | 1982-07-20 | Hitachi Ltd | Vane type compressor |
| JPS5898689A (ja) * | 1981-12-08 | 1983-06-11 | Howa Mach Ltd | ロ−タリ−コンプレツサ− |
| JPS63170579A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-14 | Diesel Kiki Co Ltd | ベ−ン型圧縮機 |
-
1988
- 1988-10-15 JP JP63260016A patent/JP2706105B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57116189A (en) * | 1981-01-09 | 1982-07-20 | Hitachi Ltd | Vane type compressor |
| JPS5898689A (ja) * | 1981-12-08 | 1983-06-11 | Howa Mach Ltd | ロ−タリ−コンプレツサ− |
| JPS63170579A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-14 | Diesel Kiki Co Ltd | ベ−ン型圧縮機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02108886A (ja) | 1990-04-20 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |