JP2703406B2 - 内側加熱ロールを用いた紙の加工方法と装置 - Google Patents
内側加熱ロールを用いた紙の加工方法と装置Info
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- D21G1/0253—Heating or cooling the rolls; Regulating the temperature
- D21G1/0266—Heating or cooling the rolls; Regulating the temperature using a heat-transfer fluid
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- B29C43/32—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は、一般的には、印刷紙の製造方法と装置、特
に、高温高圧で印刷紙をカレンダー加工する加熱カレン
ダーロールに係る。
に、高温高圧で印刷紙をカレンダー加工する加熱カレン
ダーロールに係る。
背景技術 コーティング処理済みまたはコーティング未処理の高
品質印刷紙を製造する上で最も重要な作業の一つに、紙
の表面に光沢を与え滑らかにする工程がある。紙のカレ
ンダー加工には様々な方法がある。長年用いられてきた
最も品質の高い製品を製造する方法にはスーパーカレン
ダー法がある。また、このスーパーカレンダー法による
高品質の製品には及ばないが、スーパーカレンダー法に
勝る工程上の利点を備えた別のグロスカレンダー法も用
いられきている。最近開発された基材加熱成形法とは、
こうしたグロスカレンダー法の工程上の利点とスーパー
カレンダー法の高品質の利点とを組み合わせたカレンダ
ー法のことである。
品質印刷紙を製造する上で最も重要な作業の一つに、紙
の表面に光沢を与え滑らかにする工程がある。紙のカレ
ンダー加工には様々な方法がある。長年用いられてきた
最も品質の高い製品を製造する方法にはスーパーカレン
ダー法がある。また、このスーパーカレンダー法による
高品質の製品には及ばないが、スーパーカレンダー法に
勝る工程上の利点を備えた別のグロスカレンダー法も用
いられきている。最近開発された基材加熱成形法とは、
こうしたグロスカレンダー法の工程上の利点とスーパー
カレンダー法の高品質の利点とを組み合わせたカレンダ
ー法のことである。
基材加熱成形法は、米国特許第4,624,744号および4,7
49,445号に記載されている。本明細書中では、特許番号
を引用することにより内容の説明に代える。この成形法
は、加熱金属ロールと弾性加圧ロールにより形成したカ
レンダーニップを用いている。金属ロールは、グロスカ
レンダー装置に用いるロール温度よりも高い温度まで加
熱される。要求温度は工程条件の変化により変わるが、
通例では金属ロールの表面上で華氏300度を上回る温度
である。また1376.2N/cm2を越える非常に大きなニップ
圧力を必要とし、これはカレンダー幅当たり1000pliを
越えるニップ荷重、例えば1500から2000pliの範囲のニ
ップ荷重を必要としている。
49,445号に記載されている。本明細書中では、特許番号
を引用することにより内容の説明に代える。この成形法
は、加熱金属ロールと弾性加圧ロールにより形成したカ
レンダーニップを用いている。金属ロールは、グロスカ
レンダー装置に用いるロール温度よりも高い温度まで加
熱される。要求温度は工程条件の変化により変わるが、
通例では金属ロールの表面上で華氏300度を上回る温度
である。また1376.2N/cm2を越える非常に大きなニップ
圧力を必要とし、これはカレンダー幅当たり1000pliを
越えるニップ荷重、例えば1500から2000pliの範囲のニ
ップ荷重を必要としている。
グロスカレンダー法に用いる加熱カレンダーロールに
は、通常、華氏約350度までの温度で内部を蒸気により
加熱される壁の薄い中空な金属シリンダまたはドラムが
使われる。このドラムはチルド鉄、ダクタイル鉄または
クロムメッキダクタイル鉄から作られ、充分な平滑さを
保てる硬い耐摩耗表面を形成している。クロムメッキド
ラムの表面は光沢に優れているが、作業中に傷がつき易
い。グロスカレンダードラムは温度／圧力条件の緩やか
なグロスカレンダー加工では満足のいくカレンダー処理
を行なえるが、基材加熱成形法に必要な条件の下では不
満足な結果しか得られない。大きなニップ荷重を必要と
する基材加熱成形用のカレンダーロールには、10.16セ
ンチ厚を越える非常に厚い周囲壁を備えた剛性のあるロ
ールを必要としている。基材加熱成形には高温が要求さ
れるため、加熱ロールに対し厳しい条件が課せられる。
また、より高温の内部加熱流体が必要とされる。このた
め、オイルのような沸点の高い流体を用いる必要があ
る。高い内部流体温度のため、ロール表面に接近して流
体導管を配置しロール表面への熱貫流抵抗を小さくする
必要がある。加熱ロール毎に複数のニップを使用する方
法は基材加熱成形を実施する上で有益であるが、必要熱
量は増加する。第２のニップを設ければ、単一ニップに
必要な熱荷重を約30％上回ることが判明している。
は、通常、華氏約350度までの温度で内部を蒸気により
加熱される壁の薄い中空な金属シリンダまたはドラムが
使われる。このドラムはチルド鉄、ダクタイル鉄または
クロムメッキダクタイル鉄から作られ、充分な平滑さを
保てる硬い耐摩耗表面を形成している。クロムメッキド
ラムの表面は光沢に優れているが、作業中に傷がつき易
い。グロスカレンダードラムは温度／圧力条件の緩やか
なグロスカレンダー加工では満足のいくカレンダー処理
を行なえるが、基材加熱成形法に必要な条件の下では不
満足な結果しか得られない。大きなニップ荷重を必要と
する基材加熱成形用のカレンダーロールには、10.16セ
ンチ厚を越える非常に厚い周囲壁を備えた剛性のあるロ
ールを必要としている。基材加熱成形には高温が要求さ
れるため、加熱ロールに対し厳しい条件が課せられる。
また、より高温の内部加熱流体が必要とされる。このた
め、オイルのような沸点の高い流体を用いる必要があ
る。高い内部流体温度のため、ロール表面に接近して流
体導管を配置しロール表面への熱貫流抵抗を小さくする
必要がある。加熱ロール毎に複数のニップを使用する方
法は基材加熱成形を実施する上で有益であるが、必要熱
量は増加する。第２のニップを設ければ、単一ニップに
必要な熱荷重を約30％上回ることが判明している。
基材加熱成形に用いられているロールの一例として、
SHW社の製造によるTri−Passロールがある。このTri−P
assロールは、例えば17.78から27.9センチ厚の非常に厚
いシリンダ壁を持つチルド鉄ロールである。このロール
には、表面に接近した位置に加熱流体の導管として機能
する穴が穿孔されている。チルド鉄ロールは、硬い白鋳
鉄の外側層、グレー鋳鉄の内側構造体、および白鋳鉄と
グレー鋳鉄の中間の性質を備えた皮膜鉄の介在層を備え
ている。流体流通穴は好ましくは柔らかいグレー鋳鉄に
穿孔され、できるだけ皮膜鉄とグレー鉄の境界層に接近
して配置されている。白鋳鉄の厚みは、例えば0.635セ
ンチから1.905センチあり、また皮膜鉄は、例えば2.54
センチから3.81センチの厚みを備えている。従って、穴
は表面から約5.08センチの場所に位置している。表面か
ら下がった位置に穴を設けなければならない不便さに加
えて、皮膜層の介在により境界層の位置が一定しないた
め穴を真直ぐに開けることが困難となる。白鋳鉄（13BT
U/Hr.Ft.華氏度）と皮膜鉄（17BTU/Hr.Ft.華氏度）の熱
伝導率はグレー鉄（25BTU/Hr.Ft.華氏度）の熱伝導率よ
りも小さい。このことは表面に熱を伝える上で長所であ
りまた短所でもある。熱は穴からこれら穴の間の表面上
の地点に向けて移動していかなければならない。白鋳鉄
と皮膜鉄の低い熱伝導率により表面の温度変化が緩やか
になり、紙の仕上がりがより均一化される。しかしなが
ら、基材加熱成形に必要な高温条件の下ではこのような
低い熱伝導率では加熱流体導管からドラム表面にかけて
非常に大きな温度降下が起きる。華氏約150度またはそ
れ以上の温度降下が生産工程で起きることがある。ロー
ル内部が非常な高温になると、内部が温度の低い表面に
比べて膨張率が高まり、その結果、大きな引張フープ応
力が生じる。このフープ応力は、チルド材料の限界引張
強度を大きく上回りチルド鉄ロールを破壊してしまうこ
とがある。温度を下げ操作速度を小さくすれば作業の安
全性を確保される。チルド鉄ロールの使用に当たり、ロ
ールを貫流する熱の安全操作限界は7,000BTU/Sq.Ft./H
r.以下である。ロールを貫流する熱を減少させる解決策
の１つに、表面を誘導加熱する等して外部の供給源から
ロール表面に必要熱量の一部または全部を供給する方法
がある。しかしながら、外部に設置の装置では満足のい
く解決策とはなり得ない。充分なエネルギーが得られな
いためである。また外部設置の装置では、実用サイズの
ロールの全幅にわたり表面温度を均一にできない。こう
した方法では紙ウェブの経路に障害が発生し、新たな操
作上の問題を作り出している。フープ応力を使用材料の
許容レベル内に保つことができれば、内側加熱ロールに
とり満足のいく結果が得られる。
SHW社の製造によるTri−Passロールがある。このTri−P
assロールは、例えば17.78から27.9センチ厚の非常に厚
いシリンダ壁を持つチルド鉄ロールである。このロール
には、表面に接近した位置に加熱流体の導管として機能
する穴が穿孔されている。チルド鉄ロールは、硬い白鋳
鉄の外側層、グレー鋳鉄の内側構造体、および白鋳鉄と
グレー鋳鉄の中間の性質を備えた皮膜鉄の介在層を備え
ている。流体流通穴は好ましくは柔らかいグレー鋳鉄に
穿孔され、できるだけ皮膜鉄とグレー鉄の境界層に接近
して配置されている。白鋳鉄の厚みは、例えば0.635セ
ンチから1.905センチあり、また皮膜鉄は、例えば2.54
センチから3.81センチの厚みを備えている。従って、穴
は表面から約5.08センチの場所に位置している。表面か
ら下がった位置に穴を設けなければならない不便さに加
えて、皮膜層の介在により境界層の位置が一定しないた
め穴を真直ぐに開けることが困難となる。白鋳鉄（13BT
U/Hr.Ft.華氏度）と皮膜鉄（17BTU/Hr.Ft.華氏度）の熱
伝導率はグレー鉄（25BTU/Hr.Ft.華氏度）の熱伝導率よ
りも小さい。このことは表面に熱を伝える上で長所であ
りまた短所でもある。熱は穴からこれら穴の間の表面上
の地点に向けて移動していかなければならない。白鋳鉄
と皮膜鉄の低い熱伝導率により表面の温度変化が緩やか
になり、紙の仕上がりがより均一化される。しかしなが
ら、基材加熱成形に必要な高温条件の下ではこのような
低い熱伝導率では加熱流体導管からドラム表面にかけて
非常に大きな温度降下が起きる。華氏約150度またはそ
れ以上の温度降下が生産工程で起きることがある。ロー
ル内部が非常な高温になると、内部が温度の低い表面に
比べて膨張率が高まり、その結果、大きな引張フープ応
力が生じる。このフープ応力は、チルド材料の限界引張
強度を大きく上回りチルド鉄ロールを破壊してしまうこ
とがある。温度を下げ操作速度を小さくすれば作業の安
全性を確保される。チルド鉄ロールの使用に当たり、ロ
ールを貫流する熱の安全操作限界は7,000BTU/Sq.Ft./H
r.以下である。ロールを貫流する熱を減少させる解決策
の１つに、表面を誘導加熱する等して外部の供給源から
ロール表面に必要熱量の一部または全部を供給する方法
がある。しかしながら、外部に設置の装置では満足のい
く解決策とはなり得ない。充分なエネルギーが得られな
いためである。また外部設置の装置では、実用サイズの
ロールの全幅にわたり表面温度を均一にできない。こう
した方法では紙ウェブの経路に障害が発生し、新たな操
作上の問題を作り出している。フープ応力を使用材料の
許容レベル内に保つことができれば、内側加熱ロールに
とり満足のいく結果が得られる。
チルド鉄ロールを他に代えることは容易ではない。ま
た白鋳鉄表面の優れた特性は、他の材料には見られない
性質である。表面は充分に磨けるものでなければならな
い。紙コーティング材料の研削性、クリーニング・ドク
タブレードの摩耗作用および腐食性環境に晒されても、
磨き表面の耐劣化性を保てるだけの硬さが必要とされ
る。カレンダー加工の後、適当な表面エネルギーおよび
両極性のように、紙とコーティングをきれいに剥がすの
に必要な表面特性を持つ必要がある。
た白鋳鉄表面の優れた特性は、他の材料には見られない
性質である。表面は充分に磨けるものでなければならな
い。紙コーティング材料の研削性、クリーニング・ドク
タブレードの摩耗作用および腐食性環境に晒されても、
磨き表面の耐劣化性を保てるだけの硬さが必要とされ
る。カレンダー加工の後、適当な表面エネルギーおよび
両極性のように、紙とコーティングをきれいに剥がすの
に必要な表面特性を持つ必要がある。
発明の開示 本発明は、基材加熱成形に必要な温度、熱負荷、圧力
の下で且つ従来装置よりも速い運転速度で適切に紙を仕
上げ加工することのできる新規な内側加熱カレンダーロ
ールに係る。ロールは内部を加熱され、少なくとも４イ
ンチの厚みの周囲壁を備えている。またロールは、周囲
壁内部に熱を供給し、壁から外側表面に熱を伝えてロー
ルによりカレンダー加工されている紙ウェブを加熱する
ための手段を備えている。ロールは、第２のサーメット
またはセラミック含有材料の薄い周囲表面層を備えた第
１の材料から構成されている。表面層の材料は少なくと
も530ビィッカースの硬度を備え、厚みが0.00762センチ
から0.0762センチの範囲にある。ロールは、0.1524ミク
ロンRa未満の粗さに磨いておくことができる。ロール
は、外側縁から周囲表面に5.08センチ程度の距離を置い
て加熱流体を流す均一に間隔の開いた導管を備えてい
る。また、ロールはこのロールを通じ少なくとも8,500B
TU/Sq.Ft./Hr.の熱を伝え、第１の材料の降伏強度の1/2
を越えて引張フープ応力の生じることがない。
の下で且つ従来装置よりも速い運転速度で適切に紙を仕
上げ加工することのできる新規な内側加熱カレンダーロ
ールに係る。ロールは内部を加熱され、少なくとも４イ
ンチの厚みの周囲壁を備えている。またロールは、周囲
壁内部に熱を供給し、壁から外側表面に熱を伝えてロー
ルによりカレンダー加工されている紙ウェブを加熱する
ための手段を備えている。ロールは、第２のサーメット
またはセラミック含有材料の薄い周囲表面層を備えた第
１の材料から構成されている。表面層の材料は少なくと
も530ビィッカースの硬度を備え、厚みが0.00762センチ
から0.0762センチの範囲にある。ロールは、0.1524ミク
ロンRa未満の粗さに磨いておくことができる。ロール
は、外側縁から周囲表面に5.08センチ程度の距離を置い
て加熱流体を流す均一に間隔の開いた導管を備えてい
る。また、ロールはこのロールを通じ少なくとも8,500B
TU/Sq.Ft./Hr.の熱を伝え、第１の材料の降伏強度の1/2
を越えて引張フープ応力の生じることがない。
ロールの第１の材料には、鍛造鋼、鋳鋼、鋳鉄または
ダクタイル鉄が好ましく、鍛造鋼が好ましい。材料は、
少なくとも流体導管を穿孔する箇所で均一なことが重要
である。表面材料には、溶射またはプラズマにより付着
させるサーメットまたはセラミックが好ましい。好まし
いサーメットは、多くのダクタイル材料のマトリックス
に用いられるタングステンカーバイドおよびクロムカー
バイドである。ダクタイル材料は、ニッケル、クロム、
コバルトまたはこれらを組み合わせたものから選択でき
る。最も好ましい表面材料は、ニッケルとクロムのマト
リックス内に用いられるクロムカーバイドである。好ま
しいセラミックは酸化クロムである。
ダクタイル鉄が好ましく、鍛造鋼が好ましい。材料は、
少なくとも流体導管を穿孔する箇所で均一なことが重要
である。表面材料には、溶射またはプラズマにより付着
させるサーメットまたはセラミックが好ましい。好まし
いサーメットは、多くのダクタイル材料のマトリックス
に用いられるタングステンカーバイドおよびクロムカー
バイドである。ダクタイル材料は、ニッケル、クロム、
コバルトまたはこれらを組み合わせたものから選択でき
る。最も好ましい表面材料は、ニッケルとクロムのマト
リックス内に用いられるクロムカーバイドである。好ま
しいセラミックは酸化クロムである。
また本発明は、基材加熱成形に必要な温度および圧力
の下で適切に紙を仕上げ加工することのできる新規な内
側加熱カレンダーロールにも関係している。このロール
は、少なくとも10.16センチの厚みの周囲壁を持つ内側
加熱金属カレンダーロールである。金属カレンダーロー
ルは、ロールの周囲壁内部に熱を供給し、壁から外側表
面に熱を伝えてロールによりカレンダー加工されている
紙ウェブを加熱する加熱手段を備えている。加熱手段
は、カレンダーロール内に直径が1.27センチから5.08セ
ンチの流体送り導管を備え、また以下の式： （穴の直径＋穴の間隔）／（2x穴の深さ）＜1.2 に則って配置されている。ここで、穴の間隔は穴の外側
縁から隣接穴の最も接近した外側縁までの距離であり、
また穴の深さは穴の外側縁からロールの表面までの距離
である。導管から表面に至る熱伝導率は、7BTU/Hr.Ft.
華氏度よりも大きい。
の下で適切に紙を仕上げ加工することのできる新規な内
側加熱カレンダーロールにも関係している。このロール
は、少なくとも10.16センチの厚みの周囲壁を持つ内側
加熱金属カレンダーロールである。金属カレンダーロー
ルは、ロールの周囲壁内部に熱を供給し、壁から外側表
面に熱を伝えてロールによりカレンダー加工されている
紙ウェブを加熱する加熱手段を備えている。加熱手段
は、カレンダーロール内に直径が1.27センチから5.08セ
ンチの流体送り導管を備え、また以下の式： （穴の直径＋穴の間隔）／（2x穴の深さ）＜1.2 に則って配置されている。ここで、穴の間隔は穴の外側
縁から隣接穴の最も接近した外側縁までの距離であり、
また穴の深さは穴の外側縁からロールの表面までの距離
である。導管から表面に至る熱伝導率は、7BTU/Hr.Ft.
華氏度よりも大きい。
本発明は、さらに、前述の改良された加熱カレンダー
ロールの何れかを使用する改良されたカレンダー加工法
および装置に関係している。この加熱カレンダーロール
は、弾性加圧ロール、弾性加圧ロールと金属カレンダー
ロールを互いに押圧し、好ましくはカレンダー加工幅に
1000pliを越すニップ荷重の加えられるニップを形成す
る手段、およびニップに紙ウェブを連続的に通す手段を
備えている。
ロールの何れかを使用する改良されたカレンダー加工法
および装置に関係している。この加熱カレンダーロール
は、弾性加圧ロール、弾性加圧ロールと金属カレンダー
ロールを互いに押圧し、好ましくはカレンダー加工幅に
1000pliを越すニップ荷重の加えられるニップを形成す
る手段、およびニップに紙ウェブを連続的に通す手段を
備えている。
本発明は、紙に滑らかな表面を形成するカレンダー加
工方法および装置にも関係している。この装置は、 A.金属カレンダーロールと、 B.弾性加圧ロールと、 C.弾性加圧ロールと金属カレンダーロールを互いに圧縮
してニップを形成する手段と、 D.紙ウェブをニップに連続的に通す手段と、 E.金属カレンダーロールの表面に熱を供給する手段とを
有している。この装置の改善点は、金属カレンダーロー
ルの周囲表面に対して配置されていてロールの表面をな
ぞり、運転中にロールよりも劣化の早い磨きドクタブレ
ードを有し、磨きドクタブレードが表面材料よりも硬い
研削材料、好ましくはダイヤモンド研削粒子を含有した
加工表面に備えている。好ましいドクタブレードは、金
属表面に接触する加工表面を備えた温度転移性に優れる
ガラス繊維強化エポキシ樹脂材料の薄い構造体から構成
されている。加工表面はドクタブレードの幅にわたり設
けた複合材料層を備えている。この複合材は、金属表面
より硬い高温エポキシ樹脂マトリックス内に混ぜた研削
粒子を備えている。
工方法および装置にも関係している。この装置は、 A.金属カレンダーロールと、 B.弾性加圧ロールと、 C.弾性加圧ロールと金属カレンダーロールを互いに圧縮
してニップを形成する手段と、 D.紙ウェブをニップに連続的に通す手段と、 E.金属カレンダーロールの表面に熱を供給する手段とを
有している。この装置の改善点は、金属カレンダーロー
ルの周囲表面に対して配置されていてロールの表面をな
ぞり、運転中にロールよりも劣化の早い磨きドクタブレ
ードを有し、磨きドクタブレードが表面材料よりも硬い
研削材料、好ましくはダイヤモンド研削粒子を含有した
加工表面に備えている。好ましいドクタブレードは、金
属表面に接触する加工表面を備えた温度転移性に優れる
ガラス繊維強化エポキシ樹脂材料の薄い構造体から構成
されている。加工表面はドクタブレードの幅にわたり設
けた複合材料層を備えている。この複合材は、金属表面
より硬い高温エポキシ樹脂マトリックス内に混ぜた研削
粒子を備えている。
本発明は、運転中に金属カレンダーロールの表面をな
ぞる前述した磨きドクタブレードにも関係している。
ぞる前述した磨きドクタブレードにも関係している。
さらに、本発明は前述した特徴の組み合わせたものに
も関係している。
も関係している。
図面の簡単な説明 第１図は、本発明の加熱カレンダーロールを使用した
基材加熱成形装置を概略的に示している。
基材加熱成形装置を概略的に示している。
第２図は、本発明の加熱カレンダーロールの好ましい
形態を断面にして示している。
形態を断面にして示している。
第３図は、本発明の磨きドクタの好ましい形態を断面
にして示している。
にして示している。
本発明を実施するための好ましい形態 本発明は、第１図に示すような装置を用いて実施する
ことができる。紙ウェブ１は、平坦面仕上げドラム２と
弾性バックロール３により形成された第１のニップを通
り、案内ロール４を経て、必要に応じドラム２と弾性バ
ックロール５により形成される第２のニップを通じて前
進送りされる。ウェブ１の反対側を仕上げしたければ、
引き続いて、第１ユニットに類似の弾性バックロールの
形成する一対のニップを備えた第２の平坦面仕上げドラ
ムに送り込まれる（説明を簡単にするために図面中では
省略されている）。仕上げウェブはリール６に巻き取ら
れる。
ことができる。紙ウェブ１は、平坦面仕上げドラム２と
弾性バックロール３により形成された第１のニップを通
り、案内ロール４を経て、必要に応じドラム２と弾性バ
ックロール５により形成される第２のニップを通じて前
進送りされる。ウェブ１の反対側を仕上げしたければ、
引き続いて、第１ユニットに類似の弾性バックロールの
形成する一対のニップを備えた第２の平坦面仕上げドラ
ムに送り込まれる（説明を簡単にするために図面中では
省略されている）。仕上げウェブはリール６に巻き取ら
れる。
仕上げ装置に供給されるウェブ１は、紙のコーティン
グを行なう場合、製紙機械７および／またはコーティン
グ装置８から直接送り込むことができる。これとは別
に、ウェブ１はコーティング加工済みまたは未加工の既
成紙ロールから供給することができる。製紙機械とコー
ティング装置には技術的に周知の従来装置を使用できる
ため、図面にはブロックだけで示してある。
グを行なう場合、製紙機械７および／またはコーティン
グ装置８から直接送り込むことができる。これとは別
に、ウェブ１はコーティング加工済みまたは未加工の既
成紙ロールから供給することができる。製紙機械とコー
ティング装置には技術的に周知の従来装置を使用できる
ため、図面にはブロックだけで示してある。
弾性加圧ロール３、５には、繊維強化エポキシ樹脂等
の弾性材料または変形可能な材料からなるカバー材を取
り付けておく必要がある。好ましいロールはBeloit社に
より製造され、Beltex、BelglossおよびBelsheenの商標
名で販売されている。基材加熱成形を行なう弾性加圧ロ
ールは、作業温度の下でカレンダー幅のリニアインチ当
たり4439.4Nを越えるニップ荷重力、多分にリニアセン
チ当たり2621.7Nを上回るニップ荷重力に耐えられるだ
けの硬さを備え、平方インチ当たり1376.2Nを越えるニ
ップ圧力を作り出せる僅かな幅のニップを形成してい
る。圧力ロール表面は、作業温度の下で所望のニップ幅
と圧力の得られる約４またはそれ以上のP.＆J.硬さを持
つことが好ましい。こうした硬さを保つには、通常の弾
性ロール材料では高温により急速に軟化するため、ロー
ル内部を冷却するのがよい。本発明を実施する上で好ま
しい弾性ロールの例が米国特許第3,617,455号に記載さ
れている。
の弾性材料または変形可能な材料からなるカバー材を取
り付けておく必要がある。好ましいロールはBeloit社に
より製造され、Beltex、BelglossおよびBelsheenの商標
名で販売されている。基材加熱成形を行なう弾性加圧ロ
ールは、作業温度の下でカレンダー幅のリニアインチ当
たり4439.4Nを越えるニップ荷重力、多分にリニアセン
チ当たり2621.7Nを上回るニップ荷重力に耐えられるだ
けの硬さを備え、平方インチ当たり1376.2Nを越えるニ
ップ圧力を作り出せる僅かな幅のニップを形成してい
る。圧力ロール表面は、作業温度の下で所望のニップ幅
と圧力の得られる約４またはそれ以上のP.＆J.硬さを持
つことが好ましい。こうした硬さを保つには、通常の弾
性ロール材料では高温により急速に軟化するため、ロー
ル内部を冷却するのがよい。本発明を実施する上で好ま
しい弾性ロールの例が米国特許第3,617,455号に記載さ
れている。
第２図は、本発明の加熱カレンダーロールをさらに詳
細に示している。ロール２は、大きなニップ荷重に耐え
られる厚みの周囲壁７を備えた金属シリンダから構成さ
れ、ロール２の中心部の変形は許容できる程度である。
壁の厚みは、少なくとも10.16センチ、通常では17.78セ
ンチよりも大きい。ロール２の周囲表面に沿って耐摩耗
性の硬い材料からなる薄い層11が設けられている。
細に示している。ロール２は、大きなニップ荷重に耐え
られる厚みの周囲壁７を備えた金属シリンダから構成さ
れ、ロール２の中心部の変形は許容できる程度である。
壁の厚みは、少なくとも10.16センチ、通常では17.78セ
ンチよりも大きい。ロール２の周囲表面に沿って耐摩耗
性の硬い材料からなる薄い層11が設けられている。
壁９の内部には複数の流体保持穴10が穿孔されてい
る。穴のサイズ、数および位置は、できるだけロール２
の周囲に熱を均等に伝達し温度を均一にする上で重要で
ある。穴10が表面11に近ければそれだけ表面温度は低下
し、発生する引張フープ応力は小さくてすむ。これに対
し、穴10を表面11から離せば表面温度はさらに均一化さ
れる。穴10を小さくし互いに接近させれば表面温度は一
層均一になるが、こうした穴を実際に穿孔するとなれば
穴のサイズは概ね2.032センチよりも大きいものに制限
される。また、各導管を通過する加熱流体の温度を下げ
ても表面温度は均一にできる。導管が大きければ温度降
下はさらに少なくなる。
る。穴のサイズ、数および位置は、できるだけロール２
の周囲に熱を均等に伝達し温度を均一にする上で重要で
ある。穴10が表面11に近ければそれだけ表面温度は低下
し、発生する引張フープ応力は小さくてすむ。これに対
し、穴10を表面11から離せば表面温度はさらに均一化さ
れる。穴10を小さくし互いに接近させれば表面温度は一
層均一になるが、こうした穴を実際に穿孔するとなれば
穴のサイズは概ね2.032センチよりも大きいものに制限
される。また、各導管を通過する加熱流体の温度を下げ
ても表面温度は均一にできる。導管が大きければ温度降
下はさらに少なくなる。
直径が1.905センチから3.175センチの穴を用いれば好
ましい構造が得られる。各穴を通り抜けるオイルが著し
く温度降下せず充分な熱収束を起こさせるためには、で
きるだけオイルの流量を少なくする必要がある。この流
量は、ロールの表面積当たりの導管最小断面積を求めれ
ば得られる。この関係は次のように表わせる。
ましい構造が得られる。各穴を通り抜けるオイルが著し
く温度降下せず充分な熱収束を起こさせるためには、で
きるだけオイルの流量を少なくする必要がある。この流
量は、ロールの表面積当たりの導管最小断面積を求めれ
ば得られる。この関係は次のように表わせる。
（各導管の断面積ｘ導管の数）／（ロールの周囲長さｘ
ロールの表面長さ）が0.00013よりも大きい。
ロールの表面長さ）が0.00013よりも大きい。
穴は、以下の式に則って配置することが好ましい。
（穴の直径＋穴の間隔）／（2x穴の深さ）＜1.2 ここで、穴の間隔は穴の外側縁から隣接穴の最も接近し
た外側縁までの距離であり、穴の深さは穴の外側縁から
ロールの表面までの距離である。この構成によれば、様
々な実用上の制約を受けながら表面温度の均一性を最適
な状態に保てる構造が得られる。
た外側縁までの距離であり、穴の深さは穴の外側縁から
ロールの表面までの距離である。この構成によれば、様
々な実用上の制約を受けながら表面温度の均一性を最適
な状態に保てる構造が得られる。
ロール２は、充分な強度の得られる鍛造鋼から作るこ
とが好ましい。しかしながら、鋳鉄、鋳鋼またはダクタ
イルから作ることもできる。好ましいロール２は、17BT
U/Hr.Ft.華氏度よりも大きな熱伝導性を備えた均一材料
から作られている。表面層11に必要な特性は、好ましく
は、0.00762センチから0.0762センチの厚みを備えた硬
質材料の層を設けることで得られる。表面層を厚くする
ならば、熱伝導率は特に重要な要素とはならない。他
方、厚みを厚くすれば表面層の寿命が延びることにな
る。
とが好ましい。しかしながら、鋳鉄、鋳鋼またはダクタ
イルから作ることもできる。好ましいロール２は、17BT
U/Hr.Ft.華氏度よりも大きな熱伝導性を備えた均一材料
から作られている。表面層11に必要な特性は、好ましく
は、0.00762センチから0.0762センチの厚みを備えた硬
質材料の層を設けることで得られる。表面層を厚くする
ならば、熱伝導率は特に重要な要素とはならない。他
方、厚みを厚くすれば表面層の寿命が延びることにな
る。
表面材料は、タングステンカーバイドまたはクロムカ
ーバイドにより形成することが好ましい。表面材料は、
粒子が接着できる温度の下で５％未満の多孔率の得られ
る速度で行なう溶射法によりロール表面に付着させると
よい。好ましい付着法には、酸素／燃料を用いて行なわ
れる高速溶射法がある。
ーバイドにより形成することが好ましい。表面材料は、
粒子が接着できる温度の下で５％未満の多孔率の得られ
る速度で行なう溶射法によりロール表面に付着させると
よい。好ましい付着法には、酸素／燃料を用いて行なわ
れる高速溶射法がある。
好ましい形態の表面組成は、75％クロムカーバイドと
25％ニッケルクロムからなる合金粉末を用いて形成され
る。70％から80％のクロムカーバイド、15％から25％の
ニッケルおよび３％から10％のクロムの比率によると満
足のいく結果が得られる。
25％ニッケルクロムからなる合金粉末を用いて形成され
る。70％から80％のクロムカーバイド、15％から25％の
ニッケルおよび３％から10％のクロムの比率によると満
足のいく結果が得られる。
比較的短期間のコマーシャルベースでの使用に伴い、
金属カレンダーロールは幾つかの表面劣化の原因が組み
合わさって表面にかすみが生じるようになる。好ましい
実施例のものは試験した他のものに比べてかすみの生じ
るまでの期間が長い。表面の状態を回復させるには、材
料の耐久性に合わせて定期的に表面を磨かなくてはなら
ない。この磨きは、第１図に示すようにロール１に対し
て配置したドクタブレード12を用いて作業中に行なうこ
とができる。
金属カレンダーロールは幾つかの表面劣化の原因が組み
合わさって表面にかすみが生じるようになる。好ましい
実施例のものは試験した他のものに比べてかすみの生じ
るまでの期間が長い。表面の状態を回復させるには、材
料の耐久性に合わせて定期的に表面を磨かなくてはなら
ない。この磨きは、第１図に示すようにロール１に対し
て配置したドクタブレード12を用いて作業中に行なうこ
とができる。
第３図は、好ましい形態のドクタブレード12を詳細に
示している。このドクタブレード12はワイドなガラス繊
維強化エポキシ材料14から作られており、ブレードの加
工縁には研磨材の層13が設けられている。この層はブレ
ード12のノッチ15に設置して置くとよく、少なくともブ
レード12と同じ平面をなすか突き出してロール表面11に
確実に接触するだけの厚みを備えていることが好まし
い。本発明の好ましい形態のドクタブレード12は非常に
固い材料からなるロール表面に磨き、非常に高いロール
表面温度の下でも連続使用に耐えられる。
示している。このドクタブレード12はワイドなガラス繊
維強化エポキシ材料14から作られており、ブレードの加
工縁には研磨材の層13が設けられている。この層はブレ
ード12のノッチ15に設置して置くとよく、少なくともブ
レード12と同じ平面をなすか突き出してロール表面11に
確実に接触するだけの厚みを備えていることが好まし
い。本発明の好ましい形態のドクタブレード12は非常に
固い材料からなるロール表面に磨き、非常に高いロール
表面温度の下でも連続使用に耐えられる。
好ましい磨き材料の組成は： ダイヤモンド研削粒子 ３ミクロン直径、 2.5重量％ 硬化剤を含むエポキシ樹脂 52.5重量％ 中空微細ガラス球（3M Ｓ−60/10.000） 30重量％ ポリテトラフルオロエチレン（テフロン）粉末 （ダイアモンド・シャムロックSST−３） 15重量％ 研磨材はエポキシ樹脂製ブレードのノッチに嵌め込ま
れ、セットされるまで摂氏60度から摂氏70度の範囲で加
熱される。次に、４時間にわたり摂氏120度で加熱され
る。使用したエポキシ樹脂は、摂氏160度から180度Tgの
メチレン・ジアニリンの硬化剤を含むビスフェノールＡ
のジグリシジル・エーテルである。研削粒子の組成率は
約１％から約５％の範囲で満足のいく結果が得られる。
粒子のサイズはある程度変えることはできるが、２ミク
ロンから12ミクロンのものが好ましい。ベースブレード
を製作するのに使ったエポキシ樹脂は研削材に使われて
いるものと同じであるが、ブレードはガラス繊維織布マ
ットで補強されている。固化後の研削材は約25ミルの平
坦な厚みになるまで研磨される。
れ、セットされるまで摂氏60度から摂氏70度の範囲で加
熱される。次に、４時間にわたり摂氏120度で加熱され
る。使用したエポキシ樹脂は、摂氏160度から180度Tgの
メチレン・ジアニリンの硬化剤を含むビスフェノールＡ
のジグリシジル・エーテルである。研削粒子の組成率は
約１％から約５％の範囲で満足のいく結果が得られる。
粒子のサイズはある程度変えることはできるが、２ミク
ロンから12ミクロンのものが好ましい。ベースブレード
を製作するのに使ったエポキシ樹脂は研削材に使われて
いるものと同じであるが、ブレードはガラス繊維織布マ
ットで補強されている。固化後の研削材は約25ミルの平
坦な厚みになるまで研磨される。
磨きドクタはロール表面に常に接触させなくてもよい
が、約10％の時間内でロールに対し加圧しておく必要が
ある。
が、約10％の時間内でロールに対し加圧しておく必要が
ある。
本発明の最良の形態には以下の例のものがある。酸素
／燃料を用いた高速火炎溶射技術を用いて鍛造鋼のロー
ル上に約0.0381センチ圧の表面コーティング層を付着さ
せた。付着した組成材は、25％ニッケルクロムと75％ク
ロムカーバイドからなる合金化した金属粉末である。Ni
Crの比率はNi80％とCr20％であった。ロール表面は950
ビィッカース硬さを示した。この表面を磨き0.0508〜0.
1016ミクロンRaの粗さに加工した。
／燃料を用いた高速火炎溶射技術を用いて鍛造鋼のロー
ル上に約0.0381センチ圧の表面コーティング層を付着さ
せた。付着した組成材は、25％ニッケルクロムと75％ク
ロムカーバイドからなる合金化した金属粉末である。Ni
Crの比率はNi80％とCr20％であった。ロール表面は950
ビィッカース硬さを示した。この表面を磨き0.0508〜0.
1016ミクロンRaの粗さに加工した。
ロールには、2.9464センチの間隔で表面から平均4.44
5センチの深さにわたり直径2.9972センチの穴を穿孔し
た。
5センチの深さにわたり直径2.9972センチの穴を穿孔し
た。
このロールは、第１図に示したものに類似のカレンダ
ー加工装置に装着した。ロール外部で華氏500度の温度
まで加熱したオイルを穴を通じて送り隣接する穴同志で
は逆向きに循環させた。紙ウェブは印刷に適した着色剤
とバインダのコーティングを備え、約４から５％の湿分
を含有している。この紙ウェブは基材加熱成形に必要な
条件の下で装置によりカレンダー加工された。カレンダ
ー加工装置は1700から3100fpmの速度で操作され、1800
から2000pliのニップ荷重が加えられた。
ー加工装置に装着した。ロール外部で華氏500度の温度
まで加熱したオイルを穴を通じて送り隣接する穴同志で
は逆向きに循環させた。紙ウェブは印刷に適した着色剤
とバインダのコーティングを備え、約４から５％の湿分
を含有している。この紙ウェブは基材加熱成形に必要な
条件の下で装置によりカレンダー加工された。カレンダ
ー加工装置は1700から3100fpmの速度で操作され、1800
から2000pliのニップ荷重が加えられた。
ロールの表面温度は内部温度よりも低い華氏約100度
になることが観察された。ロール周囲の温度は、光沢の
変化が２ポイント未満になる程度に均一であることが確
かめられた。
になることが観察された。ロール周囲の温度は、光沢の
変化が２ポイント未満になる程度に均一であることが確
かめられた。
前述した好ましい形態の磨きドクタは、1pliの圧力に
よりロールの接線に対し25度の角度でロール表面に加圧
されている。ロールは長期間にわたり的確に回転し、所
望の光沢と平滑さを備えたコーティング用紙が得られ
た。磨きドクタを使用しない他の試験においてもロール
は的確に回転し、数日間のうちに表面は著しく劣化する
ことはなかったが長期間の運転では磨きドクタを必要と
した。この好ましい実施例によれば、本発明の他の実施
例に比べてよい結果が得られている。
よりロールの接線に対し25度の角度でロール表面に加圧
されている。ロールは長期間にわたり的確に回転し、所
望の光沢と平滑さを備えたコーティング用紙が得られ
た。磨きドクタを使用しない他の試験においてもロール
は的確に回転し、数日間のうちに表面は著しく劣化する
ことはなかったが長期間の運転では磨きドクタを必要と
した。この好ましい実施例によれば、本発明の他の実施
例に比べてよい結果が得られている。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ヘイル，グレゴリー エィチ. アメリカ合衆国04901 メイン州ウオー タービル，プレザントヒル ドライブ 56 (72)発明者 ハリントン，ジョイス エム. アメリカ合衆国04039 メイン州グレイ, シェイカー ロード 287 (72)発明者 ジュウェット，ケネス ビー. アメリカ合衆国04107 メイン州ポート ランド，アリソン アベニュー 79 (72)発明者 マッター，ジョン エイ. アメリカ合衆国04004 メイン州バー ミルズ，ボックス 85 (72)発明者 モシャー，アボット ダブリュ. アメリカ合衆国04038 メイン州ゴーハ ム，モシャー ロード（番地なし) (72)発明者 ピーターソン，ジョン オー．エイチ. アメリカ合衆国04084 メイン州スタン ディッシュ，パイオニア レーン 42 (72)発明者 クイスト，ダグラス エイ. アメリカ合衆国04043 メイン州ケンネ バンク，ピー．オー．ボックス 3151 (56)参考文献 特開 平１−150667（ＪＰ，Ａ) 特公 平４−78546（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭63−56360（ＪＰ，Ｂ２) 米国特許3014833（ＵＳ，Ａ) 米国特許4624744（ＵＳ，Ａ)
Claims (19)
- 【請求項１】基材加熱成形に必要な温度、熱負荷、圧力
の下で適切に紙を仕上げ加工することのできる内側加熱
カレンダーロールにして、当該ロールは、 A.少なくとも10.16センチの厚みの周囲壁と、 B.周囲壁内部に熱を供給し、壁から外側表面に熱を伝え
てロールによりカレンダー加工されている紙ウェブを加
熱するための手段とを有し、 C.前記ロールは、第２のサーメットまたはセラミック含
有材料の薄い周囲表面層を備えた第１の材料から構成さ
れ、 D.前記表面層の材料は少なくとも530ビィッカースの硬
度を備え、厚みが0.00762センチから0.0762センチの範
囲にあり、0.1524ミクロンRa未満の粗さに磨いておくこ
とができ、 E.ロールは、外側縁から周囲表面に5.08センチ程度の距
離を置いて加熱流体を流す均一に間隔の開いた導管を備
え、 F.また、ロールはこのロールを通じ少なくとも8,500BTU
/Sq.Ft./Hr.の熱を伝え、第１の材料の降伏強度の1/2を
越えて引張フープ応力の生じることのない内側加熱カレ
ンダーロール。 - 【請求項２】請求項１に記載された内側加熱カレンダー
ロールにおいて、ロールの第１の材料は、鍛造鋼、鋳
鋼、鋳鉄またはダクタイル鉄から選択される内側加熱カ
レンダーロール。 - 【請求項３】請求項１に記載された内側加熱カレンダー
ロールにおいて、ロールの第１の材料は鍛造鋼である内
側加熱カレンダーロール。 - 【請求項４】請求項１に記載された内側加熱カレンダー
ロールにおいて、表面材料はカーバイド含有材料である
内側加熱カレンダーロール。 - 【請求項５】請求項１に記載された内側加熱カレンダー
ロールにおいて、表面材料はロール上に溶射される内側
加熱カレンダーロール。 - 【請求項６】請求項１に記載された内側加熱カレンダー
ロールにおいて、表面材料は、酸素／燃料を用いて高速
溶射されるクロムカーバイドとニッケルおよびクロムで
ある内側加熱カレンダーロール。 - 【請求項７】紙のカレンダー加工用装置にして、 A.請求項１の内側加熱カレンダーロールと、 B.弾性加圧ロールと、 C.弾性加圧ロールと金属カレンダーロールを互いに押し
付けて、カレンダー幅のリニアセンチ当たり少なくとも
1747.8Nのニップ荷重を加わえられるニップを形成する
手段と、 D.紙ウェブをニップに連続的に通す手段とを有する紙の
カレンダー加工用装置。 - 【請求項８】請求項７に記載された紙のカレンダー加工
用装置において、カレンダーロールを通じて加熱流体を
流す等間隔に設けた導管は直径が1.27から5.08センチあ
り、またこれら導管は以下の式： （穴の直径＋穴の間隔）／（2x穴の深さ）＜1.2 に則って配置されており、ここで、穴の間隔は穴の外側
縁から隣接穴の最も接近した外側縁までの距離であり、
また穴の深さは穴の外側縁からロールの表面までの距離
であり、導管から表面に至る加熱カレンダーロールの熱
伝導率が17BTU/Hr.Ft.華氏度よりも大きい紙のカレンダ
ー加工用装置。 - 【請求項９】請求項７に記載された紙のカレンダー加工
用装置において、さらに、金属カレンダーロールの周囲
表面に対して配置されていてロールの表面をなぞり、運
転中にロールよりも劣化の早い磨きドクタブレードを有
し、磨きドクタブレードが表面材料よりも硬い研削材料
を含有した加工表面を備えている紙のカレンダー加工用
装置。 - 【請求項１０】紙に仕上げ加工を施して紙の表面に光沢
のある滑らかさを与える方法にして、当該方法は、 A.仕上げロールと、この仕上げロールに対しカレンダー
幅のリニアセンチ当たり少なくとも1747.8Nポンドの力
で押圧される加圧ロールを設ける段階と、 B.ニップを通じて紙形成繊維のウェブを前進送りする段
階と、 C.前記段階Ｂと共に、仕上げロールの周囲壁内側で少な
くとも華氏350度の内部温度になるよう仕上げロールを
加熱し、壁を通じて外側表面に熱を伝えニップを通り抜
ける紙ウェブを加熱する段階とを有し、 仕上げロールは、少なくとも530ビィッカースの硬度を
備え、厚みが0.00762センチから0.0762センチの範囲に
あり、0.1524ミクロンRa未満の粗さに磨いておくことの
できるサーメットまたはセラミック含有材料の薄い周囲
表面層を持つ第１の均一な材料から構成され、ロール
は、このロールの中心から均一に間隔を置いて導管を備
え、周囲表面の少なくとも5.08センチの範囲内に加熱流
体を流すことができ、また、ロールはこのロールを通じ
少なくとも8,500BTU/Sq.Ft./Hr.の熱を伝え、第１の材
料の降伏強度の1/2を越えて引張フープ応力の生じるこ
とのない紙の仕上げ方法。 - 【請求項１１】基材加熱成形に必要な温度、熱負荷、圧
力の下で適切に紙を仕上げ加工することのできる内側加
熱カレンダーロールにして、当該ロールは、 A.少なくとも10.16センチの厚みの周囲壁を持つ金属カ
レンダーロールと、 B.金属カレンダーロールの周囲壁内部に熱を供給し、壁
から外側表面に熱を伝えてロールによりカレンダー加工
されている紙ウェブを加熱するため加熱手段とを有し、
当該加熱手段はカレンダーロール内に直径が1.27から5.
08センチの流体送り導管を備え、また以下の式： （穴の直径＋穴の間隔）／（2x穴の深さ）＜1.2に則っ
て配置されており、ここで、穴の間隔は穴の外側縁から
隣接穴の最も接近した外側縁までの距離であり、また穴
の深さは穴の外側縁からロールの表面までの距離であ
り、 C.導管から表面に至る熱伝導率が17BTU/Hr.Ft.華氏度よ
りも大きい内側加熱カレンダーロール。 - 【請求項１２】請求項11に記載された内側加熱カレンダ
ーロールにおいて、 A.前記ロールは、第２のサーメットまたはセラミック含
有材料の薄い周囲表面層を備えた第１の材料から構成さ
れており、この表面層の材料は少なくとも530ビィッカ
ースの硬度を備え、厚みが0.00762センチから0.0762セ
ンチの範囲にあり、また0.1524ミクロンRa未満の粗さに
磨いておくことができ、 B.ロールは、このロールを通じ少なくとも8,500BTU/Sq.
Ft./Hr.の熱を伝え、第１の材料の降伏強度の1/2を越え
て引張フープ応力の生じることのない内側加熱カレンダ
ーロール。 - 【請求項１３】請求項12に記載された内側加熱カレンダ
ーロールにおいて、ロールの第１の材料は、鍛造鋼、鋳
鋼、鋳鉄またはダクタイル鉄から選択される内側加熱カ
レンダーロール。 - 【請求項１４】請求項13に記載された内側加熱カレンダ
ーロールにおいて、ロールの第１の材料は鍛造鋼である
内側加熱カレンダーロール。 - 【請求項１５】請求項12に記載された内側加熱カレンダ
ーロールにおいて、表面材料はカーバイド含有材料であ
る内側加熱カレンダーロール。 - 【請求項１６】請求項12に記載された内側加熱カレンダ
ーロールにおいて、表面材料はロール上に溶射される内
側加熱カレンダーロール。 - 【請求項１７】請求項15に記載された内側加熱カレンダ
ーロールにおいて、表面材料は、酸素／燃料を用いて高
速溶射されるクロムカーバイドとニッケルおよびクロム
である内側加熱カレンダーロール。 - 【請求項１８】紙のカレンダー加工用装置にして、 A.請求項11の内側加熱カレンダーロールと、 B.弾性加圧ロールと、 C.弾性加圧ロールと金属カレンダーロールを互いに押し
付けて、カレンダー幅のリニアセンチ当たり少なくとも
1747.8Nのニップ荷重を加わえられるニップを形成する
手段と、 D.紙ウェブをニップに連続的に通す手段とを有する紙の
カレンダー加工用装置。 - 【請求項１９】紙に仕上げ加工を施し紙の表面に光沢の
ある滑らかさを与える方法にして、当該方法は、 A.仕上げロールと、この仕上げロールに対しカレンダー
幅のリニアセンチ当たり少なくとも1747.8Nの力で押圧
される加圧ロールを設ける段階と、 B.ニップを通じて紙構成繊維のウェブを前進送りする段
階と、 C.前記段階Ｂと共に、仕上げロールの周囲壁内側で少な
くとも華氏350度の内部温度まで仕上げロールを加熱
し、壁を通じて外側表面に熱を伝えニップを通り抜ける
紙ウェブを加熱する段階とを有し、仕上げロールが、請
求項11に記載の内側加熱カレンダーロールにより構成さ
れている紙の仕上げ方法。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/620,249 US5171404A (en) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | Method and apparatus for calendering paper with internally heated roll |
| PCT/US1992/004051 WO1993023617A1 (en) | 1990-11-30 | 1992-05-13 | Method and apparatus for calendering paper with internally heated roll |
| EP95203321A EP0710741B1 (en) | 1990-11-30 | 1992-05-13 | Method and apparatus for calendering paper |
| CA002097724A CA2097724C (en) | 1990-11-30 | 1992-05-13 | Method and apparatus for calendering paper with internally heated roll |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06508894A JPH06508894A (ja) | 1994-10-06 |
| JP2703406B2 true JP2703406B2 (ja) | 1998-01-26 |
Family
ID=27169456
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5511301A Expired - Lifetime JP2703406B2 (ja) | 1990-11-30 | 1992-05-13 | 内側加熱ロールを用いた紙の加工方法と装置 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5171404A (ja) |
| EP (2) | EP0710741B1 (ja) |
| JP (1) | JP2703406B2 (ja) |
| AT (2) | ATE187515T1 (ja) |
| CA (2) | CA2196621C (ja) |
| DE (2) | DE69230413T2 (ja) |
| ES (2) | ES2142451T3 (ja) |
| FI (1) | FI98940B (ja) |
| WO (1) | WO1993023617A1 (ja) |
Families Citing this family (39)
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