JP2692996B2 - 結像レンズ - Google Patents

結像レンズ

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Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、光軸と垂直な方向に屈折率分布を有するい
わゆるラジアルタイプの屈折率分布型レンズを用いた結
像レンズに関するものである。
［従来の技術］ 従来知られているレンズ系で、レンズ係数の少ないタ
イプとしては、トリプレットやテッサー等の３枚もしく
は４枚構成のレンズ系を挙げることが出来る。これらの
タイプのレンズ系は、正，負，正あるいは正，負，負，
正という構成で、負の屈折力を持つ第２レンズの物体側
の面を物体に対し凹面にしたものが一般的である。これ
は、全系で負の方向に発生する球面収差を補正するため
であるが、この面を凹面にしたことによってコマフレア
ーが増大し、更にサジタル像面の曲がりが大きくなり性
能が劣化する。そのため、このタイプのレンズ系は、像
面全域にわたって収差を良好に補正したままレンズ系を
明るくすることが出来ず、レンズシャッターカメラ等に
は用いられるが、より高い性能が望まれる一眼レフレッ
クスカメラにはあまり用いられていない。
特開昭55−65918号公報には、非球面を用いて、テッ
サータイプでF/1.7まで明るくしたレンズ系が示されて
いるが、負の屈折力を持つ第２レンズの物体側の面が物
体側に凹面であるためコマ収差が十分良好に補正されて
いない。
また特開昭58−142309号公報には、テッサータイプで
負の屈折力を持つ第２レンズの物体側の面を物体に対し
て凸にしてコマ収差を補正したレンズ系が示されてい
る。しかしこのレンズ系は、球面収差の補正上F/2.8ど
まりであって十分明るいレンズ系であるとはいえない。
更にアプライド・オプティクスの第25巻，第18号に
は、屈折率分布型レンズを用いての設計例が記載されて
いる。しかしこの例では、均質系との差別化が計られて
おらず、F/2.8でレンズ系をそれ以上明るくしようとす
る視点は含まれていない。
［発明が解決しようとする課題］ 本発明は、均質球面系ではF/2.8程度が限界であるト
リプレットタイプやテッサータイプ等のレンズ系で、F/
2以上に明るくすると同時に、これらタイプにおいて特
に問題となるコマ収差を良好に補正した結像レンズを提
供することを目的とするものである。
［課題を解決するための手段］ 本発明の結像レンズは、物体側より順に、最も物体側
の面が物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レ
ンズ群と、最も像側の面が像側に凹面を向けた負の屈折
力を有する第２レンズ群と、最も物体側の面が物体側に
凹面を向けた第３レンズ群よりなる３群構成の光学系で
あり、前記第３レンズ群の最も像側に像側に凸面を向け
て正レンズが配置され、前記正レンズが半径方向に屈折
率が変化する屈折率分布形状を有することを特徴とす
る。
又本発明の結像レンズの望ましい各群の構成として
は、第１レンズ群が物体側に凸面を向けた正レンズ１枚
よりなり、第２レンズ群が像側に凹面を向けた負レンズ
１枚よりなり、又第３レンズ群が前記のように、少なく
とも最も像側に、像側に凸面を向けた正レンズを有する
ものが考えられる。
トリプレットやテッサーのようにレンズの枚数の少な
い光学系では、Ｆナンバーを小さくして光学系を明るく
しようとすると、球面収差とコマ収差を同時に補正する
ことが出来ず、そのため明るくするのに限界があった。
本発明では、正の屈折力が強くそこで発生する球面収
差の大きい最も像側に配置された正レンズに屈折率分布
型レンズを用いることによって球面収差を補正し、光学
系を明るくしてもコマ収差と球面収差とを同時に補正す
ることを可能にしたものである。
本発明の光学系で用いられる屈折率分布型レンズは、
光軸と垂直な方向に屈折率分布を有するいわゆるラジア
ルタイプで、その基準波長の屈折率分布は、次の式で表
わされる。
ｎ（ｒ）＝N0＋N1r2＋N2r4＋N3r6＋・・・ ここで、N0はレンズの光軸上での基準波長の屈折率、
ｒは光軸から半径方向の距離、ｎ（ｒ）は光軸からの距
離ｒの所での基準波長の屈折率、N1,N2,N3,・・・は夫
々基準波長の２次,4次,6次，・・・の係数である。
屈折率分布型レンズの収差補正能力が特に優れている
点として、ペッツバール和の補正が挙げられる。
均質系のペッツバール和は、面の屈折力をφＳ、光軸
上のレンズ屈折率をN0とすると次のように表わすことが
出来る。
Σ（φS/N0） ［1/mm］ また屈折率分布型レンズ単体のペッツバール和は、面
の屈折力をφＳ′、媒質の屈折力をφＭとすると、次の
ように表わすことが出来る。
φＳ′/N0＋φM/N0 2 ［1/mm］ この式から明らかなように、屈折率分布型レンズは、
その媒質に屈折力を有していることでペッツバール和を
補正することが可能である。
結像系の場合、ペッツバール和は一般に正の値になる
ため、このレンズ系に屈折率分布型レンズを用いる際に
は、媒質に正の屈折力を持たせることが効果的である。
このような屈折率分布は、前記屈折率分布式の係数と媒
質の屈折力との間にφＭ＝−2N1t（ｔは屈折率分布型レ
ンズの光軸上の厚み）のような関係があるので、次のよ
うに表わすことが出来る。
N1＜０ ［1/（mm）２］ 又光学系を明るくした場合に特に問題になるのは、全
系で負の方向に発生する球面収差である。屈折率分布型
レンズは、その媒質の分布形状を適切なものとすること
により面との組合わせによって球面収差を補正すること
が可能である。本発明では、その最も像側の正レンズつ
まり第３レンズ群の最も像側に配置した正レンズに用い
る屈折率分布型レンズを次の条件（１），（２）を満足
するようにして、更にペッツバール和と球面収差の補正
をするようにした。
（１） −7.0＜N1(1)・f2＜−0.5 （２） 0.1＜Ｆ・t/f＜1.5 ただし、N1(1)は前記の最も像側のレンズを用いた屈
折率分布型レンズの屈折率分布式の基準波長の２次の係
数、ｆは全系の合成焦点距離、Ｆは光学系のＦナンバ
ー、ｔは前記屈折率分布型レンズの光軸上の厚さであ
る。
上記条件（１）の下限を越えるか、条件（２）の上限
を越えると、屈折率分布型レンズの媒質で発生する負の
球面収差が大きくなりすぎ、その補正が出来なくなる。
また条件（１）の上限を越えるか条件（２）の下限を越
えると媒質の屈折力が小さくなりすぎ、ペッツバール和
が大きくなって像面を平坦に保つことが出来なくなる。
上述のように本発明は、より好ましくはＦナンバーを
小さくし明るい光学系にしようとする時に負の方向に発
生する球面収差を、光学系中の最も像側に配置した条件
（１），（２）を満足する屈折率分布型レンズによって
補正を行なうようにしたものである。その結果、屈折率
分布型レンズを用いない場合には球面収差を補正するた
めに物性側に凹面を向けなければならなかった第２レン
ズ群の最も物体側の面を、軸外光線の入射角が小さくな
るように物体側に凸面とすることが可能になり、これに
よって軸外収差の補正が可能となった。つまり球面収差
と軸外収差特にコマ収差とを同時に良好に補正し得るよ
うにしたものである。
ここで次の条件（３），（４）を満足するようにすれ
ば一層好ましい。
（３） 0.2＜r0(2)/f＜1.2 （４） 0.35＜r1(2)/r0(2)＜0.95 ここでr0(2)は第２レンズ群の最も物体側の面の曲率
半径、r1(2)は第２レンズ群の最も像側の面の曲率半径
である。
条件（３）の下限を越えると第２レンズ群の最も物体
側の面の曲率半径が小さくなりすぎ、第３レンズ群に用
いた屈折率分布型レンズだけでは球面収差を補正しきれ
なくなる。また条件（３）の上限を越えると第２レンズ
の最も物体側の面の曲率半径が大きくなりすぎ、軸外収
差特にコマ収差の補正が出来なくなる。
条件（４）の下限を越えると第２レンズ群の負の屈折
力が強くなりすぎて軸外収差特にコマ収差の補正が出来
なくなる。また条件（４）の上限を越えると第２レンズ
群の負の屈折力が弱くなり第３レンズ群に用いた屈折率
分布型レンズだけでは球面収差を補正しきれなくなる。
［実施例］ 次に本発明の結像レンズの各実施例を示す。
実施例１ ｆ＝50mm ， F/2.0 ， ２ω＝46.8゜ r1＝28.7637 d1＝3.6752 n1＝1.77250 ν１＝49.66 r2＝123.2553 d2＝0.1200 r3＝24.6616 d3＝3.5143 n2＝1.84666 ν２＝23.78 r4＝18.4892 d4＝3.3000 r5＝∞（絞り） d5＝3.9103 r6＝−28.8164 d6＝2.0324 n3＝1.80518 ν３＝25.43 r7＝225.8104 d7＝1.1824 r8＝−222.2085 d8＝14.7767 n4（屈席率分布型レンズ） r9＝−58.4287 屈折率分布型レンズ N0 N1 N2 ｄ線 1.74100 −0.93040×10-3 −0.31461×10-6 Ｃ線 1.73673 −0.92420×10-3 −0.31251×10-6 Ｆ線 1.75080 −0.94487×10-3 −0.31950×10-6 N1(1)・f2＝−2.326 ， Ｆ・t/f＝0.591 r0(2)/f＝0.493 ， r1(2)/r0(2)＝0.750 実施例２ ｆ＝50mm ， F/1.8 ， ２ω＝46,4゜ r1＝26.0686 d1＝4.1000 n1＝1.77250 ν１＝49.66 r2＝138.3484 d2＝0.1200 r3＝24.5799 d3＝2.9061 n2（屈折率分布型レンズ１） r4＝18.4997 d4＝3.8000 r5＝∞（絞り） d5＝3.3519 r6＝−28.4450 d6＝1.9304 n3＝1.80518 ν３＝25.43 r7＝258.8246 d7＝1.1824 r8＝−91.4787 d8＝12.2516 n4（屈折率分布型レンズ２） r9＝−52.1877 屈折率分布型レンズ１ N0 N1 N2 ｄ線 1.78472 0.41051×10-3 0.47921×10-6 Ｃ線 1.77596 0.40491×10-3 0.47268×10-6 Ｆ線 1.80652 0.42357×10-3 0.49446×10-6 屈折率分布型レンズ２ N0 N1 N2 ｄ線 1.74100 −0.11815×10-2 −0.42322×10-6 Ｃ線 1.73673 −0.11737×10-2 −0.42039×10-6 Ｆ線 1.75080 −0.11999×10-2 −0.42980×10-6 N1(1)・f2＝−2.954 ， F.t/f＝0.441 r0(2)/f＝0.492 ， r1(2)/r0(2)＝0.753 N1(2)・f2＝1.026 実施例３ ｆ＝50mm ， F/1.8, ， ２ω＝47.4゜ r1＝24.2442 d2＝3.6190 n1＝1.77250 ν１＝49.66 r2＝63.3310 d1＝0.1200 r3＝28.7877 d3＝4.5537 n2（屈折率分布型レンズ１） r4＝18.5304 d4＝6.1619 r5＝−33.4071 d5＝1.6588 n3＝1.80518 ν３＝25.43 r6＝2122.3837 d6＝1.0888 r7＝−275.255 d7＝11.0325 n4（屈折率分布型レンズ２） r8＝−69.6115 d8＝0.2005 r9＝∞（絞り） 屈折率分布型レンズ１ N0 N1 N2 ｄ線 1.78472 0.40132×10-4 0.63260×10-6 Ｃ線 1.77596 0.39585×10-4 0.62397×10-6 Ｆ線 1.80652 0.41409×10-4 0.65272×10-6 屈折率分布型レンズ２ N0 N1 N2 ｄ線 1.74100 −0.12564×10-2 −0.53983×10-6 Ｃ線 1.73673 −0.12480×10-2 −0.53623×10-6 Ｆ線 1.75080 −0.12759×10-2 −0.54823×10-6 N1(1)・f2＝−3.141, Ｆ・t/f＝0.397 r0(2)/f＝0.576 ， r1(2)/r0(2)＝0.644 N1(2)・f2＝0.100 実施例４ ｆ＝50mm ， F/1.8 ， ２ω＝47.4゜ r1＝24.5365 d1＝3.6000 n1＝1.77250 ν１＝49.66 r2＝58.3226 d2＝0.1200 r3＝25.8685 d3＝4.1247 n2＝1.80518 ν２＝25.43 r4＝18.5546（非球面） d4＝6.4334 r5＝−33.5683 d5＝1.5088 n3＝1.80518 ν３＝25.43 r6＝107.5620 d6＝1.0730 r7＝672.1241 d7＝10.8926 n4（屈折率分布型レンズ） r8＝−71.6576 d8＝0.2005 r9＝∞（絞り） 屈折率分布型レンズ N0 N1 N2 ｄ線 1.74100 −0.13378×10-2 −0.77545×10-6 Ｃ線 1.73673 −0.13289×10-2 −0.77028×10-6 Ｆ線 1.75080 −0.13586×10-2 −0.78751×10-6 非球面係数 Ｐ＝1.0000 ， A4＝0.29246×10-5 A6＝0.74303×10-8 ， A8＝−0.54336×10-10 N1(1)・f2＝−3.345, Ｆ・f/t＝0.392 r0(2)/f＝0.517 ， r1(2)/r0(2)＝0.717 実施例５ ｆ＝50mm ， F/1.8 ， ２ω＝47.4゜ r1＝22.4987 d1＝3.7262 n1＝1.77250 ν１＝49.66 r2＝53.5990 d2＝0.1200 r3＝30.5639 d3＝4.7253 n2（屈折率分布型レンズ１） r4＝18.2815 d4＝6.7966 r5＝−29.8273 d5＝1.6811 n3＝1.80518 ν３＝25.43 r6＝−113.0930 d6＝11.0474 n4（屈折率分布型レンズ２） r7＝−73.2058 d7＝0.2005 r8＝∞（絞り） 屈折率分布型レンズ１ N0 N1 N2 ｄ線 1.78472 0.14046×10-3 0.75949×10-6 Ｃ線 1.77596 0.13855×10-3 0.74913×10-6 Ｆ線 1.80652 0.14493×10-3 0.78366×10-6 屈折率分布型レンズ２ N0 N1 N2 ｄ線 1.74100 −0.13699×10-2 −0.28791×10-6 Ｃ線 1.73673 −0.13608×10-2 −0.28599×10-6 Ｆ線 1.75080 −0.13912×10-2 −0.29238×10-6 N1(1)・f2＝−3.425, Ｆ・t/f＝0.398 r0（２）/f＝0.611 ， r1(2)＝0.598 N1(2)・f2＝0.351 実施例６ ｆ＝50mm ， F/1.6 ， ２ω＝47.4゜ r1＝24.1289 d1＝4.8000 n1＝1.77250 ν１＝49.66 r2＝58.3825 d2＝0.1200 r3＝27.2800 d3＝3.2988 n2（屈折率分布型レンズ１） r4＝18.7938 d4＝7.8000 r5＝−31.5521 d5＝1.5238 n3＝1.80518 ν３＝25.43 r6＝−569.0569 d6＝1.0888 r7＝−160.3846 d7＝10.0667 n4（屈折率分布型レンズ２） r8＝−72.7176 d8＝0.2005 r9＝∞（絞り） 屈折率分布型レンズ１ N0 N1 N2 ｄ線 1.78472 0.17130×10-3 0.75028×10-6 Ｃ線 1.77596 0.16897×10-3 0.74004×10-6 Ｆ線 1.80652 0.17675×10-3 0.77415×10-6 屈折率分布型レンズ２ N0 N1 N2 ｄ線 1.74100 −0.14947×10-2 −0.50868×10-6 Ｃ線 1.73673 −0.14847×10-2 −0.50529×10-6 Ｆ線 1.75080 −0.15179×10-2 −0.51660×10-6 N1(1)・f2＝−3.737 ， Ｆ・t/f＝0.322 r0(2)/f＝0.546 ， r1(2)/r0(2)＝0.689 N1(2)・f2＝0.428 実施例７ ｆ＝50mm ， F/2.0 ， ２ω＝47.0゜ r1＝19.4902 d1＝5.0000 n1＝1.77250 ν１＝49.66 r2＝113.9112 d2＝0.1200 r3＝39.2526 d3＝1.5752 n2（屈折率分布型レンズ１） r4＝17.4149 d4＝6.0000 r5＝−24.7166 d5＝15.1871 n3（屈折率分布型レンズ２） r6＝−99.1535 d6＝0.1800 r7＝∞（絞り）屈折率分布レンズ１ N0 N1 N2 ｄ線 1.78472 0.56978×10-3 0.11636×10-5 Ｃ線 1.77596 0.56266×10-3 0.11490×10-5 Ｆ線 1.80652 0.58640×10-3 0.11975×10-5 屈折率分布型レンズ２ N0 N1 N2 ｄ線 1.74100 −0.10765×10-2 0.67009×10-6 Ｃ線 1.73673 −0.10701×10-2 0.66607×10-6 Ｆ線 1.75080 −0.10916×10-2 0.67947×10-6 N1(1)・f2＝−2.691, Ｆ・t/f＝0.607 r0(2)/f＝0.785 ， r1(2)/r0(2)＝0.444 N1(2)・ｆ＝1.424 ただしr1,r2,…レンズ各面の曲面半径、d1,d2,…は各
レンズの肉厚およびレンズ間隙、n1,n2,…は各レンズの
屈折率、ν1,ν2,…は各レンズのアッベ数である。
実施例１は、第１図に示す通りの構成で、物体側から
順に正レンズ１枚の第１レンズ群と、負レンズ１枚の第
２のレンズ群と、絞りと、負レンズと正レンズで構成さ
れた第３レンズ群とからなっている。そして第３レンズ
群中の正レンズが条件（１），（２）を満足する屈折率
分布型レンズである。又第２レンズ群は条件（３），
（４）を満足する。
この実施例は、テッサータイプと同じ４枚のレンズか
らなるが、Ｆナンバーは２で、球面収差もコマ収差も良
好に補正されており、又屈折率分布型レンズを用いたこ
とによって、ペッツバール和が補正され像面を平坦に保
つことに成功している。
実施例２は、第２図に示す通りのレンズ構成で、物体
側から順に正レンズ１枚の第１レンズ群と、負レンズ１
枚の第２レンズ群と、絞りと、負レンズと正レンズで構
成され全体として正の屈折力を有する第３レンズ群とよ
りなっている。そして第３レンズ群中の正レンズが条件
（１），（２）を満足する屈折率分布型レンズであり、
第２レンズ群は条件（３），（４）を満足するものであ
る。
この実施例では、前記第２レンズ群に次の条件（５）
を満足する屈折率分布型レンズを用いている。
（５） 0.05＜N1(2)・f2＜3.0 ただしN1(2)は、第２レンズ群の屈折率分布型レンズ
の屈折率分布式の基準波長の２次の係数である。
この条件（５）の下限を越えると、第２レンズ群で必
要な負の屈折力を得るために第２レンズ群の最も物体側
の面が物体に対して凹面を向ける傾向が強くなり、その
面で発生するコマ収差が増大し好ましくない。また上限
を越えると屈折率分布型レンズの負の屈折力が強くなり
すぎ、その媒質で発生する正の球面収差が大きくなり、
全系での球面収差が補正過剰になる。
この実施例２は、以上のような構成にしたことによっ
て、レンズ構成枚数が４枚でＦランバーが1.8の明るい
レンズになっている。
実施例３は、第３図に示す構成で、物体側から順に、
正レンズ１枚の第１レンズ群と、負レンズ１枚の第２レ
ンズ群と、負レンズと正レンズで構成された第３レンズ
群と、絞りとよりなっている。そして第３レンズ群中の
正レンズが条件（１），（２）を満足する屈折率分布型
レンズであり、又第２レンズ群は条件（３），（４）を
満足すると共に、条件（５）を満足する屈折率分布型レ
ンズである。
一般に後ろ絞りのレンズ系は、絞りに対して非対称に
なるために軸外収差の補正が困難になる。特にレンズ系
のＦナンバーを小さく明るくした場合は、それが顕著に
なる。この実施例３では、実施例２と同様の屈折率分布
型レンズを用いることによって、後ろ絞りでありながら
Ｆナンバー1.8の明るいレンズ系を得たものである。し
かも軸外収差は良好に補正されたままである。
実施例４は、第４図に示す通りで、物体側から順に、
正レンズ１枚の第１レンズ群と、負レンズ１枚の第２レ
ンズ群と、負レンズと正レンズで構成された第３レンズ
群と、絞りとよりなっている。
この実施例４も、第３レンズ群の正レンズが条件
（１），（２）を満足する屈折率分布型レンズで、主と
して球面収差の補正を行ない、第２レンズ群が条件
（３），（４）を満足すると共にその最も像側の面を光
線高が高くなるにつれて負の屈折力が強くなるように非
球面にしてある。
この非球面は、光軸との交点を原点とし、光軸方向に
ｘ軸、光軸に垂直な方向にｙ軸をとるとき、次の式にて
表わされるものである。
ただしｒは基準球面の曲率半径、Ｐは円錐定数、A2i
は非球面係数である。
この非球面は、主として球面収差とペッツバール和を
補正するために第３レンズ群に用いた屈折率分布型レン
ズの媒質で発生する負の球面収差を補正するために導入
したもので、この非球面で正の球面収差を発生させ全系
の収差を良好に補正している。
この実施例４も、Ｆナンバー1.8の明るい光学系であ
る。
実施例５は、第５図に示すように、物体側から順に、
正レンズ１枚の第１レンズ群と、負レンズ１枚の第２レ
ンズ群と、負レンズと正レンズの接合レンズで全体とし
て正の屈折力を持つ第３レンズ群と、絞りとからなって
いる。そして第３レンズ群中の正レンズが条件（１），
（２）を満足する屈折率分布型レンズであり、第２レン
ズ群は条件（３），（４）を満足し又条件（５）を満足
する屈折率分布型レンズを用いている。
この実施例５は、実施例３と同様の作用，効果を有す
るものであるが、第３レンズ群を接合レンズにすること
によって、更にペッツバール和を小さくし又偏芯による
影響も小さくなるようにした。
実施例６は、第６図に示すように物体側から順に、正
レンズ１枚の第１レンズ群と、負レンズ１枚の第２レン
ズ群と、負レンズと正レンズで構成され全体として正の
屈折力を持つ第３レンズ群と、絞りとからなり、第３レ
ンズ群中の正レンズが条件（１），（２）を満足する屈
折率分布型レンズであり、第２レンズ群の負レンズは条
件（３），（４）を満足し又条件（５）を満足する屈折
率分布型レンズにした。
この実施例６は、実施例３と同様の作用・効果をもつ
もので、後ろ絞りの光学系でありながら、軸外収差を悪
化させることなしに、Ｆナンバー1.6まで明るくした。
実施例７は、第７図に示すように、物体側から順に、
正レンズ１枚の第１レンズ群と、負レンズ１枚の第２レ
ンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群と、絞りとからな
っている。第３レンズ群は、レンズ形状は負レンズであ
るが条件（１），（２）を満足する屈折率分布型レンズ
で、全体としては正の屈折力である。又第２レンズ群
は、条件（３），（４）を満足するものであり、更に条
件（５）を満足する屈折率分布型レンズである。
この実施例７は、３枚という少ないレンズ枚数であり
ながら、Ｆナンバー２の明るいレンズで、更に条件
（３），（４）を満足することによって、軸外収差も良
好に補正されている。
［発明の効果］ 以上詳細に説明したように、また各実施例から明らか
なように、本発明によれば、均質球面系ではＦナンバー
が2.8程度が限界であるトリプレットやテッサーなどの
レンズ系のＦナンバーを２以上に明るくし得ると同時に
それらのタイプのレンズ系で特に問題となるコマ収差を
補正することが出来る。
【図面の簡単な説明】
第１図乃至第７図は夫々本発明の実施例１乃至実施例７
の断面図、第８図乃至第14図は夫々実施例１乃至実施例
７の無限遠物点に対する収差曲線図である。

Claims (1)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】物体側より順に、最も物体側の面が物体側
    に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズ群と、最
    も像側の面が像側に凹面を向けた負の屈折力を有する第
    ２レンズ群と、最も物体側の面が物体側に凹面を向けた
    第３レンズ群よりなる３群構成の光学系であり、前記第
    ３レンズ群の最も像側に像側に凸面を向けて正レンズが
    配置され、該正レンズが半径方向に屈折率が変化する屈
    折率分布型レンズであり、以下の条件（１），（２）を
    満足することを特徴とする結像レンズ。 （１） −7.0＜N1(1)・f2＜−0.5 （２） 0.1＜Ｆ・t/f＜1.5 ただし、N1(1)は前記屈折率分布型レンズの、以下の式
    で表される屈折率分布式の基準波長の２次の係数、ｆは
    全系の合成焦点距離、Ｆは光学系のＦナンバー、ｔは前
    記屈折率分布型レンズの光軸上の厚さである。 ｎ（ｒ）＝N0＋N1r2＋N2r4＋N3r6＋・・・
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