JP2683487B2 - 中・低炭素フェロマンガンの製造方法及び製造装置 - Google Patents
中・低炭素フェロマンガンの製造方法及び製造装置Info
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- JP2683487B2 JP2683487B2 JP5116059A JP11605993A JP2683487B2 JP 2683487 B2 JP2683487 B2 JP 2683487B2 JP 5116059 A JP5116059 A JP 5116059A JP 11605993 A JP11605993 A JP 11605993A JP 2683487 B2 JP2683487 B2 JP 2683487B2
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- blowing
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、中・低炭素フェロマン
ガンの製造方法及び製造装置に関する。
ガンの製造方法及び製造装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炭素フェロマンガン溶湯を転炉で脱炭
して中・低炭素フェロマンガンを製造することが従来か
ら行われている。この高炭素フェロマンガン溶湯を脱炭
する際の脱炭反応を律速する三大因子として、 １．フェロマンガン溶湯の温度 ２．フェロマンガン溶湯の攪拌 ３．底部羽口より吹込むガス組成 が知られている。
して中・低炭素フェロマンガンを製造することが従来か
ら行われている。この高炭素フェロマンガン溶湯を脱炭
する際の脱炭反応を律速する三大因子として、 １．フェロマンガン溶湯の温度 ２．フェロマンガン溶湯の攪拌 ３．底部羽口より吹込むガス組成 が知られている。
【０００３】上記の因子のうちフェロマンガン溶湯の温
度については、米国特許３３０５３５２号に記載されて
おり、これによれば、純酸素上吹き転炉を使用して高炭
素フェロマンガン溶湯の表面に酸素ガスを吹きつけるこ
とにより迅速に脱炭を進行させる条件は、溶湯温度を１
５５０℃以上に昇温させること、また、中・低炭素濃度
域でＭｎの酸化を抑制して脱炭を進行させるためには、
溶湯の〔Ｃ〕濃度が１．５％以下となる前に、１７００
℃以上の溶湯温度としておくことが必要であると記載さ
れている。
度については、米国特許３３０５３５２号に記載されて
おり、これによれば、純酸素上吹き転炉を使用して高炭
素フェロマンガン溶湯の表面に酸素ガスを吹きつけるこ
とにより迅速に脱炭を進行させる条件は、溶湯温度を１
５５０℃以上に昇温させること、また、中・低炭素濃度
域でＭｎの酸化を抑制して脱炭を進行させるためには、
溶湯の〔Ｃ〕濃度が１．５％以下となる前に、１７００
℃以上の溶湯温度としておくことが必要であると記載さ
れている。
【０００４】また、上記因子のうちフェロマンガン溶湯
の攪拌については、特公昭５７−２７１６６号公報に記
載されており、これによれば、二重管の底吹き羽口を有
する転炉では脱炭がきわめて効率よく進行し、純酸素上
吹き転炉（底部に底吹き羽口が無い転炉）のＭｎ歩留り
が７９％であるのに比して、二重管の底吹き羽口を有す
る純酸素上吹き転炉のＭｎ歩留りは９２％と極めて高く
なり、底吹きによって一層溶湯が強く撹拌され、高い脱
炭反応効率が得られることが記載されている。
の攪拌については、特公昭５７−２７１６６号公報に記
載されており、これによれば、二重管の底吹き羽口を有
する転炉では脱炭がきわめて効率よく進行し、純酸素上
吹き転炉（底部に底吹き羽口が無い転炉）のＭｎ歩留り
が７９％であるのに比して、二重管の底吹き羽口を有す
る純酸素上吹き転炉のＭｎ歩留りは９２％と極めて高く
なり、底吹きによって一層溶湯が強く撹拌され、高い脱
炭反応効率が得られることが記載されている。
【０００５】また、上記因子のうち底部羽口より吹込む
ガス組成については、上記した米国特許３３０５３５２
号、特公昭５７−２７１６６号公報を従来技術とした特
公平３−５５５３８号公報に記載されており、これによ
れば、純酸素上吹き転炉において底部羽口より底吹きガ
スを出す際、底吹きガスのガス組成が重要であるとし
て、底吹きガスとしてアルゴンガス・窒素ガス・炭酸ガ
スを用いることが記載されている。
ガス組成については、上記した米国特許３３０５３５２
号、特公昭５７−２７１６６号公報を従来技術とした特
公平３−５５５３８号公報に記載されており、これによ
れば、純酸素上吹き転炉において底部羽口より底吹きガ
スを出す際、底吹きガスのガス組成が重要であるとし
て、底吹きガスとしてアルゴンガス・窒素ガス・炭酸ガ
スを用いることが記載されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、高炭素フェ
ロマンガン溶湯を、底吹き羽口を有する純酸素上吹き転
炉で脱炭する際に、底吹き羽口から吹込むガスとして、
アルゴンガス、窒素ガス、炭酸ガス、又はそれらの混合
ガスを工業的規模で使用すると以下の問題を生ずる。
ロマンガン溶湯を、底吹き羽口を有する純酸素上吹き転
炉で脱炭する際に、底吹き羽口から吹込むガスとして、
アルゴンガス、窒素ガス、炭酸ガス、又はそれらの混合
ガスを工業的規模で使用すると以下の問題を生ずる。
【０００７】（１）窒素ガスの使用は、フェロマンガン
中の〔Ｎ〕濃度を高めるという問題がある。通常、高炭
素フェロマンガンには、窒素が３００〜４００ｐｐｍ
〔Ｎ〕濃度で飽和しているが、脱炭の進行に伴って
〔Ｎ〕濃度は増加し、特に〔Ｃ〕濃度２．５％以下の中
・低炭素フェロマンガンにおいては、窒素ガスの吹き込
みガス総量に比例して〔Ｎ〕濃度が増加し、最終的には
最大値１００００ｐｐｍ程度まで増加するという問題が
ある。
中の〔Ｎ〕濃度を高めるという問題がある。通常、高炭
素フェロマンガンには、窒素が３００〜４００ｐｐｍ
〔Ｎ〕濃度で飽和しているが、脱炭の進行に伴って
〔Ｎ〕濃度は増加し、特に〔Ｃ〕濃度２．５％以下の中
・低炭素フェロマンガンにおいては、窒素ガスの吹き込
みガス総量に比例して〔Ｎ〕濃度が増加し、最終的には
最大値１００００ｐｐｍ程度まで増加するという問題が
ある。
【０００８】（２）炭酸ガスの使用は、底吹き羽口やそ
の周辺の耐火物を著しく損傷するという問題がある。こ
の理由は、炭酸ガスが底吹き羽口直上の高温溶湯に接触
することにより、 ＣＯ2 （ｇ）→ＣＯ（ｇ）＋１／２ Ｏ2 （ｇ） の解離反応が進行し、遊離したＯ2 （ｇ）が耐火物を損
傷するからである。この結果、転炉耐火物の寿命が低下
しランニングコストが著しく増加する。
の周辺の耐火物を著しく損傷するという問題がある。こ
の理由は、炭酸ガスが底吹き羽口直上の高温溶湯に接触
することにより、 ＣＯ2 （ｇ）→ＣＯ（ｇ）＋１／２ Ｏ2 （ｇ） の解離反応が進行し、遊離したＯ2 （ｇ）が耐火物を損
傷するからである。この結果、転炉耐火物の寿命が低下
しランニングコストが著しく増加する。
【０００９】以上説明したように、底吹ガスとしてアル
ゴンガス、窒素ガス、炭酸ガスを工業的規模で使用して
中・低炭素フェロマンガンを製造すると、製造された中
・低炭素フェロマンガン中の〔Ｎ〕濃度が高く、底吹き
羽口やその周辺の耐火物が損傷するという問題が生じ
る。本発明は、上記事情に鑑み、底吹き羽口及びその周
辺の耐火物の損傷を防止してランニングコストを低くで
きる中・低炭素フェロマンガンの製造方法を提供するこ
とを第１の目的とする。
ゴンガス、窒素ガス、炭酸ガスを工業的規模で使用して
中・低炭素フェロマンガンを製造すると、製造された中
・低炭素フェロマンガン中の〔Ｎ〕濃度が高く、底吹き
羽口やその周辺の耐火物が損傷するという問題が生じ
る。本発明は、上記事情に鑑み、底吹き羽口及びその周
辺の耐火物の損傷を防止してランニングコストを低くで
きる中・低炭素フェロマンガンの製造方法を提供するこ
とを第１の目的とする。
【００１０】ところで、アルゴンガス、窒素ガス、炭酸
ガスを工業的規模で使用するためには、大規模なガス発
生設備が必要となり、また、市販のガスを使用する場合
でも大規模な貯蔵・蒸発設備が必要となる。このため、
中・低炭素フェロマンガンの製造コストが高くなるとい
う問題がある。そこで、本発明は、安いコストで中・低
炭素フェロマンガンを製造する中・低炭素フェロマンガ
ンの製造方法及び製造装置を提供することを第２の目的
とする。
ガスを工業的規模で使用するためには、大規模なガス発
生設備が必要となり、また、市販のガスを使用する場合
でも大規模な貯蔵・蒸発設備が必要となる。このため、
中・低炭素フェロマンガンの製造コストが高くなるとい
う問題がある。そこで、本発明は、安いコストで中・低
炭素フェロマンガンを製造する中・低炭素フェロマンガ
ンの製造方法及び製造装置を提供することを第２の目的
とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記第１の目的を達成す
るための本発明の中・低炭素フェロマンガンの製造方法
は、上吹きランス及び底吹き羽口を備えた転炉で高炭素
フェロマンガン溶湯を吹錬することにより中・低炭素フ
ェロマンガンを製造する中・低炭素フェロマンガンの製
造方法において、前記上吹きランスから酸素ガスを前記
高炭素フェロマンガン溶湯に吹きつけると共に、前記底
吹き羽口から、ＣＯガス濃度が６５〜１００％、ＣＯ2
ガス濃度が０〜２５％、Ｎ2 ガス濃度が０〜１０％の範
囲の組成の混合ガスを、前記酸素ガスの吹きつけ流量の
標準状態換算で１００容量部に対して１２〜３０容量部
の比率で、前記高炭素フェロマンガン溶湯に吹き込むこ
とを特徴とするものである。
るための本発明の中・低炭素フェロマンガンの製造方法
は、上吹きランス及び底吹き羽口を備えた転炉で高炭素
フェロマンガン溶湯を吹錬することにより中・低炭素フ
ェロマンガンを製造する中・低炭素フェロマンガンの製
造方法において、前記上吹きランスから酸素ガスを前記
高炭素フェロマンガン溶湯に吹きつけると共に、前記底
吹き羽口から、ＣＯガス濃度が６５〜１００％、ＣＯ2
ガス濃度が０〜２５％、Ｎ2 ガス濃度が０〜１０％の範
囲の組成の混合ガスを、前記酸素ガスの吹きつけ流量の
標準状態換算で１００容量部に対して１２〜３０容量部
の比率で、前記高炭素フェロマンガン溶湯に吹き込むこ
とを特徴とするものである。
【００１２】ここで、前記混合ガスの流量を、前記吹錬
中の脱炭効率の低下に応じて増加させ前記高炭素フェロ
マンガン溶湯に吹き込んでも良い。また、前記混合ガス
の流量を、前記高炭素フェロマンガン溶湯の炭素濃度の
低下に応じて増加させ前記高炭素フェロマンガン溶湯に
吹き込んでも良い。この混合ガスの流量は、前記炭素濃
度が２％を越えるときは前記酸素ガスの吹つけ流量の標
準状態換算で１００容量部に対し３容量部以下、前記炭
素濃度が２％以下のときは前記酸素ガスの吹つけ流量の
標準状態換算で１００容量部に対し１５〜３０容量部の
比率であることをが好ましい。より好適には、前記炭素
濃度が２％以下１％以上のときは前記酸素ガスの吹つけ
流量の標準状態換算で１００容量部に対し１５〜２０容
量部、前記炭素濃度が１％未満のときは前記酸素ガスの
吹つけ流量の標準状態換算で１００容量部に対し２０〜
３０容量部の比率であることが好ましい。
中の脱炭効率の低下に応じて増加させ前記高炭素フェロ
マンガン溶湯に吹き込んでも良い。また、前記混合ガス
の流量を、前記高炭素フェロマンガン溶湯の炭素濃度の
低下に応じて増加させ前記高炭素フェロマンガン溶湯に
吹き込んでも良い。この混合ガスの流量は、前記炭素濃
度が２％を越えるときは前記酸素ガスの吹つけ流量の標
準状態換算で１００容量部に対し３容量部以下、前記炭
素濃度が２％以下のときは前記酸素ガスの吹つけ流量の
標準状態換算で１００容量部に対し１５〜３０容量部の
比率であることをが好ましい。より好適には、前記炭素
濃度が２％以下１％以上のときは前記酸素ガスの吹つけ
流量の標準状態換算で１００容量部に対し１５〜２０容
量部、前記炭素濃度が１％未満のときは前記酸素ガスの
吹つけ流量の標準状態換算で１００容量部に対し２０〜
３０容量部の比率であることが好ましい。
【００１３】また、上記第２の目的を達成するための本
発明の中・低炭素フェロマンガンの製造装置は、上吹き
ランス及び底吹き羽口を有する転炉を備えた中・低炭素
フェロマンガンの製造装置において、 （１）前記転炉内の燃焼ガスを収集する、前記転炉内に
配置された燃焼ガス収集器 （２）該燃焼ガス収集器から送られてきた燃焼ガスを貯
える、該燃焼ガス収集器に接続された貯蔵タンク （３）該貯蔵タンクから前記底吹き羽口に該貯蔵タンク
内の燃焼ガスを供給する、該貯蔵タンクに接続された供
給器 を備えたことを特徴とするものである。
発明の中・低炭素フェロマンガンの製造装置は、上吹き
ランス及び底吹き羽口を有する転炉を備えた中・低炭素
フェロマンガンの製造装置において、 （１）前記転炉内の燃焼ガスを収集する、前記転炉内に
配置された燃焼ガス収集器 （２）該燃焼ガス収集器から送られてきた燃焼ガスを貯
える、該燃焼ガス収集器に接続された貯蔵タンク （３）該貯蔵タンクから前記底吹き羽口に該貯蔵タンク
内の燃焼ガスを供給する、該貯蔵タンクに接続された供
給器 を備えたことを特徴とするものである。
【００１４】ここで、前記燃焼ガス収集器と貯蔵タンク
との間に、燃焼ガスに含まれた塵を除く除塵器を備える
ことが好ましい。また、上記第２の目的を達成するため
の本発明の中・低炭素フェロマンガンの製造方法は、上
記中・低炭素フェロマンガンの製造装置を用いて、吹錬
中に生じた燃焼ガスを収集し、この収集した燃焼ガス
を、底吹き羽口から高炭素フェロマンガン溶湯に吹き込
むガスの全部または一部とすることを特徴とするもので
ある。
との間に、燃焼ガスに含まれた塵を除く除塵器を備える
ことが好ましい。また、上記第２の目的を達成するため
の本発明の中・低炭素フェロマンガンの製造方法は、上
記中・低炭素フェロマンガンの製造装置を用いて、吹錬
中に生じた燃焼ガスを収集し、この収集した燃焼ガス
を、底吹き羽口から高炭素フェロマンガン溶湯に吹き込
むガスの全部または一部とすることを特徴とするもので
ある。
【００１５】
【作用】本発明の中・低炭素フェロマンガンの製造方法
では、底吹き羽口から吹き込まれる混合ガスのＣＯガス
濃度が６５〜１００％、ＣＯ2 ガス濃度が０〜２５％、
Ｎ2 ガス濃度が０〜１０％の範囲で、上吹きランスから
吹きつける酸素ガス流量の標準状態換算で１００容量部
に対して１２〜３０容量部の比率で上記混合ガスを吹き
込んでおり、ＣＯ2 ガス濃度を低く抑えているため、底
吹き羽口及びその周辺の耐火物の損傷を防止でき、ラン
ニングコストを低くできる。
では、底吹き羽口から吹き込まれる混合ガスのＣＯガス
濃度が６５〜１００％、ＣＯ2 ガス濃度が０〜２５％、
Ｎ2 ガス濃度が０〜１０％の範囲で、上吹きランスから
吹きつける酸素ガス流量の標準状態換算で１００容量部
に対して１２〜３０容量部の比率で上記混合ガスを吹き
込んでおり、ＣＯ2 ガス濃度を低く抑えているため、底
吹き羽口及びその周辺の耐火物の損傷を防止でき、ラン
ニングコストを低くできる。
【００１６】ここで、高炭素フェロマンガン溶湯に吹き
込む混合ガスの流量を、吹錬中の脱炭効率の低下や高炭
素フェロマンガン溶湯の炭素濃度の低下に応じて増加さ
せた場合は、少ないガス流量で効率良く脱炭できる。ま
た、混合ガスの流量を、炭素濃度が２％を越えるときは
酸素ガスの吹つけ流量の標準状態換算で１００容量部に
対し３容量部以下、炭素濃度が２％以下のときは酸素ガ
スの吹つけ流量の標準状態換算で１００容量部に対し１
５〜３０容量部の比率にした場合は、一層効率良く脱炭
できる。
込む混合ガスの流量を、吹錬中の脱炭効率の低下や高炭
素フェロマンガン溶湯の炭素濃度の低下に応じて増加さ
せた場合は、少ないガス流量で効率良く脱炭できる。ま
た、混合ガスの流量を、炭素濃度が２％を越えるときは
酸素ガスの吹つけ流量の標準状態換算で１００容量部に
対し３容量部以下、炭素濃度が２％以下のときは酸素ガ
スの吹つけ流量の標準状態換算で１００容量部に対し１
５〜３０容量部の比率にした場合は、一層効率良く脱炭
できる。
【００１７】さらに、炭素濃度が２％以下１％以上のと
きは酸素ガスの吹つけ容量標準状態換算で１００容量部
に対し１５〜２０容量部、炭素濃度が１％未満のときは
酸素ガスの吹つけ流量の標準状態換算で１００容量部に
対し２０〜３０容量部の比率にした場合は、より一層効
率良く脱炭できる。また、本発明の中・低炭素フェロマ
ンガンの製造装置では、転炉内に配置された燃焼ガス収
集器により転炉内の燃焼ガスが収集され、その後貯蔵タ
ンクに貯えられる。この貯蔵タンクに貯えられた燃焼ガ
スが供給器を経由して、再び転炉内に吹き込まれる。こ
のように、転炉内の燃焼ガスを再利用できるため、中・
低炭素フェロマンガンの製造コストを安くできる。
きは酸素ガスの吹つけ容量標準状態換算で１００容量部
に対し１５〜２０容量部、炭素濃度が１％未満のときは
酸素ガスの吹つけ流量の標準状態換算で１００容量部に
対し２０〜３０容量部の比率にした場合は、より一層効
率良く脱炭できる。また、本発明の中・低炭素フェロマ
ンガンの製造装置では、転炉内に配置された燃焼ガス収
集器により転炉内の燃焼ガスが収集され、その後貯蔵タ
ンクに貯えられる。この貯蔵タンクに貯えられた燃焼ガ
スが供給器を経由して、再び転炉内に吹き込まれる。こ
のように、転炉内の燃焼ガスを再利用できるため、中・
低炭素フェロマンガンの製造コストを安くできる。
【００１８】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例を説明
する。先ず、図１を参照して本発明の一実施例の中・低
炭素フェロマンガンの製造装置を説明する。図１は、本
発明の一実施例の中・低炭素フェロマンガンの製造装置
を示す概略構成図である。
する。先ず、図１を参照して本発明の一実施例の中・低
炭素フェロマンガンの製造装置を説明する。図１は、本
発明の一実施例の中・低炭素フェロマンガンの製造装置
を示す概略構成図である。
【００１９】中・低炭素フェロマンガンの製造装置１０
は、転炉１２を備えて構成されており、この転炉１２の
底吹き羽口として、内径４ｍｍのステンレス配管からな
るノズル１４が転炉の底部に３ケ所分散配置されてい
る。また、この転炉１２内の高炭素フェロマンガン溶湯
１６に酸素ガスを吹きつけるための上吹きランス１８も
備えられており、ここまでは、従来から知られている転
炉の構造と同じである。
は、転炉１２を備えて構成されており、この転炉１２の
底吹き羽口として、内径４ｍｍのステンレス配管からな
るノズル１４が転炉の底部に３ケ所分散配置されてい
る。また、この転炉１２内の高炭素フェロマンガン溶湯
１６に酸素ガスを吹きつけるための上吹きランス１８も
備えられており、ここまでは、従来から知られている転
炉の構造と同じである。
【００２０】さらに中・低炭素フェロマンガンの製造装
置１０には、転炉１２内で発生する燃焼ガスを収集し一
旦貯蔵し、ノズル１４を経由させて転炉１２内に再び吹
き込む燃焼ガス再利用装置２０が備えられており、これ
により中・低炭素フェロマンガンの製造コストの低下が
図られている。この燃焼ガス再利用装置２０では、転炉
１２内で発生した燃焼ガスは燃焼ガス収集器２２で収集
された後、ガス濃度分析計２４で燃焼ガス中のＣＯガ
ス、ＣＯ 2 ガス、Ｏ2 ガス等の各ガス濃度が分析され
る。このガス濃度分析計２４で分析されたガス濃度に応
じてガス吸引自動開閉弁２６の開閉が行なわれ、ガス濃
度が目標値でないときは、このガス吸引自動開閉弁２６
を閉じる。自動開閉弁２６を通ってきた燃焼ガスは、除
塵器２８で除塵された後、ガス冷却器３０で冷却され、
吸引・昇圧ポンプ３２により小型貯蔵タンク３４に高圧
で貯蔵される。この小型貯蔵タンク３４に貯蔵された燃
焼ガスは、供給器３６を経由して底吹き羽口のノズル１
４に供給される。尚、開閉弁３８を閉じることにより、
ノズル１４への燃焼ガスの供給は停止できる。また、所
定成分のガスを貯蔵した予備タンク（図示せず）を小型
貯蔵タンク３４に接続させて複数設けてもよく、この場
合は、燃焼ガス収集器２２で収集された燃焼ガスの各成
分ガスのガス濃度が目標値を外れていても燃焼ガスを小
型貯蔵タンク３４に貯蔵し、予備タンクから必要なガス
を供給することにより燃焼ガスの各成分を目標値にする
ことができる。
置１０には、転炉１２内で発生する燃焼ガスを収集し一
旦貯蔵し、ノズル１４を経由させて転炉１２内に再び吹
き込む燃焼ガス再利用装置２０が備えられており、これ
により中・低炭素フェロマンガンの製造コストの低下が
図られている。この燃焼ガス再利用装置２０では、転炉
１２内で発生した燃焼ガスは燃焼ガス収集器２２で収集
された後、ガス濃度分析計２４で燃焼ガス中のＣＯガ
ス、ＣＯ 2 ガス、Ｏ2 ガス等の各ガス濃度が分析され
る。このガス濃度分析計２４で分析されたガス濃度に応
じてガス吸引自動開閉弁２６の開閉が行なわれ、ガス濃
度が目標値でないときは、このガス吸引自動開閉弁２６
を閉じる。自動開閉弁２６を通ってきた燃焼ガスは、除
塵器２８で除塵された後、ガス冷却器３０で冷却され、
吸引・昇圧ポンプ３２により小型貯蔵タンク３４に高圧
で貯蔵される。この小型貯蔵タンク３４に貯蔵された燃
焼ガスは、供給器３６を経由して底吹き羽口のノズル１
４に供給される。尚、開閉弁３８を閉じることにより、
ノズル１４への燃焼ガスの供給は停止できる。また、所
定成分のガスを貯蔵した予備タンク（図示せず）を小型
貯蔵タンク３４に接続させて複数設けてもよく、この場
合は、燃焼ガス収集器２２で収集された燃焼ガスの各成
分ガスのガス濃度が目標値を外れていても燃焼ガスを小
型貯蔵タンク３４に貯蔵し、予備タンクから必要なガス
を供給することにより燃焼ガスの各成分を目標値にする
ことができる。
【００２１】次に、図２を参照して、上記した燃焼ガス
再利用装置２０で収集する燃焼ガスについて説明する。
転炉内の高炭素フェロマンガン溶湯に酸素ガスを吹き込
みこの高炭素フェロマンガン溶湯１６（図１参照）を脱
炭精錬する際に発生する燃焼ガスは、ＣＯガスを主成分
とし、Ｎ2 ガス、ＣＯ2 ガス等を含む混合ガスからな
る。通常、脱炭反応では、Ｃ＋１／２Ｏ2 （ｇ）→ＣＯ
（ｇ）となるが、生成されたＣＯ（ｇ）は、転炉内に吹
き込んだ酸素ガスのうちの余剰となった酸素ガスあるい
は転炉炉口部で混入する空気中の酸素と２次燃焼を起こ
し、ＣＯ（ｇ）＋１／２Ｏ2 （ｇ）→ＣＯ2 （ｇ）が生
成される。この際、混入した空気中のＮ2 が燃焼ガスに
含まれる。
再利用装置２０で収集する燃焼ガスについて説明する。
転炉内の高炭素フェロマンガン溶湯に酸素ガスを吹き込
みこの高炭素フェロマンガン溶湯１６（図１参照）を脱
炭精錬する際に発生する燃焼ガスは、ＣＯガスを主成分
とし、Ｎ2 ガス、ＣＯ2 ガス等を含む混合ガスからな
る。通常、脱炭反応では、Ｃ＋１／２Ｏ2 （ｇ）→ＣＯ
（ｇ）となるが、生成されたＣＯ（ｇ）は、転炉内に吹
き込んだ酸素ガスのうちの余剰となった酸素ガスあるい
は転炉炉口部で混入する空気中の酸素と２次燃焼を起こ
し、ＣＯ（ｇ）＋１／２Ｏ2 （ｇ）→ＣＯ2 （ｇ）が生
成される。この際、混入した空気中のＮ2 が燃焼ガスに
含まれる。
【００２２】図２は、５トン転炉で脱炭精錬中に生じた
燃焼ガスの組成比の推移を示すグラフである。脱炭精錬
は、上吹き酸素ガスの流量を２、５Ｎｍ3 ／ｔ・ｍｉ
ｎ、底吹きガスをＡｒガスとし、３．４Ｎｍ3 ／ｔのＡ
ｒガスを吹錬全期にわたって均一に吹き込んで行った。
また、転炉炉口上端から４００ｍｍの場所において２０
A キャスタブル施工パイプで吸引した燃焼ガスを、１０
分間隔を目標に捕集し分析した。 図２から明らかなよ
うに、ＣＯ≧６５％、ＣＯ2 ≦２５％、Ｎ2 ≦１０％の
範囲の混合ガス組成を満足する燃焼ガスは、吹錬中期か
ら末期にかけて全吹錬時間の約１／３の時間に生ずるこ
とが判明した。この成分中のＮ2 ガス濃度、ＣＯ2 ガス
濃度は、転炉炉口部での大気混入を遮断することにより
更に低減することができる。このため、転炉炉口部での
大気混入を遮断して上記した組成範囲の燃焼ガスを更に
増加することができる。
燃焼ガスの組成比の推移を示すグラフである。脱炭精錬
は、上吹き酸素ガスの流量を２、５Ｎｍ3 ／ｔ・ｍｉ
ｎ、底吹きガスをＡｒガスとし、３．４Ｎｍ3 ／ｔのＡ
ｒガスを吹錬全期にわたって均一に吹き込んで行った。
また、転炉炉口上端から４００ｍｍの場所において２０
A キャスタブル施工パイプで吸引した燃焼ガスを、１０
分間隔を目標に捕集し分析した。 図２から明らかなよ
うに、ＣＯ≧６５％、ＣＯ2 ≦２５％、Ｎ2 ≦１０％の
範囲の混合ガス組成を満足する燃焼ガスは、吹錬中期か
ら末期にかけて全吹錬時間の約１／３の時間に生ずるこ
とが判明した。この成分中のＮ2 ガス濃度、ＣＯ2 ガス
濃度は、転炉炉口部での大気混入を遮断することにより
更に低減することができる。このため、転炉炉口部での
大気混入を遮断して上記した組成範囲の燃焼ガスを更に
増加することができる。
【００２３】燃焼ガスを底吹きガスとして使用する際
は、純酸素上吹きガス流量の標準状態換算で１００容量
部に対して最大で３０容量部しか使用しない。このた
め、燃焼ガスの吸引・回収量は、図１に示される簡易ガ
ス回収・貯蔵供給システムで十分に対応できる。次に、
上記した中・低炭素フェロマンガンの製造装置１０を用
いて、高炭素フェロマンガン溶湯から中・低炭素フェロ
マンガンを製造する方法について説明する。
は、純酸素上吹きガス流量の標準状態換算で１００容量
部に対して最大で３０容量部しか使用しない。このた
め、燃焼ガスの吸引・回収量は、図１に示される簡易ガ
ス回収・貯蔵供給システムで十分に対応できる。次に、
上記した中・低炭素フェロマンガンの製造装置１０を用
いて、高炭素フェロマンガン溶湯から中・低炭素フェロ
マンガンを製造する方法について説明する。
【００２４】この中・低炭素フェロマンガンの製造方法
では、高炭素フェロマンガン溶湯を脱炭精錬するに当
り、従来より脱炭反応効率を高めるために、底吹き羽口
から吹込むガスとして、ＣＯガス濃度が６５〜１００
％、ＣＯ2 ガス濃度が０〜２５％、Ｎ2 ガス濃度が０〜
１０％の範囲の組成の混合ガスを使用し、この混合ガス
を、３．４Ｎｍ3 ／ｔを標準ガス流量として酸素上吹き
の吹錬全期にわたって一定量吹き込んだ。また、この混
合ガスは、吹錬中期に燃焼ガス再利用装置２０で得られ
た上記組成比を満たす混合ガスを使用した。使用した転
炉は５トン規模のものである。
では、高炭素フェロマンガン溶湯を脱炭精錬するに当
り、従来より脱炭反応効率を高めるために、底吹き羽口
から吹込むガスとして、ＣＯガス濃度が６５〜１００
％、ＣＯ2 ガス濃度が０〜２５％、Ｎ2 ガス濃度が０〜
１０％の範囲の組成の混合ガスを使用し、この混合ガス
を、３．４Ｎｍ3 ／ｔを標準ガス流量として酸素上吹き
の吹錬全期にわたって一定量吹き込んだ。また、この混
合ガスは、吹錬中期に燃焼ガス再利用装置２０で得られ
た上記組成比を満たす混合ガスを使用した。使用した転
炉は５トン規模のものである。
【００２５】表１を参照して、上記範囲内のガス組成で
底吹きを行った実施例を、比較例と共に説明する。表１
には、底吹きガスの種類と流量、羽口溶損速度（ｍｍ／
ｃｈ）、脱炭精錬処理前の溶湯成分（Ｃ，Ｍｎ）、脱炭
精錬処理後の溶湯成分（Ｃ，Ｍｎ，〔Ｎ〕）、及び底吹
きに関するランニングコストを指標化して示す。
底吹きを行った実施例を、比較例と共に説明する。表１
には、底吹きガスの種類と流量、羽口溶損速度（ｍｍ／
ｃｈ）、脱炭精錬処理前の溶湯成分（Ｃ，Ｍｎ）、脱炭
精錬処理後の溶湯成分（Ｃ，Ｍｎ，〔Ｎ〕）、及び底吹
きに関するランニングコストを指標化して示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】表１から明らかなように、いずれのガスで
も底吹きの効果によりＭｎ歩留り９３〜９６％が得られ
たが、ＣＯ2 ガスを１００％使用した比較例３では、底
部羽口及びその周辺の耐火物の損傷が激しく、他の実施
例、比較例に比べ、羽口溶損速度が３〜７倍増大するの
が判明した。また、Ｎ2 ガスを１００％使用した比較例
２では、脱炭精錬処理後の〔Ｎ〕濃度が約８１００ｐｐ
ｍとなり、この〔Ｎ〕濃度は他の実施例、比較例に比べ
１６〜２７倍の高濃度である。またＡｒガスを１００％
使用した比較例１では、Ａｒガスのガス単価が高いた
め、比較例２と比較するとランニングコストが高くな
る。実施例１〜４では、羽口溶損速度、脱炭精錬処理後
の〔Ｎ〕濃度はいずれも低い値となり、実施例１〜４で
使用したガスは底吹きガスとして有用であることが判明
した。しかし、底吹きガス中のＮ2 ガスの比率が１５％
以上になると、脱炭精錬後の〔Ｎ〕濃度が１０００ｐｐ
ｍを越える（比較例６）。このため、鋼へのＭｎ添加剤
として用いる中・低炭素フェロマンガンの製造には、脱
炭精錬後の〔Ｎ〕濃度が確実に１０００ｐｐｍ以下とな
るように、Ｎ2 ガスの配合比率を１０％以下にする必要
があることが判明した。また、ＣＯガス濃度が１００％
のガスのときに羽口溶損速度が極めて低くなり（実施例
４）、中・低炭素フェロマンガンを工業的に製造するた
めには、ＣＯ2 ガス濃度が２５％以下の底吹きガスを使
用し、実施例４の羽口溶損速度の２倍以下の羽口溶損速
度を確保する必要があることが判明した。
も底吹きの効果によりＭｎ歩留り９３〜９６％が得られ
たが、ＣＯ2 ガスを１００％使用した比較例３では、底
部羽口及びその周辺の耐火物の損傷が激しく、他の実施
例、比較例に比べ、羽口溶損速度が３〜７倍増大するの
が判明した。また、Ｎ2 ガスを１００％使用した比較例
２では、脱炭精錬処理後の〔Ｎ〕濃度が約８１００ｐｐ
ｍとなり、この〔Ｎ〕濃度は他の実施例、比較例に比べ
１６〜２７倍の高濃度である。またＡｒガスを１００％
使用した比較例１では、Ａｒガスのガス単価が高いた
め、比較例２と比較するとランニングコストが高くな
る。実施例１〜４では、羽口溶損速度、脱炭精錬処理後
の〔Ｎ〕濃度はいずれも低い値となり、実施例１〜４で
使用したガスは底吹きガスとして有用であることが判明
した。しかし、底吹きガス中のＮ2 ガスの比率が１５％
以上になると、脱炭精錬後の〔Ｎ〕濃度が１０００ｐｐ
ｍを越える（比較例６）。このため、鋼へのＭｎ添加剤
として用いる中・低炭素フェロマンガンの製造には、脱
炭精錬後の〔Ｎ〕濃度が確実に１０００ｐｐｍ以下とな
るように、Ｎ2 ガスの配合比率を１０％以下にする必要
があることが判明した。また、ＣＯガス濃度が１００％
のガスのときに羽口溶損速度が極めて低くなり（実施例
４）、中・低炭素フェロマンガンを工業的に製造するた
めには、ＣＯ2 ガス濃度が２５％以下の底吹きガスを使
用し、実施例４の羽口溶損速度の２倍以下の羽口溶損速
度を確保する必要があることが判明した。
【００２８】以上から、上底吹き転炉において、工業的
に高炭素フェロマンガンを脱炭精錬して中・低炭素フェ
ロマンガンを製造する際の底吹きガスの成分組成は、Ｃ
Ｏガス濃度が６５〜１００％、ＣＯ2 ガス濃度が０〜２
５％、Ｎ2 ガス濃度が０〜１０％となる。次に、上記し
た中・低炭素フェロマンガンの製造装置１０を用いて高
炭素フェロマンガン溶湯から中・低炭素フェロマンガン
を製造する他の方法について説明する。
に高炭素フェロマンガンを脱炭精錬して中・低炭素フェ
ロマンガンを製造する際の底吹きガスの成分組成は、Ｃ
Ｏガス濃度が６５〜１００％、ＣＯ2 ガス濃度が０〜２
５％、Ｎ2 ガス濃度が０〜１０％となる。次に、上記し
た中・低炭素フェロマンガンの製造装置１０を用いて高
炭素フェロマンガン溶湯から中・低炭素フェロマンガン
を製造する他の方法について説明する。
【００２９】図３は、中・低炭素フェロマンガンを製造
する際の、底吹きガス流量、吹錬中の高炭素フェロマン
ガン溶湯の炭素濃度、及び脱炭効率の関係を示すグラフ
である。この中・低炭素フェロマンガンの製造方法で
は、高炭素フェロマンガン溶湯を脱炭精錬するに当り、
吹錬酸素量（積算量）と脱炭効率で炭素濃度を推定し、
底吹きガス流量を変更した。脱炭効率は、（実効脱炭反
応酸素量（Ｎｍ3 ））／（吹錬酸素量（Ｎｍ3 ））から
求めた。また、底吹きガスは、吹錬中期に燃焼ガス再利
用装置２０（図１参照）で得られた混合ガスを使用し、
転炉は５トン規模のものを使用した。
する際の、底吹きガス流量、吹錬中の高炭素フェロマン
ガン溶湯の炭素濃度、及び脱炭効率の関係を示すグラフ
である。この中・低炭素フェロマンガンの製造方法で
は、高炭素フェロマンガン溶湯を脱炭精錬するに当り、
吹錬酸素量（積算量）と脱炭効率で炭素濃度を推定し、
底吹きガス流量を変更した。脱炭効率は、（実効脱炭反
応酸素量（Ｎｍ3 ））／（吹錬酸素量（Ｎｍ3 ））から
求めた。また、底吹きガスは、吹錬中期に燃焼ガス再利
用装置２０（図１参照）で得られた混合ガスを使用し、
転炉は５トン規模のものを使用した。
【００３０】底吹ガス流量（Ｎｍ3 ／ｍｉｎ）は、吹錬
中に転炉内の溶湯の撹拌を強化し、溶湯表面における上
吹酸素ガスと炭素の反応を促進させる目的で吹込まれ
る。しかし、フェロマンガン溶湯の脱炭精錬において
は、図３に示されるように、溶湯炭素濃度が２％より低
くなるまでは上吹酸素による脱炭効率は約１００％であ
るため、底吹きガス吹込みによる撹拌効果はほとんど認
められない。従って、溶湯炭素濃度が２％より低くなる
までは、底吹ノズルが閉塞しない程度の底吹きガス流量
であり、具体的には、上吹き酸素ガスの吹つけ流量の標
準状態換算で１００容量部に対し３重量部以下の比率
（以下、３／１００以下と表示する。）に保持される。
しかしながら溶湯炭素濃度が２％より低くなると、溶湯
表面における上吹き酸素ガスと溶湯中の炭素の接触機会
頻度が減少してくるため、底吹ガス流量の増大（１５／
１００〜３０／１００、好ましくは１５／１００〜２０
／１００）による攪拌強化で上吹き酸素ガスによる脱炭
効率が改善するのが認められた。また、図３に示される
ように、炭素濃度が１％より低くなると、更に攪拌を強
化することが脱炭効率には有利であり、（１５／１００
−３０／１００、好ましくは２０／１００−３０／１０
０）の底吹ガス流量とすることで上吹酸素ガスによる脱
炭効率の改善が図られる。また、低炭素濃度（炭素濃度
が２％以下）における底吹ガス流量の増大は、溶湯表面
でのＣＯガス分圧を低下させ、脱炭反応を促進すること
が確認された。
中に転炉内の溶湯の撹拌を強化し、溶湯表面における上
吹酸素ガスと炭素の反応を促進させる目的で吹込まれ
る。しかし、フェロマンガン溶湯の脱炭精錬において
は、図３に示されるように、溶湯炭素濃度が２％より低
くなるまでは上吹酸素による脱炭効率は約１００％であ
るため、底吹きガス吹込みによる撹拌効果はほとんど認
められない。従って、溶湯炭素濃度が２％より低くなる
までは、底吹ノズルが閉塞しない程度の底吹きガス流量
であり、具体的には、上吹き酸素ガスの吹つけ流量の標
準状態換算で１００容量部に対し３重量部以下の比率
（以下、３／１００以下と表示する。）に保持される。
しかしながら溶湯炭素濃度が２％より低くなると、溶湯
表面における上吹き酸素ガスと溶湯中の炭素の接触機会
頻度が減少してくるため、底吹ガス流量の増大（１５／
１００〜３０／１００、好ましくは１５／１００〜２０
／１００）による攪拌強化で上吹き酸素ガスによる脱炭
効率が改善するのが認められた。また、図３に示される
ように、炭素濃度が１％より低くなると、更に攪拌を強
化することが脱炭効率には有利であり、（１５／１００
−３０／１００、好ましくは２０／１００−３０／１０
０）の底吹ガス流量とすることで上吹酸素ガスによる脱
炭効率の改善が図られる。また、低炭素濃度（炭素濃度
が２％以下）における底吹ガス流量の増大は、溶湯表面
でのＣＯガス分圧を低下させ、脱炭反応を促進すること
が確認された。
【００３１】次に、図４を参照して、低炭素濃度（０．
９０％〜１．１０％）域における脱炭効率のばらつきを
示す。図４に示されるように、低炭素濃度（０．９０％
〜１．１０％）域における上吹酸素ガスの脱炭効率は、
底吹ガス流量が少ない程低く、しかも脱炭効率のばらつ
きが大きい。底吹ガス流量が３０／１００近くにまで増
加すると、脱炭効率は最大になり、しかも脱炭効率のば
らつきが少なくなることが判明した。
９０％〜１．１０％）域における脱炭効率のばらつきを
示す。図４に示されるように、低炭素濃度（０．９０％
〜１．１０％）域における上吹酸素ガスの脱炭効率は、
底吹ガス流量が少ない程低く、しかも脱炭効率のばらつ
きが大きい。底吹ガス流量が３０／１００近くにまで増
加すると、脱炭効率は最大になり、しかも脱炭効率のば
らつきが少なくなることが判明した。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の中・低炭
素フェロマンガンの製造方法によれば、底吹ガスのＣＯ
2 ガス濃度を低く抑えているため、底吹き羽口及びその
周辺の耐火物の損傷を防止でき、ランニングコストを低
くできる。また、底吹きガスの流量を、吹錬中の脱炭効
率の低下や高炭素フェロマンガン溶湯の炭素濃度の低下
に応じて増加させているため、少ないガス流量で効率良
く脱炭できる。
素フェロマンガンの製造方法によれば、底吹ガスのＣＯ
2 ガス濃度を低く抑えているため、底吹き羽口及びその
周辺の耐火物の損傷を防止でき、ランニングコストを低
くできる。また、底吹きガスの流量を、吹錬中の脱炭効
率の低下や高炭素フェロマンガン溶湯の炭素濃度の低下
に応じて増加させているため、少ないガス流量で効率良
く脱炭できる。
【００３３】また、本発明の中・低炭素フェロマンガン
の製造装置では、貯蔵タンクに貯えられた燃焼ガスが供
給器を経由して、再び転炉内に吹き込まれ、転炉内の燃
焼ガスを再利用できるため、中・低炭素フェロマンガン
の製造コストを安くできる。
の製造装置では、貯蔵タンクに貯えられた燃焼ガスが供
給器を経由して、再び転炉内に吹き込まれ、転炉内の燃
焼ガスを再利用できるため、中・低炭素フェロマンガン
の製造コストを安くできる。
【図１】本発明の一実施例の中・低炭素フェロマンガン
の製造装置を示す概略構成図である。
の製造装置を示す概略構成図である。
【図２】５トン転炉で吹錬中に生じた燃焼ガスの組成比
の推移を示すグラフである。
の推移を示すグラフである。
【図３】底吹きガス量と吹錬中の高炭素フェロマンガン
溶湯の炭素濃度の関係を示すグラフである。
溶湯の炭素濃度の関係を示すグラフである。
【図４】低炭素濃度（０．９０％〜１．１０％）域にお
ける脱炭効率のばらつきを示すグラフである。
ける脱炭効率のばらつきを示すグラフである。
１０ 中・低炭素フェロマンガンの製造装置 １２ 転炉 １４ ノズル １６ 高炭素フェロマンガン溶湯 １８ 上吹きランス ２０ 燃焼ガス再利用装置 ２２ 燃焼ガス収集器 ２４ ガス濃度分析計 ２６ ガス吸引自動開閉弁 ２８ 除塵器 ３０ ガス冷却器 ３２ 吸引・昇圧ポンプ ３４ 小型貯蔵タンク ３６ 供給器
Claims (6)
- 【請求項１】 上吹きランス及び底吹き羽口を備えた転
炉で高炭素フェロマンガン溶湯を吹錬することにより中
・低炭素フェロマンガンを製造する中・低炭素フェロマ
ンガンの製造方法において、 前記上吹きランスから酸素ガスを前記高炭素フェロマン
ガン溶湯に吹きつけると共に、前記底吹き羽口から、Ｃ
Ｏガス濃度が６５〜１００％、ＣＯ2 ガス濃度が０〜２
５％、Ｎ2 ガス濃度が０〜１０％の範囲の組成の混合ガ
スを、前記酸素ガスの吹きつけ流量の標準状態換算で１
００容量部に対して１２〜３０容量部の比率で、前記高
炭素フェロマンガン溶湯に吹き込むことを特徴とする中
・低炭素フェロマンガンの製造方法。 - 【請求項２】 上吹きランス及び底吹き羽口を備えた転
炉で高炭素フェロマンガン溶湯を吹錬することにより中
・低炭素フェロマンガンを製造する中・低炭素フェロマ
ンガンの製造方法において、 前記上吹きランスから酸素ガスを前記高炭素フェロマン
ガン溶湯に吹きつけると共に、前記底吹き羽口から、Ｃ
Ｏガス濃度が６５〜１００％、ＣＯ2 ガス濃度が０〜２
５％、Ｎ2 ガス濃度が０〜１０％の範囲の組成の混合ガ
スを、前記吹錬中の脱炭効率の低下に応じて前記混合ガ
スの流量を増加させ前記高炭素フェロマンガン溶湯に吹
き込むことを特徴とする中・低炭素フェロマンガンの製
造方法。 - 【請求項３】 上吹きランス及び底吹き羽口を備えた転
炉で高炭素フェロマンガン溶湯を吹錬することにより中
・低炭素フェロマンガンを製造する中・低炭素フェロマ
ンガンの製造方法において、 前記上吹きランスから酸素ガスを前記高炭素フェロマン
ガン溶湯に吹きつけると共に、前記底吹き羽口から、Ｃ
Ｏガス濃度が６５〜１００％、ＣＯ2 ガス濃度が０〜２
５％、Ｎ2 ガス濃度が０〜１０％の範囲の組成の混合ガ
スを、前記高炭素フェロマンガン溶湯の炭素濃度の低下
に応じて前記混合ガスの流量を増加させ前記高炭素フェ
ロマンガン溶湯に吹き込むことを特徴とする中・低炭素
フェロマンガンの製造方法。 - 【請求項４】 前記混合ガスの流量が、前記炭素濃度が
２％を越えるときは前記酸素ガスの吹つけ流量の標準状
態換算で１００容量部に対し３容量部以下の比率、前記
炭素濃度が２％以下のときは前記酸素ガスの吹つけ流量
の標準状態換算で１００容量部に対し１５〜３０容量部
の比率であることを特徴とする請求項３記載の中・低炭
素フェロマンガンの製造方法。 - 【請求項５】 前記混合ガスが、前記吹錬中に収集され
た前記吹錬中に生じた燃焼ガスを含むことを特徴とする
請求項１，２，３，又は４記載の中・低炭素フェロマン
ガンの製造方法。 - 【請求項６】 上吹きランス及び底吹き羽口を有する転
炉を備えた中・低炭素フェロマンガンの製造装置におい
て、 前記転炉内の燃焼ガスを収集する、前記転炉内に配置さ
れた燃焼ガス収集器と、 該燃焼ガス収集器から送られてきた燃焼ガスを貯える、
該燃焼ガス収集器に接続された貯蔵タンクと、 該貯蔵タンクから前記底吹き羽口に該貯蔵タンク内の燃
焼ガスを供給する、該貯蔵タンクに接続された供給器を
備えたことを特徴とする中・低炭素フェロマンガンの製
造装置。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5116059A JP2683487B2 (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 中・低炭素フェロマンガンの製造方法及び製造装置 |
| CA002132337A CA2132337A1 (en) | 1993-05-18 | 1993-10-14 | Method and apparatus for manufacturing medium or low carbon ferromanganese |
| EP93922631A EP0652296A4 (en) | 1993-05-18 | 1993-10-14 | METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING MEDIUM AND HIGH CARBON FERROMANGANE. |
| PCT/JP1993/001476 WO1994026946A1 (fr) | 1993-05-18 | 1993-10-14 | Procede et dispositif de production de ferromanganese a teneur moyenne ou faible en carbone |
| AU51610/93A AU5161093A (en) | 1993-05-18 | 1993-10-14 | Method of and apparatus for manufacturing medium and low carbon ferromanganese |
| US08/302,820 US5462579A (en) | 1993-05-18 | 1993-10-14 | Method and apparatus for manufacturing medium or low carbon ferromanganese |
| ZA938795A ZA938795B (en) | 1993-05-18 | 1993-11-24 | Method and apparatus for manufacturing medium or low carbon ferromanganese |
| NO944368A NO944368L (no) | 1993-05-18 | 1994-11-15 | Fremgangsmåte og apparatur for fremstilling av ferromangan med middels eller lavt karboninnhold |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5116059A JP2683487B2 (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 中・低炭素フェロマンガンの製造方法及び製造装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06330227A JPH06330227A (ja) | 1994-11-29 |
| JP2683487B2 true JP2683487B2 (ja) | 1997-11-26 |
Family
ID=14677693
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5116059A Expired - Lifetime JP2683487B2 (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 中・低炭素フェロマンガンの製造方法及び製造装置 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5462579A (ja) |
| EP (1) | EP0652296A4 (ja) |
| JP (1) | JP2683487B2 (ja) |
| AU (1) | AU5161093A (ja) |
| CA (1) | CA2132337A1 (ja) |
| WO (1) | WO1994026946A1 (ja) |
| ZA (1) | ZA938795B (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| CN1057134C (zh) * | 1997-12-11 | 2000-10-04 | 辽阳亚矿铁合金有限公司 | 中、低碳锰铁的生产方法 |
| UA82962C2 (en) * | 2005-12-02 | 2008-05-26 | Sms Demag Ag | Method and smelting unit for obtaining steel with high manganese and low carbon content |
| KR100889859B1 (ko) | 2008-05-06 | 2009-03-24 | 주식회사 동부메탈 | 페로망간 슬래그를 활용한 극저탄소 극저인 페로망간제조방법 |
| WO2018123808A1 (ja) * | 2016-12-27 | 2018-07-05 | 水島合金鉄株式会社 | 中低炭素フェロマンガンの製造方法および中低炭素フェロマンガン |
| CN106978517B (zh) * | 2017-05-02 | 2019-07-12 | 北京科技大学 | 改质转炉放散煤气资源化应用于炼钢底吹的方法和装置 |
| RU2698401C1 (ru) * | 2017-09-29 | 2019-08-26 | Публичное акционерное общество "Косогорский металлургический завод" | Способ индукционного переплава ферромарганца |
| RU2693886C1 (ru) * | 2018-08-02 | 2019-07-05 | Руслан Николаевич Зенкин | Способ индукционного переплава ферромарганца |
| CN114574641B (zh) * | 2022-03-02 | 2022-11-01 | 北京科技大学 | 一种冶炼中-低碳锰铁的方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59215458A (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 中低炭素フエロマンガンの製造方法 |
| JPS6067608A (ja) * | 1983-09-22 | 1985-04-18 | Japan Metals & Chem Co Ltd | 中・低炭素フエロマンガンの製造方法 |
| DE3347685C1 (de) * | 1983-12-31 | 1985-04-04 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur Herstellung von Ferromangan |
| US4662937A (en) * | 1984-05-28 | 1987-05-05 | Nippon Steel Corporation | Process for production of high-manganese iron alloy by smelting reduction |
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