JP2662337B2 - 打抜性及び高速溶接性に優れた積層鉄心用電磁鋼板 - Google Patents
打抜性及び高速溶接性に優れた積層鉄心用電磁鋼板Info
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- JP2662337B2 JP2662337B2 JP4060490A JP6049092A JP2662337B2 JP 2662337 B2 JP2662337 B2 JP 2662337B2 JP 4060490 A JP4060490 A JP 4060490A JP 6049092 A JP6049092 A JP 6049092A JP 2662337 B2 JP2662337 B2 JP 2662337B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、積層鉄心用電磁鋼板
の製造方法に関し、とくにその打抜性の改善の他、高速
溶接を可能ならしめようとするものである。
の製造方法に関し、とくにその打抜性の改善の他、高速
溶接を可能ならしめようとするものである。
【０００２】
【従来の技術】モーター、トランス等に使用される電磁
鋼板は、磁気特性に優れるだけでなく、量産性の観点か
ら良好な打抜性も要求され、この要請を満たすために一
般に有機樹脂を含む絶縁被膜が被成される。しかしなが
ら、この被膜は、溶接時に有機樹脂から発生する多量の
ガスに起因してブローホールが発生するなど溶接性の点
に問題を残していた。この点を解消するものとして、鋼
板表面に20 Hr.m.s.μinch以上の表面粗さを付与したの
ち、有機質被膜を被成する方法（特公昭49−6744号公
報) や有機質被膜自体に粗さを与え、溶接時に発生する
ガスを逃散させることによりブローホールの発生を防止
する方法（特公昭49-19078号公報) 等が提案されてい
る。しかしながらこれらの方法では、必然的に占積率が
97〜98％まで低下するので好ましくない。
鋼板は、磁気特性に優れるだけでなく、量産性の観点か
ら良好な打抜性も要求され、この要請を満たすために一
般に有機樹脂を含む絶縁被膜が被成される。しかしなが
ら、この被膜は、溶接時に有機樹脂から発生する多量の
ガスに起因してブローホールが発生するなど溶接性の点
に問題を残していた。この点を解消するものとして、鋼
板表面に20 Hr.m.s.μinch以上の表面粗さを付与したの
ち、有機質被膜を被成する方法（特公昭49−6744号公
報) や有機質被膜自体に粗さを与え、溶接時に発生する
ガスを逃散させることによりブローホールの発生を防止
する方法（特公昭49-19078号公報) 等が提案されてい
る。しかしながらこれらの方法では、必然的に占積率が
97〜98％まで低下するので好ましくない。
【０００３】そこで特開昭54−134043号公報において、
表面粗さを中心線平均粗さRaで0.35〜0.6 μm とした鋼
板上に被膜厚み１〜2.5 g/m2の有機質被膜を被成する方
法が提案された。しかしながらこの方法でも、溶接箇所
によってはブローホールの発生が見られ、必ずしも良好
な溶接性が安定して得られるとは限らず、そのため打抜
性の向上を目指して被膜厚を厚くするといった処置を施
すことができないという問題があった。このように従来
は、溶接性向上のために表面粗さRaを大きくした場合に
は占積率の低下を招き、また必ずしも被膜厚を十分厚く
することができない等の不都合があった。
表面粗さを中心線平均粗さRaで0.35〜0.6 μm とした鋼
板上に被膜厚み１〜2.5 g/m2の有機質被膜を被成する方
法が提案された。しかしながらこの方法でも、溶接箇所
によってはブローホールの発生が見られ、必ずしも良好
な溶接性が安定して得られるとは限らず、そのため打抜
性の向上を目指して被膜厚を厚くするといった処置を施
すことができないという問題があった。このように従来
は、溶接性向上のために表面粗さRaを大きくした場合に
は占積率の低下を招き、また必ずしも被膜厚を十分厚く
することができない等の不都合があった。
【０００４】この点、発明者らは先に、上記の問題を解
決するものとして、電磁鋼板の表面粗さを３次元表面粗
さで評価し、具体的には、中心面平均粗さ SRaで0.15〜
0.50μm でかつ、中心面における切断面面積率が80％以
下、中心面により切断された単位面積１mm2 当たりの凸
部の個数を50以上となるように調整することにより、従
来両立することが困難とされた溶接性と占積率の両者を
併せて改善できることを新たに見出し、特願平３−2264
26号明細書において開示した。
決するものとして、電磁鋼板の表面粗さを３次元表面粗
さで評価し、具体的には、中心面平均粗さ SRaで0.15〜
0.50μm でかつ、中心面における切断面面積率が80％以
下、中心面により切断された単位面積１mm2 当たりの凸
部の個数を50以上となるように調整することにより、従
来両立することが困難とされた溶接性と占積率の両者を
併せて改善できることを新たに見出し、特願平３−2264
26号明細書において開示した。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記の発明により、従
来に比べ、打抜性や占積率を低下させることなしに溶接
性の大幅な向上が実現された。しかしながら上記の鋼板
であっても、積層端面溶接に際し、高速溶接を実施した
場合に、圧延方向と平行な端面についてはともかく、圧
延方向からの角度が増すにつれ、とくに圧延方向と直角
な端面については、良好な溶接性が得難いところに改善
の余地を残していた。
来に比べ、打抜性や占積率を低下させることなしに溶接
性の大幅な向上が実現された。しかしながら上記の鋼板
であっても、積層端面溶接に際し、高速溶接を実施した
場合に、圧延方向と平行な端面についてはともかく、圧
延方向からの角度が増すにつれ、とくに圧延方向と直角
な端面については、良好な溶接性が得難いところに改善
の余地を残していた。
【０００６】この発明は、上記の問題を有利に解決する
もので、打抜性や占積率に優れるのはいうまでもなく、
圧延方向と直角な積層端面であっても高速溶接が実施で
きる積層鉄心用電磁鋼板を提案することを目的とする。
もので、打抜性や占積率に優れるのはいうまでもなく、
圧延方向と直角な積層端面であっても高速溶接が実施で
きる積層鉄心用電磁鋼板を提案することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】さて発明者らは、上記の
目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、圧延処理で表
面粗度調整を行った場合、電磁鋼板の表面にできた凸部
には方向性を示す、すなわち圧延方向に比べて圧延方向
と直角方向には微細な凸部が数多く発生し、かような板
面方位で異なる凸部形成の不均一性に起因して、溶接性
がばらつくことを新たに見出した。
目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、圧延処理で表
面粗度調整を行った場合、電磁鋼板の表面にできた凸部
には方向性を示す、すなわち圧延方向に比べて圧延方向
と直角方向には微細な凸部が数多く発生し、かような板
面方位で異なる凸部形成の不均一性に起因して、溶接性
がばらつくことを新たに見出した。
【０００８】そこで、この問題の解決を図るべく、さら
に検討を加えた結果、圧延方向及びそれと直角方向の凸
部の個数を所定の範囲に制限することにより、所期した
目的が有利に達成されることの知見を得た。この発明
は、上記の知見に立脚するものである。
に検討を加えた結果、圧延方向及びそれと直角方向の凸
部の個数を所定の範囲に制限することにより、所期した
目的が有利に達成されることの知見を得た。この発明
は、上記の知見に立脚するものである。
【０００９】すなわちこの発明は、圧延により表面粗度
を調整した電磁鋼板であって、３次元で表した鋼板の表
面粗さが、中心面平均粗さ SRaで0.15〜0.50μm 、中心
面における切断面面積率が80％以下、中心面により切断
された単位面積１mm2 当たりの凸部の個数が50以上でか
つ、２次元表面粗さによる圧延方向及びそれと直角方向
の凸部の個数の比が次式
を調整した電磁鋼板であって、３次元で表した鋼板の表
面粗さが、中心面平均粗さ SRaで0.15〜0.50μm 、中心
面における切断面面積率が80％以下、中心面により切断
された単位面積１mm2 当たりの凸部の個数が50以上でか
つ、２次元表面粗さによる圧延方向及びそれと直角方向
の凸部の個数の比が次式
【数２】ＬPc／ＣPc≧0.6 ここでＬPc：圧延方向の凸部の個数 ＣPc：圧延方向と直角方向の凸部の個数 の関係を満足し、その表面に有機樹脂系の絶縁被膜をそ
なえることを特徴とする打抜性及び高速溶接性に優れた
積層鉄心用電磁鋼板である。
なえることを特徴とする打抜性及び高速溶接性に優れた
積層鉄心用電磁鋼板である。
【００１０】ここに中心面平均粗さSRa とは、粗さ曲面
からその中心面上に面積ＳM を抜き取り、この抜き取り
部分の中心面上に直交座標軸、Ｘ軸、Ｙ軸をおき、中心
面に直交する軸をＺ軸として粗さ曲面をＺ＝ｆ（Ｘ，
Ｙ）で表したとき、次の数式
からその中心面上に面積ＳM を抜き取り、この抜き取り
部分の中心面上に直交座標軸、Ｘ軸、Ｙ軸をおき、中心
面に直交する軸をＺ軸として粗さ曲面をＺ＝ｆ（Ｘ，
Ｙ）で表したとき、次の数式
【数３】 で与えられる値のことである（単位μm ）。また中心面
における切断面面積率は、単位面積ＳM における中心面
で切断された面積Ｓ′の面積率Ｓ′／ＳM ×100 （単位
％）で与えられる。さらに凸部の個数とは、単位面積Ｓ
M における中心面で切断されたパーティクルの数（突起
形状個数）Ｎであり、データ採取面積をＤＯＴとしたと
き、 Ｎ＝Ｓ′／ＤＯＴ として求めたものである。
における切断面面積率は、単位面積ＳM における中心面
で切断された面積Ｓ′の面積率Ｓ′／ＳM ×100 （単位
％）で与えられる。さらに凸部の個数とは、単位面積Ｓ
M における中心面で切断されたパーティクルの数（突起
形状個数）Ｎであり、データ採取面積をＤＯＴとしたと
き、 Ｎ＝Ｓ′／ＤＯＴ として求めたものである。
【００１１】またＬPc／ＣPcは、圧延鋼板の２次元表面
粗さを圧延方向及びそれと直角方向で測定し、粗さ曲線
が中心線で切断された突起形状の個数（ＬPc，ＣPc）を
求め、それらを比として表したものである。
粗さを圧延方向及びそれと直角方向で測定し、粗さ曲線
が中心線で切断された突起形状の個数（ＬPc，ＣPc）を
求め、それらを比として表したものである。
【００１２】以下、この発明の解明経緯について説明す
る。さて発明者らは、各種の表面粗さを有する有機樹脂
含有絶縁被膜付き鋼板を用い、これらをそれぞれ積層し
たのち、断面を溶接し、その溶接性について調査した。
その結果、従来使用されてきた２次元表面粗さの評価で
は、同一の表面粗さとされたものでも溶接性にばらつき
が生じ、必ずしも２次元表面粗さでは溶接性を正確に評
価できないことが判明した。そこで、新たに３次元表面
粗さによる評価に想到し、改めて３次元粗さを測定して
再検討を行った。得られた結果を、中心面平均粗さSRa
と中心面における切断面面積率との関係で図１に示す。
る。さて発明者らは、各種の表面粗さを有する有機樹脂
含有絶縁被膜付き鋼板を用い、これらをそれぞれ積層し
たのち、断面を溶接し、その溶接性について調査した。
その結果、従来使用されてきた２次元表面粗さの評価で
は、同一の表面粗さとされたものでも溶接性にばらつき
が生じ、必ずしも２次元表面粗さでは溶接性を正確に評
価できないことが判明した。そこで、新たに３次元表面
粗さによる評価に想到し、改めて３次元粗さを測定して
再検討を行った。得られた結果を、中心面平均粗さSRa
と中心面における切断面面積率との関係で図１に示す。
【００１３】同図より明らかなように、表面粗さが中心
面平均粗さSRa で0.50μm を超えると占積率が劣化し、
またSRa が0.15μm に満たないと溶接不良が生じた。か
かる表面粗さの影響は従来どおりであったが、同一粗さ
でも溶接性に相違が見られた。すなわち、SRa が0.15〜
0.50μm の範囲であっても中心面における切断面面積率
が80％を超えると溶接性の急激な劣化がみられたのであ
る。
面平均粗さSRa で0.50μm を超えると占積率が劣化し、
またSRa が0.15μm に満たないと溶接不良が生じた。か
かる表面粗さの影響は従来どおりであったが、同一粗さ
でも溶接性に相違が見られた。すなわち、SRa が0.15〜
0.50μm の範囲であっても中心面における切断面面積率
が80％を超えると溶接性の急激な劣化がみられたのであ
る。
【００１４】図１に示したような結果が得られた理由
は、まだ明確に解明されたわけではないが、次のとおり
と推定される。すなわち、切断面面積率が80％を超える
ということは、鋼板表面に凹部が多くなることを表して
いる。そしてかかる鋼板表面に絶縁被膜を塗布、焼き付
けた場合に、この凹部は被膜で埋まる。このような材料
を溶接した場合、局部的に発生ガス量が増大し、また発
生ガスの逃散がスムーズには進行しない。しかしなが
ら、SRa が0.15〜0.50μm で、かつ切断面面積率を80％
以下とした場合であっても、溶接欠陥が発生する場合が
散見された。
は、まだ明確に解明されたわけではないが、次のとおり
と推定される。すなわち、切断面面積率が80％を超える
ということは、鋼板表面に凹部が多くなることを表して
いる。そしてかかる鋼板表面に絶縁被膜を塗布、焼き付
けた場合に、この凹部は被膜で埋まる。このような材料
を溶接した場合、局部的に発生ガス量が増大し、また発
生ガスの逃散がスムーズには進行しない。しかしなが
ら、SRa が0.15〜0.50μm で、かつ切断面面積率を80％
以下とした場合であっても、溶接欠陥が発生する場合が
散見された。
【００１５】そこで、さらに種々の３次元パラメーター
について検討した結果、中心面により切断された単位面
積当たりの凸部の個数が溶接性と強い相関があることが
判明した。図２に、中心面により切断された単位面積１
mm2 当たりの凸部の個数と溶接性との関係について調べ
た結果を示す。同図より明らかなように、中心面により
切断された単位面積１mm2 当たりの凸部の個数が50に満
たない場合、良好な溶接性は得られなかったのに対し、
凸部の個数が50になるとブローホールの発生なしに溶接
を実施することができた。
について検討した結果、中心面により切断された単位面
積当たりの凸部の個数が溶接性と強い相関があることが
判明した。図２に、中心面により切断された単位面積１
mm2 当たりの凸部の個数と溶接性との関係について調べ
た結果を示す。同図より明らかなように、中心面により
切断された単位面積１mm2 当たりの凸部の個数が50に満
たない場合、良好な溶接性は得られなかったのに対し、
凸部の個数が50になるとブローホールの発生なしに溶接
を実施することができた。
【００１６】以上述べたとおり、鋼板の表面粗さを、３
次元表面粗さで評価し、中心面平均粗さ SRa：0.15〜0.
50μm 、中心面における切断面面積率：80％以下、中心
面により切断された単位面積１mm2 当たりの凸部の個
数：50以上とすることにより、良好な溶接性を得ること
ができる。
次元表面粗さで評価し、中心面平均粗さ SRa：0.15〜0.
50μm 、中心面における切断面面積率：80％以下、中心
面により切断された単位面積１mm2 当たりの凸部の個
数：50以上とすることにより、良好な溶接性を得ること
ができる。
【００１７】しかしながら上記の条件を満足しても、溶
接速度が高速になると良好な溶接ビードが得られない場
合が見受けられたのである。そこで発明者らは、この点
に関し、鋭意検討を重ねた結果、表面粗度パターンの調
整すなわち２次元表面粗さで表した圧延方向及びそれと
直角方向の凸部の個数（ＬPc，ＣPc）の比を所定の範囲
に制限することが、所期した目的の達成に関し、極めて
有効であることを突き止めたのである。
接速度が高速になると良好な溶接ビードが得られない場
合が見受けられたのである。そこで発明者らは、この点
に関し、鋭意検討を重ねた結果、表面粗度パターンの調
整すなわち２次元表面粗さで表した圧延方向及びそれと
直角方向の凸部の個数（ＬPc，ＣPc）の比を所定の範囲
に制限することが、所期した目的の達成に関し、極めて
有効であることを突き止めたのである。
【００１８】図３に、中心面平均粗さ SRaが0.35〜0.41
μm 、中心面における切断面面積率が58〜65％、中心面
により切断された単位面積１mm2 当たりの凸部の個数が
75〜85個である圧延電磁鋼板の表面に、下表１に示す配
合割合になる処理液１を塗布、焼付けて、付着量が 1.2
g/m2 （片面当たり）の有機樹脂を含む被膜を被成して
得た被覆鋼板を、切断・積層し、圧延方向からの角度が
90°のＣ断面を TIG溶接したときの、溶接状況について
調べた結果を、２次元表面粗さで表した圧延方向及びそ
れと直角方向の凸部の個数の比（ＬPc／ＣPc）と溶接速
度との関係で示す。
μm 、中心面における切断面面積率が58〜65％、中心面
により切断された単位面積１mm2 当たりの凸部の個数が
75〜85個である圧延電磁鋼板の表面に、下表１に示す配
合割合になる処理液１を塗布、焼付けて、付着量が 1.2
g/m2 （片面当たり）の有機樹脂を含む被膜を被成して
得た被覆鋼板を、切断・積層し、圧延方向からの角度が
90°のＣ断面を TIG溶接したときの、溶接状況について
調べた結果を、２次元表面粗さで表した圧延方向及びそ
れと直角方向の凸部の個数の比（ＬPc／ＣPc）と溶接速
度との関係で示す。
【００１９】
【表１】 〔処理液１〕 ・30％重クロム酸マグネシウム溶液 ： 130重量部 CrO3分 ：32.5重量部 ・アクリル−酢酸ビニル樹脂エマルジョン （樹脂固形分：50％) ： 20重量部 ・エチレングリコール ： 10重量部 ・ほう酸 ： 10重量部
【００２０】同図から明らかなように、溶接状況は溶接
速度の上昇に伴って劣化する。しかしながらＬPc／ＣPc
が 0.6以上であれば、最も厳しい溶接性が要求されるＣ
断面であっても良好な溶接ビードが得られることが判明
した。そこでこの発明では、前述した３次元表面粗さで
表した３つの要件に加え、２次元表面粗さで表した圧延
方向及びそれと直角方向の凸部の個数の比（ＬPc／ＣP
c）につき、ＬPc／ＣPc≧0.6 を必須要件として加味し
たのである。
速度の上昇に伴って劣化する。しかしながらＬPc／ＣPc
が 0.6以上であれば、最も厳しい溶接性が要求されるＣ
断面であっても良好な溶接ビードが得られることが判明
した。そこでこの発明では、前述した３次元表面粗さで
表した３つの要件に加え、２次元表面粗さで表した圧延
方向及びそれと直角方向の凸部の個数の比（ＬPc／ＣP
c）につき、ＬPc／ＣPc≧0.6 を必須要件として加味し
たのである。
【００２１】
【作用】この発明で対象とする積層鉄心用電磁鋼板にお
いて、その成分組成はとくに限定されることはなく、従
来公知の無方向性電磁鋼板いずれもが適合する。
いて、その成分組成はとくに限定されることはなく、従
来公知の無方向性電磁鋼板いずれもが適合する。
【００２２】次に、この発明で鋼板表面に被成する絶縁
被膜としては、打抜性を良好にする目的から、有機樹脂
系のものを用いる。ここに絶縁被膜として有機樹脂被膜
を単独で用いる場合には、アクリル樹脂、アルキッド樹
脂、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、メラミン樹脂、シ
リコン樹脂及びアミノ樹脂あるいはそれらの変性物のう
ちから選んだ１種又は２種以上が有利に適合する。
被膜としては、打抜性を良好にする目的から、有機樹脂
系のものを用いる。ここに絶縁被膜として有機樹脂被膜
を単独で用いる場合には、アクリル樹脂、アルキッド樹
脂、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、メラミン樹脂、シ
リコン樹脂及びアミノ樹脂あるいはそれらの変性物のう
ちから選んだ１種又は２種以上が有利に適合する。
【００２３】また絶縁被膜としては、クロム酸塩系及び
りん酸塩系の１種又は２種と有機樹脂との混合被膜を用
いることもできる。ここでクロム酸塩系とは、カルシウ
ム、マグネシウム及び亜鉛の重クロム酸塩又は無水クロ
ム酸に、カルシウム、マグネシウム及び亜鉛等の２価の
酸化物、水酸化物、炭酸塩を溶解したものの１種又は２
種以上の混合物、あるいはそれらにさらに酸化チタン、
コロイド状シリカ、コロイド状アルミナ、ほう酸及び有
機還元剤等の１種又は２種以上を添加したものである。
またりん酸塩系とは、カルシウム、マグネシウム、アル
ミニウム及び亜鉛のりん酸塩又はりん酸に、カルシウ
ム、マグネシウム、アルミニウム及び亜鉛等の２価又は
３価の酸化物、水酸化物、炭酸塩を溶解したものの１種
又は２種以上の混合物、あるいはそれらにさらに酸化チ
タン、コロイド状シリカ、コロイド状アルミナ及びほう
酸等を１種又は２種以上添加したものである。さらに混
合する有機樹脂としては、水溶性又はエマルジョンタイ
プのアクリル樹脂及びその共重合物、酢酸ビニル樹脂及
びその共重合物、ベオバ樹脂、スチレン樹脂共重合物、
アミノ樹脂、アルキッド樹脂、フェノール樹脂、無水マ
レイン酸共重合物、エポキシ樹脂又はその変性物等の１
種又は２種以上が有利に適合する。
りん酸塩系の１種又は２種と有機樹脂との混合被膜を用
いることもできる。ここでクロム酸塩系とは、カルシウ
ム、マグネシウム及び亜鉛の重クロム酸塩又は無水クロ
ム酸に、カルシウム、マグネシウム及び亜鉛等の２価の
酸化物、水酸化物、炭酸塩を溶解したものの１種又は２
種以上の混合物、あるいはそれらにさらに酸化チタン、
コロイド状シリカ、コロイド状アルミナ、ほう酸及び有
機還元剤等の１種又は２種以上を添加したものである。
またりん酸塩系とは、カルシウム、マグネシウム、アル
ミニウム及び亜鉛のりん酸塩又はりん酸に、カルシウ
ム、マグネシウム、アルミニウム及び亜鉛等の２価又は
３価の酸化物、水酸化物、炭酸塩を溶解したものの１種
又は２種以上の混合物、あるいはそれらにさらに酸化チ
タン、コロイド状シリカ、コロイド状アルミナ及びほう
酸等を１種又は２種以上添加したものである。さらに混
合する有機樹脂としては、水溶性又はエマルジョンタイ
プのアクリル樹脂及びその共重合物、酢酸ビニル樹脂及
びその共重合物、ベオバ樹脂、スチレン樹脂共重合物、
アミノ樹脂、アルキッド樹脂、フェノール樹脂、無水マ
レイン酸共重合物、エポキシ樹脂又はその変性物等の１
種又は２種以上が有利に適合する。
【００２４】さらに絶縁被膜は、２層被膜とすることも
できる。この場合は上記したクロム酸塩系及びりん酸塩
系の１種又は２種の被膜を被成したのち、その上に重ね
て有機樹脂被膜を被成することが好ましい。ここにかか
る絶縁被膜の付着量は 0.3〜1.3 g/m2（片面当たり）と
することが好ましい。というのは付着量が0.3 g/m2に満
たないと十分な打抜性が得られず、一方1.3 g/m2を超え
ると溶接性の劣化を招くからである。なおこの発明に従
う表面粗さを得る手法は、とくに限定されることはない
が、ロール表面に予め圧延後の表面粗さがこの発明範囲
となるような表面加工を施しておく方法はその一つであ
る。さらに、圧延速度の変更又は圧延時に使用する圧延
油の変更により、所定の表面粗さとなるように処理する
こともできる。
できる。この場合は上記したクロム酸塩系及びりん酸塩
系の１種又は２種の被膜を被成したのち、その上に重ね
て有機樹脂被膜を被成することが好ましい。ここにかか
る絶縁被膜の付着量は 0.3〜1.3 g/m2（片面当たり）と
することが好ましい。というのは付着量が0.3 g/m2に満
たないと十分な打抜性が得られず、一方1.3 g/m2を超え
ると溶接性の劣化を招くからである。なおこの発明に従
う表面粗さを得る手法は、とくに限定されることはない
が、ロール表面に予め圧延後の表面粗さがこの発明範囲
となるような表面加工を施しておく方法はその一つであ
る。さらに、圧延速度の変更又は圧延時に使用する圧延
油の変更により、所定の表面粗さとなるように処理する
こともできる。
【００２５】
【実施例】実施例１ Ｃ：0.022 ％及びSi：0.11％を含有し、残部は実質的に
Feの組成になる電磁鋼板で、３次元表面粗さが、中心面
平均粗さSRa ：0.41μm 、中心面における切断面面積
率：57％、単位面積１mm2 当たりの凸部の個数：75でか
つ、２次元表面粗さによる凸部の個数において、ＬPc／
ＣPcが0.61の電磁鋼板の表面に、前記処理液１を、被膜
目付量が0.8 g/m2（片面当たり）となるように塗布した
後、 400℃で１分間焼付けた。
Feの組成になる電磁鋼板で、３次元表面粗さが、中心面
平均粗さSRa ：0.41μm 、中心面における切断面面積
率：57％、単位面積１mm2 当たりの凸部の個数：75でか
つ、２次元表面粗さによる凸部の個数において、ＬPc／
ＣPcが0.61の電磁鋼板の表面に、前記処理液１を、被膜
目付量が0.8 g/m2（片面当たり）となるように塗布した
後、 400℃で１分間焼付けた。
【００２６】かくして得られた絶縁被膜付き電磁鋼板の
占積率、打抜性及び溶接性について調べた結果は、次表
２のとおりであった。
占積率、打抜性及び溶接性について調べた結果は、次表
２のとおりであった。
【表２】占積率： 99.6 ％ 打抜性： 90 万回 溶接性：100 cm/minでいずれも良好 ただし、打抜性は、ダイス径15mmφスチールダイスによ
り打抜いたときのかえり高さが50μm に達するまでの打
抜き回数で評価した。
り打抜いたときのかえり高さが50μm に達するまでの打
抜き回数で評価した。
【００２７】実施例２ Ｃ：0.004 ％及びSi：0.09％を含有し、残部は実質的に
Feの組成になる電磁鋼板で、３次元表面粗さが、中心面
平均粗さSRa ：0.49μm 、中心面における切断面面積
率：72％、単位面積１mm2 当たりの凸部の個数：90でか
つ、２次元表面粗さによる凸部の個数において、ＬPc／
ＣPcが0.84の電磁鋼板の表面に、下表３に示す処理液２
を、被膜目付量が0.4 g/m2（片面当たり）となるように
塗布した後、 400℃で１分間焼付けた。
Feの組成になる電磁鋼板で、３次元表面粗さが、中心面
平均粗さSRa ：0.49μm 、中心面における切断面面積
率：72％、単位面積１mm2 当たりの凸部の個数：90でか
つ、２次元表面粗さによる凸部の個数において、ＬPc／
ＣPcが0.84の電磁鋼板の表面に、下表３に示す処理液２
を、被膜目付量が0.4 g/m2（片面当たり）となるように
塗布した後、 400℃で１分間焼付けた。
【表３】〔処理液２〕 ・ポリエステル樹脂／メラミン樹脂：75／25
【００２８】かくして得られた絶縁被膜付き電磁鋼板の
占積率、打抜性及び溶接性について調べた結果は、次表
４のとおりであった。
占積率、打抜性及び溶接性について調べた結果は、次表
４のとおりであった。
【表４】占積率： 99.7 ％ 打抜性：120 万回 溶接性：120 cm/minでいずれも良好
【００２９】実施例３ Ｃ：0.003 ％及びSi：0.35％を含有し、残部は実質的に
Feの組成になる電磁鋼板で、３次元表面粗さが、中心面
平均粗さSRa ：0.20μm 、中心面における切断面面積
率：57％、単位面積１mm2 当たりの凸部の個数：110 で
かつ、２次元表面粗さによる凸部の個数において、ＬPc
／ＣPcが0.93の電磁鋼板の表面に、下表５に示す処理液
３を、被膜目付量が0.8 g/m2（片面当たり）となるよう
に塗布した後、 400℃で 0.8分間焼付けた。その後さら
に処理液４を、被膜目付量が0.4 g/m2（片面当たり）と
なるように塗布したのち、 400℃で１分間焼付けた。
Feの組成になる電磁鋼板で、３次元表面粗さが、中心面
平均粗さSRa ：0.20μm 、中心面における切断面面積
率：57％、単位面積１mm2 当たりの凸部の個数：110 で
かつ、２次元表面粗さによる凸部の個数において、ＬPc
／ＣPcが0.93の電磁鋼板の表面に、下表５に示す処理液
３を、被膜目付量が0.8 g/m2（片面当たり）となるよう
に塗布した後、 400℃で 0.8分間焼付けた。その後さら
に処理液４を、被膜目付量が0.4 g/m2（片面当たり）と
なるように塗布したのち、 400℃で１分間焼付けた。
【表５】 〔処理液３〕 ・30％重クロム酸マグネシウム溶液 ： 130重量部 CrO3分 ：32.5重量部 ・エチレングリコール ： 10 重量部 〔処理液４〕 ・アルキッド樹脂／メラミン樹脂：75／25
【００３０】かくして得られた絶縁被膜付き電磁鋼板の
占積率、打抜性及び溶接性について調べた結果は、次表
６のとおりであった。
占積率、打抜性及び溶接性について調べた結果は、次表
６のとおりであった。
【表６】占積率： 99.4 ％ 打抜性： 110万回 溶接性： 80 cm/minでいずれも良好
【００３１】比較例１ Ｃ：0.022 ％及びSi：0.11％を含有し、残部は実質的に
Feの組成になる電磁鋼板で、３次元表面粗さが、中心面
平均粗さSRa ：0.18μm 、中心面における切断面面積
率：70％、単位面積１mm2 当たりの凸部の個数：53でか
つ、２次元表面粗さによる凸部の個数において、ＬPc／
ＣPcが0.54の電磁鋼板の表面に、前記処理液３を、被膜
目付量が0.8 g/m2（片面当たり）となるように塗布した
後、 400℃で 0.8分間焼付けた。その後さらに、前記処
理液４を、被膜目付量が0.4 g/m2（片面当たり）となる
ように塗布したのち、 400℃で１分間焼付けた。
Feの組成になる電磁鋼板で、３次元表面粗さが、中心面
平均粗さSRa ：0.18μm 、中心面における切断面面積
率：70％、単位面積１mm2 当たりの凸部の個数：53でか
つ、２次元表面粗さによる凸部の個数において、ＬPc／
ＣPcが0.54の電磁鋼板の表面に、前記処理液３を、被膜
目付量が0.8 g/m2（片面当たり）となるように塗布した
後、 400℃で 0.8分間焼付けた。その後さらに、前記処
理液４を、被膜目付量が0.4 g/m2（片面当たり）となる
ように塗布したのち、 400℃で１分間焼付けた。
【００３２】かくして得られた絶縁被膜付き電磁鋼板の
占積率、打抜性及び溶接性について調べた結果は、次表
７のとおりであった。
占積率、打抜性及び溶接性について調べた結果は、次表
７のとおりであった。
【表７】占積率： 99.7 ％ 打抜性： 90 万回 溶接性： 40 cm/minで不良
【００３３】比較例２ Ｃ：0.003 ％及びSi：0.35％を含有し、残部は実質的に
Feの組成になる電磁鋼板で、３次元表面粗さが、中心面
平均粗さSRa ：0.65μm 、中心面における切断面面積
率：65％、単位面積１mm2 当たりの凸部の個数：95でか
つ、２次元表面粗さによる凸部の個数において、ＬPc／
ＣPcが0.58の電磁鋼板の表面に、前記処理液１を、被膜
目付量が0.8 g/m2（片面当たり）となるように塗布した
後、 400℃で 0.8分間焼付けた。
Feの組成になる電磁鋼板で、３次元表面粗さが、中心面
平均粗さSRa ：0.65μm 、中心面における切断面面積
率：65％、単位面積１mm2 当たりの凸部の個数：95でか
つ、２次元表面粗さによる凸部の個数において、ＬPc／
ＣPcが0.58の電磁鋼板の表面に、前記処理液１を、被膜
目付量が0.8 g/m2（片面当たり）となるように塗布した
後、 400℃で 0.8分間焼付けた。
【００３４】かくして得られた絶縁被膜付き電磁鋼板の
占積率、打抜性及び溶接性について調べた結果は、次表
８のとおりであった。
占積率、打抜性及び溶接性について調べた結果は、次表
８のとおりであった。
【表８】占積率： 98.6 ％で不良 打抜性：120 万回 溶接性：120 cm/min
【００３５】
【発明の効果】かくしてこの発明によれば、打抜性に優
れ、しかも従来、両立が困難とされた溶接性と占積率の
両者を兼ね備えるだけでなく、いずれの方位の積層端部
溶接に際しても高速溶接が可能な積層鉄心用電磁鋼板を
得ることができる。
れ、しかも従来、両立が困難とされた溶接性と占積率の
両者を兼ね備えるだけでなく、いずれの方位の積層端部
溶接に際しても高速溶接が可能な積層鉄心用電磁鋼板を
得ることができる。
【図１】溶接性に及ぼす SRaと切断面面積率の影響を示
したグラフである。
したグラフである。
【図２】溶接性に及ぼす単位面積当たりの凸部個数と切
断面面積率の影響を示したグラフである。
断面面積率の影響を示したグラフである。
【図３】Ｃ断面の TIG溶接時における溶接状況を、ＬPc
／ＣPcと溶接速度との関係で示したグラフである。
／ＣPcと溶接速度との関係で示したグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高島 稔 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社 技術研究本部内 (72)発明者 腰塚 典明 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社 技術研究本部内 (56)参考文献 特開 平３−267319（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−217446（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】 圧延により表面粗度を調整した電磁鋼板
であって、３次元表面粗さが、中心面平均粗さ SRaで0.
15〜0.50μm 、中心面における切断面面積率が80％以
下、中心面により切断された単位面積１mm2 当たりの凸
部の個数が50以上でかつ、２次元表面粗さによる圧延方
向及びそれと直角方向の凸部の個数の比が次式 【数１】ＬPc／ＣPc≧0.6 ここでＬPc：圧延方向の凸部の個数 ＣPc：圧延方向と直角方向の凸部の個数 の関係を満足し、その表面に有機樹脂系の絶縁被膜をそ
なえることを特徴とする打抜性及び高速溶接性に優れた
積層鉄心用電磁鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4060490A JP2662337B2 (ja) | 1992-03-17 | 1992-03-17 | 打抜性及び高速溶接性に優れた積層鉄心用電磁鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4060490A JP2662337B2 (ja) | 1992-03-17 | 1992-03-17 | 打抜性及び高速溶接性に優れた積層鉄心用電磁鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05267033A JPH05267033A (ja) | 1993-10-15 |
| JP2662337B2 true JP2662337B2 (ja) | 1997-10-08 |
Family
ID=13143781
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4060490A Expired - Fee Related JP2662337B2 (ja) | 1992-03-17 | 1992-03-17 | 打抜性及び高速溶接性に優れた積層鉄心用電磁鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2662337B2 (ja) |
-
1992
- 1992-03-17 JP JP4060490A patent/JP2662337B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05267033A (ja) | 1993-10-15 |
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