JP2649618B2 - 連続鋳造用浸漬ノズル - Google Patents
連続鋳造用浸漬ノズルInfo
- Publication number
- JP2649618B2 JP2649618B2 JP3180102A JP18010291A JP2649618B2 JP 2649618 B2 JP2649618 B2 JP 2649618B2 JP 3180102 A JP3180102 A JP 3180102A JP 18010291 A JP18010291 A JP 18010291A JP 2649618 B2 JP2649618 B2 JP 2649618B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sieve
- particles
- weight
- zirconia
- under
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は連続鋳造用浸漬ノズルに
関する。
関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造用浸漬ノズルとしては種々のも
のが提案されている。そして、モールド内に投入された
モールドパウダーが滓化した溶融スラグと接触して、局
部的な損耗が激しいスラグライン部（溶融スラグと接触
する部分）の材質には特に注意が払われており、従来よ
りジルコニアーカーボン系の材質が優れた耐蝕性を示す
ものとして使用されてきた。例えば特公昭５９−１２２
９号公報にはスラグライン部の材質として炭素２〜１０
重量％、ジルコニア７０〜９３重量％、炭化珪素質およ
び／または溶融シリカ５〜３０重量％からなるものが開
示されており、特開昭６３−９７３４４号公報、特開昭
６０−１４８６４９号公報、特開平１−１７６２７１号
公報にも類似の組成を持つジルコニア−カーボン系の材
質が開示されている。
のが提案されている。そして、モールド内に投入された
モールドパウダーが滓化した溶融スラグと接触して、局
部的な損耗が激しいスラグライン部（溶融スラグと接触
する部分）の材質には特に注意が払われており、従来よ
りジルコニアーカーボン系の材質が優れた耐蝕性を示す
ものとして使用されてきた。例えば特公昭５９−１２２
９号公報にはスラグライン部の材質として炭素２〜１０
重量％、ジルコニア７０〜９３重量％、炭化珪素質およ
び／または溶融シリカ５〜３０重量％からなるものが開
示されており、特開昭６３−９７３４４号公報、特開昭
６０−１４８６４９号公報、特開平１−１７６２７１号
公報にも類似の組成を持つジルコニア−カーボン系の材
質が開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
従来の材質ではスラグライン部の耐蝕性の改善のみに重
点が置かれており、主にそのジルコニア原料は粗粒粉と
微粒粉を単に混合したものであった。
従来の材質ではスラグライン部の耐蝕性の改善のみに重
点が置かれており、主にそのジルコニア原料は粗粒粉と
微粒粉を単に混合したものであった。
【０００４】本発明者らは製鋼時の最も重要な用件であ
る鋼片の品質に対する浸漬ノズルの影響について着目
し、製造される鋼片の表面における縦割れ（傷）などの
発生過程を研究した結果、溶鋼および／または溶融スラ
グとの接触により化学的に変化して溶鋼および／または
溶融スラグ中に溶けこむジルコニアではなく、マトリッ
クスから脱落するジルコニア粒子が溶融スラグの物性に
影響を及ぼし、ひいては製造される鋼片の品質に影響を
及ぼしていることが判明した。すなわち、溶鋼および／
または溶融スラグとの接触により、黒鉛および微粒のジ
ルコニア粉で形成されるマトリックスが侵蝕され、脱落
した比較的大径のジルコニア粒子が溶融スラグ中に混合
され、浸漬ノズル周辺部の溶融スラグの組成を変化さ
せ、ひいてはその物性、特に凝固シェル−モールド間へ
の流入および冷却時の挙動を変化させる。したがってモ
ールドから引き出させる鋼片の表面に付着するスラグ層
の性質が比較的大径のジルコニア粒子の位置する部分の
み異なり、その結果鋼片表面に縦割れなどの欠陥を生じ
ていた。
る鋼片の品質に対する浸漬ノズルの影響について着目
し、製造される鋼片の表面における縦割れ（傷）などの
発生過程を研究した結果、溶鋼および／または溶融スラ
グとの接触により化学的に変化して溶鋼および／または
溶融スラグ中に溶けこむジルコニアではなく、マトリッ
クスから脱落するジルコニア粒子が溶融スラグの物性に
影響を及ぼし、ひいては製造される鋼片の品質に影響を
及ぼしていることが判明した。すなわち、溶鋼および／
または溶融スラグとの接触により、黒鉛および微粒のジ
ルコニア粉で形成されるマトリックスが侵蝕され、脱落
した比較的大径のジルコニア粒子が溶融スラグ中に混合
され、浸漬ノズル周辺部の溶融スラグの組成を変化さ
せ、ひいてはその物性、特に凝固シェル−モールド間へ
の流入および冷却時の挙動を変化させる。したがってモ
ールドから引き出させる鋼片の表面に付着するスラグ層
の性質が比較的大径のジルコニア粒子の位置する部分の
み異なり、その結果鋼片表面に縦割れなどの欠陥を生じ
ていた。
【０００５】本発明者らは、上記の事情を考慮して、ジ
ルコニア−カーボン系材質の持つ耐蝕性を損なうこと無
く、ジルコニア粒子が脱落し難く、縦割れなどの無い良
好な鋼片を鋳造できるスラグライン部の耐火物の組織構
造などを研究した結果、本発明を完成したものである。
ルコニア−カーボン系材質の持つ耐蝕性を損なうこと無
く、ジルコニア粒子が脱落し難く、縦割れなどの無い良
好な鋼片を鋳造できるスラグライン部の耐火物の組織構
造などを研究した結果、本発明を完成したものである。
【０００６】本発明は、特に浸漬直後の耐熱衝撃性に優
れ、長時間にわたる鋳込みが可能で、溶鋼および／また
は溶融スラグに対する優れた耐蝕性を有し、縦割れなど
の無い良質の鋼片を製造できる連続鋳造用浸漬ノズルを
提供することを目的とするものである。
れ、長時間にわたる鋳込みが可能で、溶鋼および／また
は溶融スラグに対する優れた耐蝕性を有し、縦割れなど
の無い良質の鋼片を製造できる連続鋳造用浸漬ノズルを
提供することを目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明にかかる連続鋳造
用浸漬ノズルは、上記の目的を達成するために、少なく
とも使用時に溶融スラグと同じ高さとなる表側部分が、
ジルコニア：７０〜９０重量％、粒径５００μｍ以下の
鱗状黒鉛：１０〜３０重量％を含有し、前記ジルコニア
の粒子は下記のａ、ｂを満たすように分布し、ジルコニ
ア粒子と鱗状黒鉛とが均一に分散した組織構造を有する
耐火物で構成されており、この耐火物の外側表面に、内
層になるほど融点の高くなる材質によって少なくとも２
層のコーティング層が形成されていることを特徴として
いる。
用浸漬ノズルは、上記の目的を達成するために、少なく
とも使用時に溶融スラグと同じ高さとなる表側部分が、
ジルコニア：７０〜９０重量％、粒径５００μｍ以下の
鱗状黒鉛：１０〜３０重量％を含有し、前記ジルコニア
の粒子は下記のａ、ｂを満たすように分布し、ジルコニ
ア粒子と鱗状黒鉛とが均一に分散した組織構造を有する
耐火物で構成されており、この耐火物の外側表面に、内
層になるほど融点の高くなる材質によって少なくとも２
層のコーティング層が形成されていることを特徴として
いる。
【０００８】ａ：ジルコニア粒子全体の粒度分布が、Ｊ
ＩＳ Ｚ８８０１で規定する標準篩で篩別した時に、１
２５μｍの篩上の粒子が３０〜６５重量％、１２５μｍ
の篩下で４５μｍの篩上の粒子が２０〜５５重量％、４
５μｍの篩下の粒子が１５〜４５重量％から構成され
る。
ＩＳ Ｚ８８０１で規定する標準篩で篩別した時に、１
２５μｍの篩上の粒子が３０〜６５重量％、１２５μｍ
の篩下で４５μｍの篩上の粒子が２０〜５５重量％、４
５μｍの篩下の粒子が１５〜４５重量％から構成され
る。
【０００９】ｂ：ジルコニア粒子全体を、ＪＩＳ Ｚ８
８０１で規定する標準篩で篩別した時に、３５５μｍの
篩下で２５０μｍの篩上、２５０μｍの篩下で１８０μ
ｍの篩上、１８０μｍの篩下で１２５μｍの篩上、１２
５μｍの篩下で９０μｍの篩上、９０μｍの篩下で６３
μｍの篩上、６３μｍの篩下で４５μｍの篩上のそれぞ
れの範囲に含まれる粒子が少なくとも全配合原料に対し
て３重量％ずつ存在する（以下、中間粒度分布とい
う）。
８０１で規定する標準篩で篩別した時に、３５５μｍの
篩下で２５０μｍの篩上、２５０μｍの篩下で１８０μ
ｍの篩上、１８０μｍの篩下で１２５μｍの篩上、１２
５μｍの篩下で９０μｍの篩上、９０μｍの篩下で６３
μｍの篩上、６３μｍの篩下で４５μｍの篩上のそれぞ
れの範囲に含まれる粒子が少なくとも全配合原料に対し
て３重量％ずつ存在する（以下、中間粒度分布とい
う）。
【００１０】
【作用】本発明によれば、少なくとも使用時に溶融スラ
グと同じ高さとなる表側部分の耐火物が２層以上のコー
ティング層によって覆われ、かつ熱衝撃が緩和される。
また、鋳造中は粒度分布の偏りのないジルコニア粒子を
用いることにより、耐火物中の粒子が非常に緻密に充填
され、かつ１２５μｍを越えるやや大きめの粒子間に存
在する鱗状黒鉛によって大きな粒子が保持され、脱落し
て溶融スラグ中に混合されるのを防止できる。この粒子
の連続分布性と鱗状黒鉛による粒子の保持性とが相俟っ
てジルコニア粒子の脱落が阻止されるのであり、よって
製造される鋼片表面のスラグ層の物性を局所的に変化さ
せず表面に縦割れなどの無い良質な鋼片を製造すること
が可能となる。
グと同じ高さとなる表側部分の耐火物が２層以上のコー
ティング層によって覆われ、かつ熱衝撃が緩和される。
また、鋳造中は粒度分布の偏りのないジルコニア粒子を
用いることにより、耐火物中の粒子が非常に緻密に充填
され、かつ１２５μｍを越えるやや大きめの粒子間に存
在する鱗状黒鉛によって大きな粒子が保持され、脱落し
て溶融スラグ中に混合されるのを防止できる。この粒子
の連続分布性と鱗状黒鉛による粒子の保持性とが相俟っ
てジルコニア粒子の脱落が阻止されるのであり、よって
製造される鋼片表面のスラグ層の物性を局所的に変化さ
せず表面に縦割れなどの無い良質な鋼片を製造すること
が可能となる。
【００１１】最内層となる第１層のコーティング層はろ
う石系の粉体とソーダ水ガラスのスラリーをコーティン
グして形成し、融点１２００℃程度とし、その厚さを１
００〜５００μｍとすることが好ましく、また、２層目
以降のコーティング層は、低融点のフリットに有機系、
無機系の粘着剤を混合したものをコーティングして形成
し融点を約７００℃と外層になるほど低くなるようにす
る。内層になるほど低くなるようにすると、内層側が先
に溶触して外層側を保持できなくなる。また、２層以上
とすることにより、長時間、コーティングの効果を維持
できる。
う石系の粉体とソーダ水ガラスのスラリーをコーティン
グして形成し、融点１２００℃程度とし、その厚さを１
００〜５００μｍとすることが好ましく、また、２層目
以降のコーティング層は、低融点のフリットに有機系、
無機系の粘着剤を混合したものをコーティングして形成
し融点を約７００℃と外層になるほど低くなるようにす
る。内層になるほど低くなるようにすると、内層側が先
に溶触して外層側を保持できなくなる。また、２層以上
とすることにより、長時間、コーティングの効果を維持
できる。
【００１２】ジルコニアと溶鋼および／または溶融スラ
グとの接触による溶損形態には物理的な溶損と化学的な
溶損があるが、本発明は溶鋼および／または溶融スラグ
に対する耐化学的溶損性を高めるものではなく、溶損さ
れる際に、黒鉛や小径のジルコニア粒子あるいは他の材
料で形成されるマトリックスのみが溶損されて、大径の
ジルコニア粒子が脱落するのを防止するものであり、そ
の結果溶融スラグの物性を局部的に変化させること無く
良質の鋼片が得られるのである。
グとの接触による溶損形態には物理的な溶損と化学的な
溶損があるが、本発明は溶鋼および／または溶融スラグ
に対する耐化学的溶損性を高めるものではなく、溶損さ
れる際に、黒鉛や小径のジルコニア粒子あるいは他の材
料で形成されるマトリックスのみが溶損されて、大径の
ジルコニア粒子が脱落するのを防止するものであり、そ
の結果溶融スラグの物性を局部的に変化させること無く
良質の鋼片が得られるのである。
【００１３】本発明に利用されるジルコニアは安定化さ
れていないものでも良いが、好ましくは安定化度３０〜
９０の部分安定化ジルコニアを使用する。これは安定化
されていないものに比べ熱サイクル時の容積安定性が良
好となり耐熱衝撃性を向上させる点で好ましく、かつこ
の効果は上記範囲内で最も効果的である。安定化度はジ
ルコニア粒子中の立方晶の割合を百分率で示したもので
ある。
れていないものでも良いが、好ましくは安定化度３０〜
９０の部分安定化ジルコニアを使用する。これは安定化
されていないものに比べ熱サイクル時の容積安定性が良
好となり耐熱衝撃性を向上させる点で好ましく、かつこ
の効果は上記範囲内で最も効果的である。安定化度はジ
ルコニア粒子中の立方晶の割合を百分率で示したもので
ある。
【００１４】ジルコニアの含有量が７０重量％未満では
耐蝕性が劣り、溶損されやすくなる。また９０重量％を
越えると他の原料の含有量が少なくなり、耐スポーリン
グ性、機械的強度がさがる。
耐蝕性が劣り、溶損されやすくなる。また９０重量％を
越えると他の原料の含有量が少なくなり、耐スポーリン
グ性、機械的強度がさがる。
【００１５】ジルコニアの全体粒度分布が規定範囲外と
なると、粒子の稠密な充填ができなくなり粒子の脱落を
生じやすくなる。特に粒子が粗い方向に外れると機械的
強度が充分に上がらず、すなわちジルコニア粒子の保持
力低下のため粒子脱落防止効果が薄れてしまい、また、
細かい方向に外れると耐熱衝撃抵抗が減じてしまう。
なると、粒子の稠密な充填ができなくなり粒子の脱落を
生じやすくなる。特に粒子が粗い方向に外れると機械的
強度が充分に上がらず、すなわちジルコニア粒子の保持
力低下のため粒子脱落防止効果が薄れてしまい、また、
細かい方向に外れると耐熱衝撃抵抗が減じてしまう。
【００１６】また、ジルコニアの中間粒度分布において
３重量％未満の区間があると、耐火物全体の粒子の充填
性が低下し、大径のジルコニア粒子が脱落しやすくな
る。
３重量％未満の区間があると、耐火物全体の粒子の充填
性が低下し、大径のジルコニア粒子が脱落しやすくな
る。
【００１７】鱗状黒鉛は１０〜３０重量％含有されるこ
とが必要である。鱗状黒鉛はマトリックスの一部を形成
してジルコニア粒子を包むように保持し、脱落を防止す
る。鱗状黒鉛を含まない、例えば、粒状黒鉛あるいは無
定型炭素等をマトリックスとする場合にはジルコニア粒
子を包み込み保持する効果が劣り、充分な脱落防止効果
を得られない。本発明において鱗状黒鉛とこれらの炭素
質材料とを併用することは差支えない。
とが必要である。鱗状黒鉛はマトリックスの一部を形成
してジルコニア粒子を包むように保持し、脱落を防止す
る。鱗状黒鉛を含まない、例えば、粒状黒鉛あるいは無
定型炭素等をマトリックスとする場合にはジルコニア粒
子を包み込み保持する効果が劣り、充分な脱落防止効果
を得られない。本発明において鱗状黒鉛とこれらの炭素
質材料とを併用することは差支えない。
【００１８】鱗状黒鉛が１０重量％未満では充分な脱落
防止効果を得られず、３０重量％を越えると溶鋼に対す
る耐蝕性が劣り、また、酸化消耗する量が増加してマト
リックスの脆弱化を招き、充分な脱落防止効果を得られ
ない。
防止効果を得られず、３０重量％を越えると溶鋼に対す
る耐蝕性が劣り、また、酸化消耗する量が増加してマト
リックスの脆弱化を招き、充分な脱落防止効果を得られ
ない。
【００１９】さらにジルコニア粒子と鱗状黒鉛とが均一
に分散していることにより、粒子を包み込む効果を増大
し、より一層の脱落防止効果を奏する。
に分散していることにより、粒子を包み込む効果を増大
し、より一層の脱落防止効果を奏する。
【００２０】これらの諸条件を満足することにより、均
一かつ稠密にジルコニア粒子および鱗状黒鉛が充填され
た耐火物を得ることができる。これにより、溶鋼および
／または溶融スラグとの接触面において、選択的に侵蝕
されやすいはっきりとしたマトリックス部をなくすと共
に、黒鉛の酸化消耗速度、ジルコニア粒子の溶鋼および
／または溶融スラグへの溶解速度を調和させ、ジルコニ
ア粒子の脱落を防止することができる。
一かつ稠密にジルコニア粒子および鱗状黒鉛が充填され
た耐火物を得ることができる。これにより、溶鋼および
／または溶融スラグとの接触面において、選択的に侵蝕
されやすいはっきりとしたマトリックス部をなくすと共
に、黒鉛の酸化消耗速度、ジルコニア粒子の溶鋼および
／または溶融スラグへの溶解速度を調和させ、ジルコニ
ア粒子の脱落を防止することができる。
【００２１】本発明のノズルは原料を調整したのみでは
得られない。本発明の粒度分布を持つ原料は、容易に均
一に分散し難く、調整された原料を長時間注意深く混練
したり、あるいは少量ずつ徐々に量を増やしていくよう
に混合することが必要である。
得られない。本発明の粒度分布を持つ原料は、容易に均
一に分散し難く、調整された原料を長時間注意深く混練
したり、あるいは少量ずつ徐々に量を増やしていくよう
に混合することが必要である。
【００２２】本発明の技術的思想の範囲の中で浸漬ノズ
ルの製造に用いられる種々の公知の添加剤が耐火物に使
用でき、それらは本発明の権利範囲に含まれる。例え
ば、金属シリコンが（Ｓｉ）、黒鉛又はバインダーに由
来する結合炭素の酸化防止や、熱間での強度保持の目的
で添加される。金属シリコンの含有量は２重量％以下が
好ましい。２重量％を越えると炭素と反応して組織の緻
密化が進み耐熱衝撃性が低下し、耐蝕性も低下する。ま
た炭化珪素（ＳｉＣ）を熱伝導性向上、耐熱衝撃性の向
上および酸化防止の目的で添加しても良い。ＳｉＣの含
有量は５重量％以下が好ましい。ＳｉＣは製造時にＳｉ
Ｃ粉末として添加しても、金属Ｓｉと炭素分が反応した
生成物でもよい。５重量％を越えると相対的に他の原料
の含有量が減り、目的とする特性を得られなくなる。
さらに炭化硼素、金属アルミニウムなどを公知の特性向
上材として添加しても良い。
ルの製造に用いられる種々の公知の添加剤が耐火物に使
用でき、それらは本発明の権利範囲に含まれる。例え
ば、金属シリコンが（Ｓｉ）、黒鉛又はバインダーに由
来する結合炭素の酸化防止や、熱間での強度保持の目的
で添加される。金属シリコンの含有量は２重量％以下が
好ましい。２重量％を越えると炭素と反応して組織の緻
密化が進み耐熱衝撃性が低下し、耐蝕性も低下する。ま
た炭化珪素（ＳｉＣ）を熱伝導性向上、耐熱衝撃性の向
上および酸化防止の目的で添加しても良い。ＳｉＣの含
有量は５重量％以下が好ましい。ＳｉＣは製造時にＳｉ
Ｃ粉末として添加しても、金属Ｓｉと炭素分が反応した
生成物でもよい。５重量％を越えると相対的に他の原料
の含有量が減り、目的とする特性を得られなくなる。
さらに炭化硼素、金属アルミニウムなどを公知の特性向
上材として添加しても良い。
【００２３】
【実施例】以下、本発明の実施例を詳細に説明する。表
１、表２及び表３に示す粒度分布に調整した各種配合の
原料を、各粒度の粒子を予備混合して徐々に混練機中に
投入しながら４５分間凝集などが生じないよう注意深く
撹拌混合し、各原料が均一に混合された各種の配合土を
得た。そして、それぞれの配合土中に存在する、混練中
に形成された塊（不均一な原料状態を有する粘結粒）を
除くために、一度所定の篩（３ｍｍ）を通し、それらを
除去し各種のスラグライン部用配合土を得た。別に用意
したノズル本体部用配合土（アルミナ５５重量％、黒鉛
３０重量％、シリカ１０重量％、金属シリコン５重量
％）と一緒に公知の方法で１０００Ｋｇｆ／ｃｍ２の圧
力でラバープレス成形したのち、非酸化性雰囲気中で１
０００℃にて焼成して各種の焼結体を得た。ついで、各
焼結体の外側表面に、ＳｉＯ２６０〜８０重量％、Ａｌ
２Ｏ３１０〜２５重量％、Ｎａ２Ｏ５〜１５重量％のろ
う石系の粉体とソーダ水ガラスを融点約１２００℃とな
るように調製し粉砕混合したスラリーを厚さ約３００μ
ｍにスプレーコート（刷毛塗りでも可能）して第１層の
コーティング層を形成し、しかる後第１層のコーティン
グ層上に、低融点のフリットと有機系又は無機系の粘着
剤を融点約７００℃となるように調製し混合したスラリ
ーをスプレーコート（刷毛塗りでも可能）して第２層の
コーティング層を形成した各種の浸漬ノズルを得た。こ
れらの物理的特性を表１〜３に示す（表中、番号１〜
６，１０〜１２）。比較例（表２中、番号７〜８）は従
来の主として粗粒と微粒（および中粒）からなる配合物
の粒度分布を分析して記入したものであり、常法により
４５分間混練、成形焼成したものである。
１、表２及び表３に示す粒度分布に調整した各種配合の
原料を、各粒度の粒子を予備混合して徐々に混練機中に
投入しながら４５分間凝集などが生じないよう注意深く
撹拌混合し、各原料が均一に混合された各種の配合土を
得た。そして、それぞれの配合土中に存在する、混練中
に形成された塊（不均一な原料状態を有する粘結粒）を
除くために、一度所定の篩（３ｍｍ）を通し、それらを
除去し各種のスラグライン部用配合土を得た。別に用意
したノズル本体部用配合土（アルミナ５５重量％、黒鉛
３０重量％、シリカ１０重量％、金属シリコン５重量
％）と一緒に公知の方法で１０００Ｋｇｆ／ｃｍ２の圧
力でラバープレス成形したのち、非酸化性雰囲気中で１
０００℃にて焼成して各種の焼結体を得た。ついで、各
焼結体の外側表面に、ＳｉＯ２６０〜８０重量％、Ａｌ
２Ｏ３１０〜２５重量％、Ｎａ２Ｏ５〜１５重量％のろ
う石系の粉体とソーダ水ガラスを融点約１２００℃とな
るように調製し粉砕混合したスラリーを厚さ約３００μ
ｍにスプレーコート（刷毛塗りでも可能）して第１層の
コーティング層を形成し、しかる後第１層のコーティン
グ層上に、低融点のフリットと有機系又は無機系の粘着
剤を融点約７００℃となるように調製し混合したスラリ
ーをスプレーコート（刷毛塗りでも可能）して第２層の
コーティング層を形成した各種の浸漬ノズルを得た。こ
れらの物理的特性を表１〜３に示す（表中、番号１〜
６，１０〜１２）。比較例（表２中、番号７〜８）は従
来の主として粗粒と微粒（および中粒）からなる配合物
の粒度分布を分析して記入したものであり、常法により
４５分間混練、成形焼成したものである。
【００２４】表１、表２及び表３に示す本発明および比
較例の連続鋳造用浸漬ノズルを、一般的に縦割れが多く
発生しやすい鋼中の炭素量が０．０９〜０．１６％の中
炭素鋼材の連続鋳造に１か月間使用した。このときの縦
割れ不良発生指数を表１、表２及び表３に合せて示す
（縦割れ発生指数は、番号７のものを１００とした）。
また、縦割れ不良が発生した時のモールド内壁に付着し
たスラグ凝固物塊を分析したところ、ジルコニア濃度の
異常に高くなっている部分が観察された。
較例の連続鋳造用浸漬ノズルを、一般的に縦割れが多く
発生しやすい鋼中の炭素量が０．０９〜０．１６％の中
炭素鋼材の連続鋳造に１か月間使用した。このときの縦
割れ不良発生指数を表１、表２及び表３に合せて示す
（縦割れ発生指数は、番号７のものを１００とした）。
また、縦割れ不良が発生した時のモールド内壁に付着し
たスラグ凝固物塊を分析したところ、ジルコニア濃度の
異常に高くなっている部分が観察された。
【００２５】また、侵蝕された部分の組織の粒子構造を
表す顕微鏡写真を図１，図２に示す。図１は本発明品で
あり（各コーティング層は消滅している。）、図２は従
来品である。図中１はスラグライン部耐火物４を構成す
るジルコニア粒子、２は鱗状黒鉛粒子である。鋳造中に
溶融スラグと接する稼動面５を観察すると従来品はジル
コニア粒子の脱落してできた凹凸面や黒く穴の開いた部
分、及びマトリックス部が酸化消耗して、溶融スラグ３
と同様に白っぽく見える部分が存在する。これに対し、
本発明品はジルコニア粒子の脱落は見られず、黒鉛粒子
がジルコニア粒子を包むように存在している。
表す顕微鏡写真を図１，図２に示す。図１は本発明品で
あり（各コーティング層は消滅している。）、図２は従
来品である。図中１はスラグライン部耐火物４を構成す
るジルコニア粒子、２は鱗状黒鉛粒子である。鋳造中に
溶融スラグと接する稼動面５を観察すると従来品はジル
コニア粒子の脱落してできた凹凸面や黒く穴の開いた部
分、及びマトリックス部が酸化消耗して、溶融スラグ３
と同様に白っぽく見える部分が存在する。これに対し、
本発明品はジルコニア粒子の脱落は見られず、黒鉛粒子
がジルコニア粒子を包むように存在している。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】なお、表１、表２及び表３におけるジルコ
ニアの粒度構成は、ＪＩＳ Ｚ８８０１で規定する標準
篩で篩別した時のものを示し、３５５↑は３５５μｍの
篩上、３５５〜２５０は３５５μｍの篩下で２５０μｍ
の篩上、２５０〜１８０は２５０μｍの篩下で１８０μ
ｍの篩上、１８０〜１２５は１８０μｍの篩下で１２５
μｍの篩上、１２５〜９０は１２５μｍの篩下で９０μ
ｍの篩上、９０〜６３は９０μｍの篩下で６３μｍの篩
上、６３〜４５は６３μｍの篩下で４５μｍの篩上、４
５↓は４５μｍの篩下のそれぞれの粒度範囲を表わして
いる。表１、表２及び表３から明らかなように、本発明
の連続鋳造用浸漬ノズルは従来のノズルに比して非常に
優れた耐蝕性を示し、溶融スラグに悪影響を及ぼさず、
したがって鋼片の縦割れ不良発生率が著しく改善されて
いることが明らかである。さらに図１から本発明のノズ
ルの組織構造が従来のものに比してジルコニア粒子の脱
落がないことが明らかに理解される。
ニアの粒度構成は、ＪＩＳ Ｚ８８０１で規定する標準
篩で篩別した時のものを示し、３５５↑は３５５μｍの
篩上、３５５〜２５０は３５５μｍの篩下で２５０μｍ
の篩上、２５０〜１８０は２５０μｍの篩下で１８０μ
ｍの篩上、１８０〜１２５は１８０μｍの篩下で１２５
μｍの篩上、１２５〜９０は１２５μｍの篩下で９０μ
ｍの篩上、９０〜６３は９０μｍの篩下で６３μｍの篩
上、６３〜４５は６３μｍの篩下で４５μｍの篩上、４
５↓は４５μｍの篩下のそれぞれの粒度範囲を表わして
いる。表１、表２及び表３から明らかなように、本発明
の連続鋳造用浸漬ノズルは従来のノズルに比して非常に
優れた耐蝕性を示し、溶融スラグに悪影響を及ぼさず、
したがって鋼片の縦割れ不良発生率が著しく改善されて
いることが明らかである。さらに図１から本発明のノズ
ルの組織構造が従来のものに比してジルコニア粒子の脱
落がないことが明らかに理解される。
【００３０】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、少なくと
も使用時に溶融スラグと同じ高さとなる表側部分の耐火
物が２層以上のコーティング層によって覆われ、かつ熱
衝撃を緩和されるので、浸漬後まもない時の耐火物中の
黒鉛の酸化を防止でき、かつ完全に滓化していないモー
ルドパウダー中に耐火物から脱落粒子が混入するのを防
止できる。鋳造中は、ジルコニア及び黒鉛を含有してい
るので、溶融金属および／または溶融スラグに対し極め
て優れた耐蝕性を有し、耐用性が高く長期間安定した使
用が可能であり、また粒子が非常に緻密に充填され、か
つ鱗状黒鉛によって大きな粒子が保持されるので、スラ
グライン部耐火物からのジルコニア粒子の脱落がないた
め、溶融スラグに影響を及ぼさず、縦割れなどの不良の
発生のない良質の鋼片を鋳造できる。
も使用時に溶融スラグと同じ高さとなる表側部分の耐火
物が２層以上のコーティング層によって覆われ、かつ熱
衝撃を緩和されるので、浸漬後まもない時の耐火物中の
黒鉛の酸化を防止でき、かつ完全に滓化していないモー
ルドパウダー中に耐火物から脱落粒子が混入するのを防
止できる。鋳造中は、ジルコニア及び黒鉛を含有してい
るので、溶融金属および／または溶融スラグに対し極め
て優れた耐蝕性を有し、耐用性が高く長期間安定した使
用が可能であり、また粒子が非常に緻密に充填され、か
つ鱗状黒鉛によって大きな粒子が保持されるので、スラ
グライン部耐火物からのジルコニア粒子の脱落がないた
め、溶融スラグに影響を及ぼさず、縦割れなどの不良の
発生のない良質の鋼片を鋳造できる。
【図１】本発明の浸漬ノズルのスラグライン部耐火物の
組織の粒子構造を示す顕微鏡写真である。
組織の粒子構造を示す顕微鏡写真である。
【図２】従来の浸漬ノズルのスラグライン部耐火物の組
織の粒子構造を示す顕微鏡写真である。
織の粒子構造を示す顕微鏡写真である。
１ ジルコニア粒子 ２ 鱗状黒鉛粒子 ３ 溶融スラグ ４ スラグライン部耐火物 ５ 稼動面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大塚 博 愛知県刈谷市小垣江町南藤１番地 東芝 セラミックス株式会社刈谷製造所内 (72)発明者 原 清訓 愛知県刈谷市小垣江町南藤１番地 東芝 セラミックス株式会社刈谷製造所内 (72)発明者 佐藤 敦 茨城県鹿島郡鹿島町大字光３番地 住友 金属工業株式会社鹿島製鉄所内 (72)発明者 中島 英雅 茨城県鹿島郡鹿島町大字光３番地 住友 金属工業株式会社鹿島製鉄所内 (72)発明者 城口 弘 茨城県鹿島郡鹿島町大字光３番地 住友 金属工業株式会社鹿島製鉄所内 (72)発明者 引間 弘 茨城県鹿島郡鹿島町大字光３番地 住友 金属工業株式会社鹿島製鉄所内 (56)参考文献 特開 昭61−178465（ＪＰ，Ａ) 特公 平１−48110（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】 少なくとも使用時に溶融スラグと同じ高
さとなる表側部分が、ジルコニア：７０〜９０重量％、
粒径５００μｍ以下の鱗状黒鉛：１０〜３０重量％を含
有し、前記ジルコニアの粒子は下記のａ、ｂを満たすよ
うに分布し、ジルコニア粒子と鱗状黒鉛とが均一に分散
した組織構造を有する耐火物で構成されており、この耐
火物の外側表面に、内層になるほど融点の高くなる材質
によって少なくとも２層のコーティング層が形成されて
いることを特徴とする連続鋳造用浸漬ノズル。 ａ：ジルコニア粒子全体の粒度分布が、ＪＩＳ Ｚ８８
０１で規定する標準篩で篩別した時に、１２５μｍの篩
上の粒子が３０〜６５重量％、１２５μｍの篩下で４５
μｍの篩上の粒子が２０〜５５重量％、４５μｍの篩下
の粒子が１５〜４５重量％から構成される。 ｂ：ジルコニア粒子全体を、ＪＩＳ Ｚ８８０１で規定
する標準篩で篩別した時に、３５５μｍの篩下で２５０
μｍの篩上、２５０μｍの篩下で１８０μｍの篩上、１
８０μｍの篩下で１２５μｍの篩上、１２５μｍの篩下
で９０μｍの篩上、９０μｍの篩下で６３μｍの篩上、
６３μｍの篩下で４５μｍの篩上のそれぞれの範囲に含
まれる粒子が少なくとも全配合原料に対して３重量％ず
つ存在する。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3180102A JP2649618B2 (ja) | 1991-06-25 | 1991-06-25 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3180102A JP2649618B2 (ja) | 1991-06-25 | 1991-06-25 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05361A JPH05361A (ja) | 1993-01-08 |
| JP2649618B2 true JP2649618B2 (ja) | 1997-09-03 |
Family
ID=16077468
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3180102A Expired - Fee Related JP2649618B2 (ja) | 1991-06-25 | 1991-06-25 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2649618B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL8703146A (nl) * | 1987-12-29 | 1989-07-17 | Louis Bos | Schoen, sandaal of dergelijk schoeisel. |
| JP5315868B2 (ja) * | 2008-09-08 | 2013-10-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
| JP5330434B2 (ja) * | 2011-03-14 | 2013-10-30 | 明智セラミックス株式会社 | 連続鋳造用ノズル |
| JP7060831B1 (ja) * | 2021-07-29 | 2022-04-27 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | ジルコニア－カーボン質耐火材料、浸漬ノズル、およびジルコニア－カーボン質耐火材料の製造方法 |
-
1991
- 1991-06-25 JP JP3180102A patent/JP2649618B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05361A (ja) | 1993-01-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5147834A (en) | Gunning composition | |
| JP2649618B2 (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
| JP4132212B2 (ja) | 耐食性に優れるジルコニア−黒鉛質耐火物及びそれを用いた連続鋳造用ノズル | |
| JPH08301667A (ja) | 黒鉛含有不定形耐火物 | |
| JP2593753B2 (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
| CA2022542C (en) | Gunning composition | |
| JPH04182049A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
| JP2673082B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用発熱型顆粒状モールドパウダー | |
| JPS60166261A (ja) | 連続鋳造装置部材用耐火材 | |
| JP2760751B2 (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
| US2137715A (en) | Casting of metal | |
| JP2596700B2 (ja) | 特定炭素含有不定形耐火物 | |
| JPH0737343B2 (ja) | 溶銑予備処理容器用不定形耐火物 | |
| JP3519992B2 (ja) | 連続鋳造用フラックス | |
| JPH068223B2 (ja) | 高炉出銑樋用流し込み耐火材 | |
| JPH0925160A (ja) | 炭素含有耐火物の製造方法 | |
| JPH10279373A (ja) | 高炉主樋スラグライン用不定形耐火物とその製造方法 | |
| JP3709451B2 (ja) | アルミニウム溶湯用濾材 | |
| RU2226445C1 (ru) | Наполнитель для противопригарных покрытий | |
| JPH05269560A (ja) | 鋼の連続鋳造用鋳型添加剤及び連続鋳造方法 | |
| JP3159432B2 (ja) | 耐熱衝撃性に優れるジルコニア−黒鉛質耐火物 | |
| JPS5961558A (ja) | 鋼の連続鋳造用鋳型フラツクス | |
| JPS61132559A (ja) | ジルコン質耐火物の製造方法 | |
| JP2005144462A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル及びその製造方法 | |
| JP3112337B2 (ja) | 溶融金属連続測温用保護管 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |