JP2648634B2 - 磁石の製造方法 - Google Patents
磁石の製造方法Info
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- JP2648634B2 JP2648634B2 JP2118846A JP11884690A JP2648634B2 JP 2648634 B2 JP2648634 B2 JP 2648634B2 JP 2118846 A JP2118846 A JP 2118846A JP 11884690 A JP11884690 A JP 11884690A JP 2648634 B2 JP2648634 B2 JP 2648634B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は磁石の製造方法に関し、特に最大エネルギー
積と防食性が高められた磁石を、窒素雰囲気の下での加
圧成型及び焼結により製造する方法に関する。
積と防食性が高められた磁石を、窒素雰囲気の下での加
圧成型及び焼結により製造する方法に関する。
1970年代から稀土類元素の磁石がモータ、音響器類及
びその他の儀器等に広く用いられているが、その最たる
原因はその最大エネルギー積が伝統の磁石例えばAl−Ni
−Co組成又はBa−酸化鉄組成等の凡そ３〜10倍にも達す
るからに他ならない。それから業界の稀土類元素に対す
る関心が強まり、細心研究の結果、前後してSm−Co組成
とNd−Fe−Ｂ組成の磁石合金をそれぞれ開発するのであ
るが、その中で、Sm−Co組成は防食性に優れるが最大エ
ネルギー積が低く約16−30MGOeのみで、Nd−Fe−Ｂ組成
は最大エネルギー積が約25MGOeにも達するが防食性に劣
り、何れも一長一短の状態を示すのであり、これが又従
来使用されている稀土類元素で構成する磁石合金の最た
る欠点となっている。
びその他の儀器等に広く用いられているが、その最たる
原因はその最大エネルギー積が伝統の磁石例えばAl−Ni
−Co組成又はBa−酸化鉄組成等の凡そ３〜10倍にも達す
るからに他ならない。それから業界の稀土類元素に対す
る関心が強まり、細心研究の結果、前後してSm−Co組成
とNd−Fe−Ｂ組成の磁石合金をそれぞれ開発するのであ
るが、その中で、Sm−Co組成は防食性に優れるが最大エ
ネルギー積が低く約16−30MGOeのみで、Nd−Fe−Ｂ組成
は最大エネルギー積が約25MGOeにも達するが防食性に劣
り、何れも一長一短の状態を示すのであり、これが又従
来使用されている稀土類元素で構成する磁石合金の最た
る欠点となっている。
しかも、稀土類元素は比較的活性に富み、高温に於け
る際、容易に空気中の酸素又は窒素と反応を起し、その
磁性を破壊するので、従来の磁石合金は殆どと言ってい
い程、不活性ガスの中の例えばアルゴン、又はヘリウム
等の稀有ガス雰囲気の中で焼結が行なわれる。しかし、
自然界に於ける前記不活性ガスの存在は至って少なく、
価格が頗る高いので上記二種類の稀土類元素で製造され
る磁石合金のコストは高く付き、産業上、大量に製造す
る場合に払われる費用は少なくない。
る際、容易に空気中の酸素又は窒素と反応を起し、その
磁性を破壊するので、従来の磁石合金は殆どと言ってい
い程、不活性ガスの中の例えばアルゴン、又はヘリウム
等の稀有ガス雰囲気の中で焼結が行なわれる。しかし、
自然界に於ける前記不活性ガスの存在は至って少なく、
価格が頗る高いので上記二種類の稀土類元素で製造され
る磁石合金のコストは高く付き、産業上、大量に製造す
る場合に払われる費用は少なくない。
故に、米国特許第3970484号で、Sm−Co組成の合金を
水素ガス雰囲気で焼結し、上記諸欠点を避けて永久磁石
を製造していると披露しているが、空気中の水素ガス含
有量が一定の濃度に達すれば、爆発を生じ易い恐れが高
まり、しかも、焼結は相当の高温下で行なわれるもの
で、製造上否応なしに危険性が伴う環境で進めるものと
なり、保安の面でも芳しくない。
水素ガス雰囲気で焼結し、上記諸欠点を避けて永久磁石
を製造していると披露しているが、空気中の水素ガス含
有量が一定の濃度に達すれば、爆発を生じ易い恐れが高
まり、しかも、焼結は相当の高温下で行なわれるもの
で、製造上否応なしに危険性が伴う環境で進めるものと
なり、保安の面でも芳しくない。
この発明は、上記従来の磁石合金に関する諸欠点を解
決するもので、最大エネルギー積が大きく且つ防食性に
富み、製造コストが低廉で安全性が高い磁石の製造方法
を提供することを目的とする。
決するもので、最大エネルギー積が大きく且つ防食性に
富み、製造コストが低廉で安全性が高い磁石の製造方法
を提供することを目的とする。
上記の目的は、本発明によれば、 （１）最終的な製品の組成にして、下記の成分： Feを主とし、CoおよびAlのうち少なくとも１種を添加し
た遷移金属元素:60〜68重量％、但しAl:0.5〜0.84重量
％、 Ndを主とし、DyおよびCeのうち少なくとも１種を添加し
た希土類元素:30〜38重量％、 N:下記工程（５）により導入されるＮとの合計量が0.6
〜1.5重量％となる量、および B:0.8〜1.5重量％ から成る溶融液を準備する工程、 （２）該溶融液を冷却して合金スラブにする工程、 （３）該合金スラブを粉砕して粒径0.2〜0.6mmの合金粉
末にする工程、 （４）窒素雰囲気中で該合金粉末を金属モールド内に充
填し、磁場を印加しながら加圧成型して粗成品とする工
程、および （５）窒素を導入した減圧雰囲気下で、1000〜1100℃で
該粗成品を少なくとも１時間焼結することにより、Ｎ含
有量を0.6〜1.5重量％とする工程 を含んで成る磁石の製造方法によって達成される。
た遷移金属元素:60〜68重量％、但しAl:0.5〜0.84重量
％、 Ndを主とし、DyおよびCeのうち少なくとも１種を添加し
た希土類元素:30〜38重量％、 N:下記工程（５）により導入されるＮとの合計量が0.6
〜1.5重量％となる量、および B:0.8〜1.5重量％ から成る溶融液を準備する工程、 （２）該溶融液を冷却して合金スラブにする工程、 （３）該合金スラブを粉砕して粒径0.2〜0.6mmの合金粉
末にする工程、 （４）窒素雰囲気中で該合金粉末を金属モールド内に充
填し、磁場を印加しながら加圧成型して粗成品とする工
程、および （５）窒素を導入した減圧雰囲気下で、1000〜1100℃で
該粗成品を少なくとも１時間焼結することにより、Ｎ含
有量を0.6〜1.5重量％とする工程 を含んで成る磁石の製造方法によって達成される。
前記焼結工程（５）の後に、500〜900℃で熱処理する
ことが望ましい。
ことが望ましい。
前記焼結工程（５）において、更に窒素分圧を100Tor
rにまで高めた雰囲気中で所定時間焼結を行うことが望
ましい。
rにまで高めた雰囲気中で所定時間焼結を行うことが望
ましい。
前記焼結工程（５）において、前記焼結を行う前に、
焼結を行うための真空焼結炉の圧力を10-5Torr以下に低
下させて炉内雰囲気中の酸素を除去してから、窒素を導
入して減圧雰囲気に維持することが望ましい。
焼結を行うための真空焼結炉の圧力を10-5Torr以下に低
下させて炉内雰囲気中の酸素を除去してから、窒素を導
入して減圧雰囲気に維持することが望ましい。
本発明の方法により製造される磁石は、鉄等の遷移金
属元素と、ネオジム等の希土類金属と、窒素およびホウ
素とから成る。この組成とすることにより、最大エネル
ギー積が高く、防食性が良い。
属元素と、ネオジム等の希土類金属と、窒素およびホウ
素とから成る。この組成とすることにより、最大エネル
ギー積が高く、防食性が良い。
本発明の方法では、加圧成型と焼結とをそれぞれ窒素
雰囲気中で行うことにより、生産活動の環境保全性が向
上する。
雰囲気中で行うことにより、生産活動の環境保全性が向
上する。
更に、上記鉄分の中に適量のコバルト、又は適量のア
ルミニウム、若しくは両者共に適量添加し、上記ネオジ
ムの中に適量のジスプロシウム、又は適量のセリウム或
いは両者共に適量添加すれば、キューリー温度を高めら
れた、本質の保磁力が向上された、そして生産コストが
低減され得る磁石合金を製造することが出来る。
ルミニウム、若しくは両者共に適量添加し、上記ネオジ
ムの中に適量のジスプロシウム、又は適量のセリウム或
いは両者共に適量添加すれば、キューリー温度を高めら
れた、本質の保磁力が向上された、そして生産コストが
低減され得る磁石合金を製造することが出来る。
この発明の上記またはその他の目的、特徴および利点
は、以下の実施例の詳細な説明から一層あきらかとなろ
う。
は、以下の実施例の詳細な説明から一層あきらかとなろ
う。
この発明の磁石合金の組成成分は、遷移金属元素と稀
土類元素と窒素及びホウ素よりなり、次の簡単な式で表
示することが出来る。即ち Tm−Re−Ｎ−Ｂ であり、“Tm"はFeを主としCoおよびAlのうち少なくと
も１種を添加した遷移金属元素を表し、“Re"はNdを主
としDyおよびCeのうち少なくとも１種を添加した希土類
元素を表し、“Al"はアルミニウムを表示し、“N"は窒
素を表示し、“B"はホウ素を表示するもので、それぞれ
の含有率は下記のとおりである。
土類元素と窒素及びホウ素よりなり、次の簡単な式で表
示することが出来る。即ち Tm−Re−Ｎ−Ｂ であり、“Tm"はFeを主としCoおよびAlのうち少なくと
も１種を添加した遷移金属元素を表し、“Re"はNdを主
としDyおよびCeのうち少なくとも１種を添加した希土類
元素を表し、“Al"はアルミニウムを表示し、“N"は窒
素を表示し、“B"はホウ素を表示するもので、それぞれ
の含有率は下記のとおりである。
Tm:60〜68重量％、但しAl:0.5〜0.84重量％ Re:30〜38重量％ N:0.6〜1.5重量％ B:0.8〜1.5重量％ その内、Tmは鉄を主として使用するが、特殊な性能が
求められると、鉄の中にその他遷移金属元素を添加する
のであり、例えば、キューリー温度が高い磁石が必要と
される場合、鉄の中にコバルトを添加するのである。但
し、コバルトと鉄の総量はあくまでも全体の60〜68％重
量比に維持すべきもので、コバルトの添加量は最高全体
の15％重量比であり、若しコバルトの添加量が15％重量
比だとすれば、鉄の含有量は全体の45〜53％重量比に維
持すべき事となる。Al添加は本発明の合金において、窒
化アルミニウム（AlN）の存在により耐食性を向上させ
るために必要である。これにより、高エネルギー積と高
耐食性とを兼ね備えることができる。
求められると、鉄の中にその他遷移金属元素を添加する
のであり、例えば、キューリー温度が高い磁石が必要と
される場合、鉄の中にコバルトを添加するのである。但
し、コバルトと鉄の総量はあくまでも全体の60〜68％重
量比に維持すべきもので、コバルトの添加量は最高全体
の15％重量比であり、若しコバルトの添加量が15％重量
比だとすれば、鉄の含有量は全体の45〜53％重量比に維
持すべき事となる。Al添加は本発明の合金において、窒
化アルミニウム（AlN）の存在により耐食性を向上させ
るために必要である。これにより、高エネルギー積と高
耐食性とを兼ね備えることができる。
Reは少なくとも必ず一種の稀土類元素を含み、主とし
てネオジムが使用されるが、必要な性能が要求される
と、ネオジムの中に他の稀土類元素を添加する、例え
ば、本質の保磁力が高い磁石が必要だとすれば、ネオジ
ムの中にジスプロシウムを添加するのであり、添加後の
ジスプロシウムとネオジムの総量は当然全体重量比の30
〜38％に維持すべきもので、ジスプロシウムの添加量は
最高全体の重量比の５％であり、若し、ジスプロシウム
の添加量が全体重量比の５％だとすれば、ネオジムの含
有量は全体の25〜33％となる。そして、生産コストを低
減したいとすれば、ネオジムの中にセリウムを添加すれ
ばよいが、その最大添加量は全体重量比の10％である。
てネオジムが使用されるが、必要な性能が要求される
と、ネオジムの中に他の稀土類元素を添加する、例え
ば、本質の保磁力が高い磁石が必要だとすれば、ネオジ
ムの中にジスプロシウムを添加するのであり、添加後の
ジスプロシウムとネオジムの総量は当然全体重量比の30
〜38％に維持すべきもので、ジスプロシウムの添加量は
最高全体の重量比の５％であり、若し、ジスプロシウム
の添加量が全体重量比の５％だとすれば、ネオジムの含
有量は全体の25〜33％となる。そして、生産コストを低
減したいとすれば、ネオジムの中にセリウムを添加すれ
ばよいが、その最大添加量は全体重量比の10％である。
Ｎは磁石合金の防食性を向上するもので、とりわけAl
や、DyとAl、あるいはCoとAlを含む合金にとっては、Ｎ
の含有量が高ければその磁石の防食性が強められるが、
Ｎの含有量は全体重量比の1.5％を越してはならない。
因に、Ｎの含有量が全体重量比の1.5％を越すと、明ら
かに磁石の磁性が破壊されるのであり、通常、Ｎの含有
量を全体重量比の1.2〜1.3％に維持すれば、最も良い防
食性が得られ、且つ磁性が破壊されない。
や、DyとAl、あるいはCoとAlを含む合金にとっては、Ｎ
の含有量が高ければその磁石の防食性が強められるが、
Ｎの含有量は全体重量比の1.5％を越してはならない。
因に、Ｎの含有量が全体重量比の1.5％を越すと、明ら
かに磁石の磁性が破壊されるのであり、通常、Ｎの含有
量を全体重量比の1.2〜1.3％に維持すれば、最も良い防
食性が得られ、且つ磁性が破壊されない。
そして、上記組成成分の磁石合金は次に述べる製造過
程で製作されるもので、先ず、この発明の合金組成成分
を真空誘導炉の中に入れ、真空中で、又は適量のアルゴ
ン或いは窒素を導入して1400℃迄加熱溶融し、完全溶融
の後、その合金液を水冷機溝を備えている回転銅盤の上
に鋳込み、合金スラブを造り、更に、破砕して10mm以下
の合金粗粉にし、ボールミルに移すか、或いは６絶対気
圧の高圧のもとでジェット粉砕機で、0.2〜.0.6mmの合
金微粉に粉砕した後、窒素雰囲気保護のもとで、磁場を
具備している金属モールドの中に充填し、加圧成型して
粗成品を作りあげるのであり、この際の加圧方向は磁場
の方向と平行するようにさせるべきで、磁場を8000〜15
000エルステッド（Oe）の間に、加圧圧力を1.5〜3ton/c
m2の間に制御するものである。そして、最後にその粗成
品を真空炉の中に入れ、炉内の圧力を10万分の１トル
（Torr）以下迄に低めて、真空炉内の磁性に害ある酸素
を除去し、且つ、窒素を充入してその分圧を100分の１
トルの圧力に継続維持させて、真空炉内の温度を1000〜
1100℃に加熱して、１ないし数時間の焼結を行ない、そ
して、必ずしも必要ではないが、この焼結の過程で一度
窒素を充入して窒素の分圧を100トル迄にあげて、窒素
原子が粗成品の中に侵入して、稀土類元素及び遷移金属
元素と結合させるようにし、焼結処理を完成した後、更
に、500〜900℃の温度範囲内で、等しくない温度の熱処
理を１回以上行ない、磁石の保磁力や本質の保磁力を増
加させて、磁石合金を製造するのである。
程で製作されるもので、先ず、この発明の合金組成成分
を真空誘導炉の中に入れ、真空中で、又は適量のアルゴ
ン或いは窒素を導入して1400℃迄加熱溶融し、完全溶融
の後、その合金液を水冷機溝を備えている回転銅盤の上
に鋳込み、合金スラブを造り、更に、破砕して10mm以下
の合金粗粉にし、ボールミルに移すか、或いは６絶対気
圧の高圧のもとでジェット粉砕機で、0.2〜.0.6mmの合
金微粉に粉砕した後、窒素雰囲気保護のもとで、磁場を
具備している金属モールドの中に充填し、加圧成型して
粗成品を作りあげるのであり、この際の加圧方向は磁場
の方向と平行するようにさせるべきで、磁場を8000〜15
000エルステッド（Oe）の間に、加圧圧力を1.5〜3ton/c
m2の間に制御するものである。そして、最後にその粗成
品を真空炉の中に入れ、炉内の圧力を10万分の１トル
（Torr）以下迄に低めて、真空炉内の磁性に害ある酸素
を除去し、且つ、窒素を充入してその分圧を100分の１
トルの圧力に継続維持させて、真空炉内の温度を1000〜
1100℃に加熱して、１ないし数時間の焼結を行ない、そ
して、必ずしも必要ではないが、この焼結の過程で一度
窒素を充入して窒素の分圧を100トル迄にあげて、窒素
原子が粗成品の中に侵入して、稀土類元素及び遷移金属
元素と結合させるようにし、焼結処理を完成した後、更
に、500〜900℃の温度範囲内で、等しくない温度の熱処
理を１回以上行ない、磁石の保磁力や本質の保磁力を増
加させて、磁石合金を製造するのである。
第１表に種々の組成で造られた10種の磁石合金を示
す。
す。
なお、第１表に示した組成は焼結後の組成である。焼
結前の溶融液の組成は、Ｎ量が不純物レベルであり、他
の成分の含有量は第１表中の値よりＮ量が少ない分だけ
相対的に大きい値である。
結前の溶融液の組成は、Ｎ量が不純物レベルであり、他
の成分の含有量は第１表中の値よりＮ量が少ない分だけ
相対的に大きい値である。
第１表中の“−”は残部を意味し、数字はその成分が
全体重量の中で占める重量％である。例えば、サンプル
１のネオジウムの重量比は31.4％、窒素の重量比は0.43
％、ホウ素の重量比は1.0％であり、従って、鉄の占め
る重量比は100−31.4−0.43−1.0＝67.17％となる。
全体重量の中で占める重量％である。例えば、サンプル
１のネオジウムの重量比は31.4％、窒素の重量比は0.43
％、ホウ素の重量比は1.0％であり、従って、鉄の占め
る重量比は100−31.4−0.43−1.0＝67.17％となる。
第１表の10個のサンプルの各種性能実験結果を第２表
に示す。
に示す。
第２表の最大エネルギー積の欄から分かるように、こ
の発明の磁石合金の最大エネルギー積は凡そ25から30MG
Oeの間にあり、前記のSm−Co組成磁石合金の最大エネル
ギー積（16〜30MGOe）より優れ、Nd−Fe−Ｂ組成磁石合
金の最大エネルギー積（25MGOe以上）に相当する。その
他、第１表と第２表から窒素の含有量が1.5％重量比を
越す（サンプル６の如く）と磁性が破壊される事が分か
り、その最大エネルギー積及び本質保磁力等の性能が大
幅に低下して、第２表に記録され得ないものとなる。そ
れ故、窒素の含有量は1.5％重量比以下に限定してこ
そ、磁性に優れた磁石を製造し得るのである。
の発明の磁石合金の最大エネルギー積は凡そ25から30MG
Oeの間にあり、前記のSm−Co組成磁石合金の最大エネル
ギー積（16〜30MGOe）より優れ、Nd−Fe−Ｂ組成磁石合
金の最大エネルギー積（25MGOe以上）に相当する。その
他、第１表と第２表から窒素の含有量が1.5％重量比を
越す（サンプル６の如く）と磁性が破壊される事が分か
り、その最大エネルギー積及び本質保磁力等の性能が大
幅に低下して、第２表に記録され得ないものとなる。そ
れ故、窒素の含有量は1.5％重量比以下に限定してこ
そ、磁性に優れた磁石を製造し得るのである。
次に、その防食性についてテストを行なったが、５％
重量比のHCl溶液の中に磁石合金を浸漬し、室温28℃に3
0分間静置した後、更に、その重量損失を測定して、３
〜６度にわたって平均値を求めた結果を第３表に示す。
重量比のHCl溶液の中に磁石合金を浸漬し、室温28℃に3
0分間静置した後、更に、その重量損失を測定して、３
〜６度にわたって平均値を求めた結果を第３表に示す。
なお、第３表に示した組成は焼結後の組成である。焼
結前の溶融液の組成は、Ｎ量が不純物レベルであり、他
の成分の含有量は第３表中の値よりＮ量が少ない分だけ
相対的に大きい値である。
結前の溶融液の組成は、Ｎ量が不純物レベルであり、他
の成分の含有量は第３表中の値よりＮ量が少ない分だけ
相対的に大きい値である。
第３表から分かるように、Sm−Co組成磁石合金を30分
間浸漬した後の重量損失は、Nd−Fe−Ｂ組成磁石合金よ
り少ない、即ち防食性が良いことを示すもので、この発
明のTm−Re−Ｎ−Ｂ組成磁石合金の重量損失はSm−Co組
成磁石合金とNd−Fe−Ｂ組成磁石合金の間に介在するも
のであり、Nd−Fe−Ｂ組成よりは良いがSm−Co組成に比
べるとやや遜色する。但し、この発明の磁石合金の最大
エネルギー積はSm−Co組成磁石合金の遠く及ばない所で
あり、従って、この発明の磁石合金は最大エネルギー積
に於いても、防食性に於いてもかなり優れた性能を兼ね
備えている事が分かる。
間浸漬した後の重量損失は、Nd−Fe−Ｂ組成磁石合金よ
り少ない、即ち防食性が良いことを示すもので、この発
明のTm−Re−Ｎ−Ｂ組成磁石合金の重量損失はSm−Co組
成磁石合金とNd−Fe−Ｂ組成磁石合金の間に介在するも
のであり、Nd−Fe−Ｂ組成よりは良いがSm−Co組成に比
べるとやや遜色する。但し、この発明の磁石合金の最大
エネルギー積はSm−Co組成磁石合金の遠く及ばない所で
あり、従って、この発明の磁石合金は最大エネルギー積
に於いても、防食性に於いてもかなり優れた性能を兼ね
備えている事が分かる。
本発明の磁石の製造方法は、加圧成型及び焼結の段階
を、窒素雰囲気の中で進行させる事により、生産コスト
を低減し、且つ、安全性の高い環境で生産活動を行なう
ことが出来、産業上の大量生産に適するものとなる。
を、窒素雰囲気の中で進行させる事により、生産コスト
を低減し、且つ、安全性の高い環境で生産活動を行なう
ことが出来、産業上の大量生産に適するものとなる。
更に、所定の温度範囲内で一回若しくは数回熱処理を
施すことを、その製法の末尾に付加すれば、磁石の磁性
が増強されるものとなる。
施すことを、その製法の末尾に付加すれば、磁石の磁性
が増強されるものとなる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 チン チョン シュン 台湾 タイペイシー アンホールー 103ハウ ７ロウ ハイウンチンシュー グーフウンユーシェンコンシーネイ (72)発明者 リン ケン トー 台湾 タイペイシー アンホールー 103ハウ ７ロウ ハイウンチンシュー グーフウンユーシェンコンシーネイ (56)参考文献 特開 昭62−177147（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−158854（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−56266（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】（１）最終的な製品の組成にして、下記の
成分： Feを主とし、CoおよびAlのうち少なくとも１種を添加し
た遷移金属元素:60〜68重量％、但しAl:0.5〜0.84重量
％、 Ndを主とし、DyおよびCeのうち少なくとも１種を添加し
た希土類元素:30〜38重量％、 N:下記工程（５）により導入されるＮとの合計量が0.6
〜1.5重量％となる量、および B:0.8〜1.5重量％ から成る溶融液を準備する工程、 （２）該溶融液を冷却して合金スラブにする工程、 （３）該合金スラブを粉砕して粒径0.2〜0.6mmの合金粉
末にする工程、 （４）窒素雰囲気中で該合金粉末を金属モールド内に充
填し、磁場を印加しながら加圧成型して粗成品とする工
程、および （５）窒素を導入した減圧雰囲気下で、1000〜1100℃で
該粗成品を少なくとも１時間焼結することにより、Ｎ含
有量を0.6〜1.5重量％とする工程 を含んで成る磁石の製造方法。 - 【請求項２】前記焼結工程（５）の後に、500〜900℃で
熱処理する工程を更に含む請求項１に記載の磁石の製造
方法。 - 【請求項３】前記焼結工程（５）において、更に窒素分
圧を100Torrにまで高めた雰囲気中で所定時間焼結を行
う請求項１に記載の磁石の製造方法。 - 【請求項４】前記焼結工程（５）において、前記焼結を
行う前に、焼結を行うための真空焼結炉の圧力を10-5To
rr以下に低下させて炉内雰囲気中の酸素を除去してか
ら、窒素を導入して減圧雰囲気に維持する請求項１に記
載の磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2118846A JP2648634B2 (ja) | 1990-05-10 | 1990-05-10 | 磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2118846A JP2648634B2 (ja) | 1990-05-10 | 1990-05-10 | 磁石の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0417644A JPH0417644A (ja) | 1992-01-22 |
| JP2648634B2 true JP2648634B2 (ja) | 1997-09-03 |
Family
ID=14746600
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2118846A Expired - Lifetime JP2648634B2 (ja) | 1990-05-10 | 1990-05-10 | 磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2648634B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04142703A (ja) * | 1990-09-25 | 1992-05-15 | Natl Sci Council | 希土類元素―遷移金属―窒素―ホウ素の永久磁石合金及びその製造方法 |
| JP5654562B2 (ja) | 2009-04-03 | 2015-01-14 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 高温を生じる金属切削用途のためのコーティングされた切削工具 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6156266A (ja) * | 1984-08-27 | 1986-03-20 | Daido Steel Co Ltd | 永久磁石合金 |
| JPS62158854A (ja) * | 1985-12-28 | 1987-07-14 | S C M:Kk | 永久磁石材料 |
| JPH0660367B2 (ja) * | 1986-01-29 | 1994-08-10 | 大同特殊鋼株式会社 | 永久磁石材料の製造方法 |
-
1990
- 1990-05-10 JP JP2118846A patent/JP2648634B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0417644A (ja) | 1992-01-22 |
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