JP2645340B2 - 被覆超硬合金工具の製造方法 - Google Patents
被覆超硬合金工具の製造方法Info
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- JP2645340B2 JP2645340B2 JP1233825A JP23382589A JP2645340B2 JP 2645340 B2 JP2645340 B2 JP 2645340B2 JP 1233825 A JP1233825 A JP 1233825A JP 23382589 A JP23382589 A JP 23382589A JP 2645340 B2 JP2645340 B2 JP 2645340B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、被覆超硬合金工具の改良に関する。詳細に
は、より高速切削性能を向上した被覆超硬合金工具の製
造方法に関する。
は、より高速切削性能を向上した被覆超硬合金工具の製
造方法に関する。
〈従来の技術〉 硬質層がWC−Co、WC−（WTiTa）CN−Coからなる超硬
合金にTiC、Al2O3、TiCN、TiN等を種々組み合わせた多
層被覆工具は、その適用範囲が広くかつ長寿命の切削工
具等として実用に供せられている。
合金にTiC、Al2O3、TiCN、TiN等を種々組み合わせた多
層被覆工具は、その適用範囲が広くかつ長寿命の切削工
具等として実用に供せられている。
その製造方法は主としてCVD法、PVD法が用いられてい
るが、プロセス技術の進歩により様々な被覆方法もとら
れている。
るが、プロセス技術の進歩により様々な被覆方法もとら
れている。
また、基体にはJIS Ｍ系超硬合金にTiN、を微量添加
した合金が広く用いられ、窒素の添加により、脱β層等
の表面改質が計れ、より靭性が向上している。従来、耐
摩耗性重視の用途にはCVD法によりTiC、Al2O3等の多層
被覆が使用され耐欠損性重視の用途には強度の劣化が少
ないPVD法によりTiNを被覆した工具が適用されている。
した合金が広く用いられ、窒素の添加により、脱β層等
の表面改質が計れ、より靭性が向上している。従来、耐
摩耗性重視の用途にはCVD法によりTiC、Al2O3等の多層
被覆が使用され耐欠損性重視の用途には強度の劣化が少
ないPVD法によりTiNを被覆した工具が適用されている。
〈発明が解決しようとする課題〉 上記の様に、従来の耐摩耗重視の用途には、TiC、Al2
O3等の被覆を実施し表面部に耐摩耗性の高い膜を被覆し
効果を上げているが、その反面、成膜時に基体と皮膜界
面に生ずる脆弱な脱炭層のため耐欠損性に弱いという欠
点があり、その改善として基体中にカーボンを過剰に添
加したり、表面近傍にカーボンを富化させたりしてその
強度の改善を計っている。しかし、基体中にカーボンを
富化させることは、基体中の耐塑性変形性、耐摩耗性を
減ずるため、カーボンは可能な限り低い方が好ましい。
O3等の被覆を実施し表面部に耐摩耗性の高い膜を被覆し
効果を上げているが、その反面、成膜時に基体と皮膜界
面に生ずる脆弱な脱炭層のため耐欠損性に弱いという欠
点があり、その改善として基体中にカーボンを過剰に添
加したり、表面近傍にカーボンを富化させたりしてその
強度の改善を計っている。しかし、基体中にカーボンを
富化させることは、基体中の耐塑性変形性、耐摩耗性を
減ずるため、カーボンは可能な限り低い方が好ましい。
〈課題を解決するための手段〉 そのため、本発明者らはJIS Ｍ系超硬合金において
異相を生じない低いカーボン量の合金において皮膜−基
体の界面に生ずる脱炭層を抑える被覆方法を検討した結
果、通常のCVD法を低温化し反応性に富むガスを使用す
れば良い事を見いいだした。
異相を生じない低いカーボン量の合金において皮膜−基
体の界面に生ずる脱炭層を抑える被覆方法を検討した結
果、通常のCVD法を低温化し反応性に富むガスを使用す
れば良い事を見いいだした。
また、この基体に窒化物を添加するとその効果がより
相乗される。その窒化物は4a、5a族の窒化物、炭窒化物
で有れば良く、その用途、目的に応じて、例えば、高速
連続切削等にはNbN、TiN等が優れ、断続を含むような用
途、目的にはTaN、ZrN、HfN等が優れる傾向にあり、ま
た複数の窒化物、炭窒化物を使用しても同様な効果が得
られる。
相乗される。その窒化物は4a、5a族の窒化物、炭窒化物
で有れば良く、その用途、目的に応じて、例えば、高速
連続切削等にはNbN、TiN等が優れ、断続を含むような用
途、目的にはTaN、ZrN、HfN等が優れる傾向にあり、ま
た複数の窒化物、炭窒化物を使用しても同様な効果が得
られる。
〈作用〉 以上のごとく、本発明は、周期律表の4a、5a、6a族の
炭化物、窒化物、炭窒化物の１種以上と、Co等のFe族、
Ｗ等のCr族の１種以上よりなり、飽和磁束密度がCo1％
あたり14〜16gaussであるカーボン含有量が２相域中の
低炭素領域のWC基超硬合金を基体とし、前記基体上に、
内層が0.5〜10μｍの有機CN化合物を反応ガスとするCVD
法による炭窒化チタンを被覆し、次いで、0.5〜10μｍ
のメタン及び／又は窒素ガスを反応ガスに用いたCVD法
による窒化チタン、炭窒化チタンの１種または２種以上
の層、及び／または酸化炭素系ガスを反応ガスに用いた
CVD法による酸化アルミニウムの層を被覆したことを特
徴とする被覆超硬合金工具の製造方法である。
炭化物、窒化物、炭窒化物の１種以上と、Co等のFe族、
Ｗ等のCr族の１種以上よりなり、飽和磁束密度がCo1％
あたり14〜16gaussであるカーボン含有量が２相域中の
低炭素領域のWC基超硬合金を基体とし、前記基体上に、
内層が0.5〜10μｍの有機CN化合物を反応ガスとするCVD
法による炭窒化チタンを被覆し、次いで、0.5〜10μｍ
のメタン及び／又は窒素ガスを反応ガスに用いたCVD法
による窒化チタン、炭窒化チタンの１種または２種以上
の層、及び／または酸化炭素系ガスを反応ガスに用いた
CVD法による酸化アルミニウムの層を被覆したことを特
徴とする被覆超硬合金工具の製造方法である。
本発明による被覆工具の基体及び膜は以下の理由によ
り限定される。
り限定される。
１）最終焼結体におけるカーボン量 飽和磁束密度でCo1％あたり14〜16gauss（２相域中の低
炭素領域） 燃焼法におけるカーボン分析値では誤差が大きいた
め、超硬合金に一般に使用されている飽和磁束密度を用
いた。飽和磁束密度を用いた理由は本発明の目的とする
低炭素領域のカーボン測定について最も高精度に限定で
きるためである。飽和磁束密度がCo1％当たり14gauss未
満ではカーボンが不足し異相を生じ易く、また16gauss
を越えると粒成長を生じ易くなり高速切削に不適となる
ため、Co1％あたり14〜16gaussとした。
炭素領域） 燃焼法におけるカーボン分析値では誤差が大きいた
め、超硬合金に一般に使用されている飽和磁束密度を用
いた。飽和磁束密度を用いた理由は本発明の目的とする
低炭素領域のカーボン測定について最も高精度に限定で
きるためである。飽和磁束密度がCo1％当たり14gauss未
満ではカーボンが不足し異相を生じ易く、また16gauss
を越えると粒成長を生じ易くなり高速切削に不適となる
ため、Co1％あたり14〜16gaussとした。
２）内層 0.5〜10μｍ 有機CN化合物を使用するCVD法 炭窒化チタン 内層が0.5μｍ未満ではＣの移動を抑制するのに充分
な効果がなく、また単層で10μｍを越えると著しく靭性
を阻害するため0.5〜10μｍとした。
な効果がなく、また単層で10μｍを越えると著しく靭性
を阻害するため0.5〜10μｍとした。
３）外層 0.5〜10μｍ CVD法 メタン及び／又は窒素ガスを反応ガスに用いたCVD法
による炭化チタン、窒化チタン、炭窒化チタンの１種ま
たは２種以上、 及び／または酸化炭素系ガスを反応ガスに用いたCVD
法による酸化アルミニウム 外層が0.5μｍ未満では充分な耐摩耗性を付与するこ
とが出来ず、10μｍをこえると１層として厚く成りすぎ
脆くなるため、0.5〜10μｍとした。
による炭化チタン、窒化チタン、炭窒化チタンの１種ま
たは２種以上、 及び／または酸化炭素系ガスを反応ガスに用いたCVD
法による酸化アルミニウム 外層が0.5μｍ未満では充分な耐摩耗性を付与するこ
とが出来ず、10μｍをこえると１層として厚く成りすぎ
脆くなるため、0.5〜10μｍとした。
以下、本発明に関し具体的に説明する。
〈実施例１〉 市販のWC粉末（平均粒径5.0μｍ）、TiC粉末（同1.0
μｍ）、TiN粉末（同1.0μｍ）、TaC粉末（1.5μｍ）及
び結合相としてCo粉末を使用して、一般に旋削用の基体
に使用されるJIS M20相当（組成 残WC−2TiC−5TaC−
7Co−0.3TiN）になるように配合した。
μｍ）、TiN粉末（同1.0μｍ）、TaC粉末（1.5μｍ）及
び結合相としてCo粉末を使用して、一般に旋削用の基体
に使用されるJIS M20相当（組成 残WC−2TiC−5TaC−
7Co−0.3TiN）になるように配合した。
カーボンの調整はＷの添加により行った。これらの粉
末を配合し、混合終了後、乾燥した後、プレス成形し、
真空中1400℃で1hr焼結したのち、抗折力試験片を製作
した。その試験片の飽和磁束密度、硬さ、破壊靭性値を
測定した。その結果を第１表に示す。
末を配合し、混合終了後、乾燥した後、プレス成形し、
真空中1400℃で1hr焼結したのち、抗折力試験片を製作
した。その試験片の飽和磁束密度、硬さ、破壊靭性値を
測定した。その結果を第１表に示す。
試料番号8,9では脱炭相の為破壊靭性値が極端に低下
した。
した。
これらの合金よりSNMA432の形状のチップを加工し
た。
た。
また、このチップをCVD反応炉中に設置し、H2ガスを
流しながら、800℃まで昇温した。800℃よりTiCl4 ２
％、CH3CN ２％、H2残からなる混合気体を流量７リッ
トル/min 圧力40mmHgの条件で供給し0.5時間反応させ
基体上にTiCNを２μｍ被覆した。そのチップを、さらに
1000℃まで昇温し、混合気体をTiCl4 ２％、N2 ２％
の組成に変え６時間反応させ基体上にTiNを６μｍ形成
させた。次に混合気体をCO2 ２％ AlCl3 ２％ H2残
からなる混合気体を流量７リットル/min圧力40mmHgの条
件で供給し４時間反応させ基体上にAl2O3を２μｍ被覆
した。
流しながら、800℃まで昇温した。800℃よりTiCl4 ２
％、CH3CN ２％、H2残からなる混合気体を流量７リッ
トル/min 圧力40mmHgの条件で供給し0.5時間反応させ
基体上にTiCNを２μｍ被覆した。そのチップを、さらに
1000℃まで昇温し、混合気体をTiCl4 ２％、N2 ２％
の組成に変え６時間反応させ基体上にTiNを６μｍ形成
させた。次に混合気体をCO2 ２％ AlCl3 ２％ H2残
からなる混合気体を流量７リットル/min圧力40mmHgの条
件で供給し４時間反応させ基体上にAl2O3を２μｍ被覆
した。
このチップを市販のTiC6μｍ−Al2O32μｍのチップと
切削試験を以下の条件で実施した。
切削試験を以下の条件で実施した。
切削試験の条件は構造用鋼丸棒の長手連続切削にて実
施した。
施した。
長手連続切削では負荷が連続するため、切削性能上重
要な耐塑性変形性を確認した。
要な耐塑性変形性を確認した。
切削速度 200m/min 送り 0.2mm/rev 切込み 3.0mm 切削時間 2min 30min その結果を第２表に示す。
試料番号８、９では脱炭相の為試験は行わなかった
が、本発明のチップはカーボン量の減少にともない塑性
変形量が減少し、正常な摩耗を示したのに対し、市販の
チップは塑性変形が大きく、ノーズに異常な摩耗が発生
している。
が、本発明のチップはカーボン量の減少にともない塑性
変形量が減少し、正常な摩耗を示したのに対し、市販の
チップは塑性変形が大きく、ノーズに異常な摩耗が発生
している。
さらに、耐摩耗性を比較するため切削時間２分では各
チップとも大差ないが、30分切削後の逃げ面最大摩耗量
は本発明チップと市販チップでは定状摩耗での傾きが異
なり大きな差となった。
チップとも大差ないが、30分切削後の逃げ面最大摩耗量
は本発明チップと市販チップでは定状摩耗での傾きが異
なり大きな差となった。
〈実施例２〉 市販のWC粉末（平均粒度5.0μｍ）、TaC粉末（1.5μ
ｍ）及び結合相としてCo粉末を使用して、一般に旋削用
の基体に使用されるJIS K10相当（組成 残WC−3TaC−
6Co）になるように配合した。カーボンの調整はＷの添
加またはカーボンの添加により行った。これらの粉末を
配合し、混合終了後、乾燥した後、プレス成形し、真空
中1400℃で1hr焼結したのち、抗折力試験片を製作し
た。その試験片の飽和磁束密度、硬さ、破壊靭性値を測
定した。
ｍ）及び結合相としてCo粉末を使用して、一般に旋削用
の基体に使用されるJIS K10相当（組成 残WC−3TaC−
6Co）になるように配合した。カーボンの調整はＷの添
加またはカーボンの添加により行った。これらの粉末を
配合し、混合終了後、乾燥した後、プレス成形し、真空
中1400℃で1hr焼結したのち、抗折力試験片を製作し
た。その試験片の飽和磁束密度、硬さ、破壊靭性値を測
定した。
その結果を第３表に示す。
試料番号18.19では脱炭相の為破壊靭性値が極端に低
下した。これらの合金よりSNMA432の形状のチップを加
工した。また、このチップをCVD反応炉中に設置し、H2
ガスを流しながら、800℃まで昇温した。800℃よりTiCl
4 ２％、CH3CN ２％、H2残からなる混合気体を流量７
リットル/min・圧力40mmHgの条件で供給し0.5時間反応
させ基体上にTiCNを２μｍ被覆した。そのチップを、さ
らに1000℃まで昇温し、混合気体をTiCl4 ２％、N2
２％、CH4 ２％の組成に変え６時間反応させ基体上にT
iCNを６μｍ形成させた。次にTiCl4 ２％、N2 ２％
H2残からなる混合気体を流量７リットル/min圧力40mmHg
の条件で供給し２時間反応させ基体上にTiNを２μｍ被
覆した。このチップを市販のTiC6μｍ−Al2O32μｍのチ
ップと切削試験を以下の条件で実施した。切削試験の条
件はダクタイル鋳鉄の切削にて実施した。切削性能上重
要な耐塑性変形性を確認した。
下した。これらの合金よりSNMA432の形状のチップを加
工した。また、このチップをCVD反応炉中に設置し、H2
ガスを流しながら、800℃まで昇温した。800℃よりTiCl
4 ２％、CH3CN ２％、H2残からなる混合気体を流量７
リットル/min・圧力40mmHgの条件で供給し0.5時間反応
させ基体上にTiCNを２μｍ被覆した。そのチップを、さ
らに1000℃まで昇温し、混合気体をTiCl4 ２％、N2
２％、CH4 ２％の組成に変え６時間反応させ基体上にT
iCNを６μｍ形成させた。次にTiCl4 ２％、N2 ２％
H2残からなる混合気体を流量７リットル/min圧力40mmHg
の条件で供給し２時間反応させ基体上にTiNを２μｍ被
覆した。このチップを市販のTiC6μｍ−Al2O32μｍのチ
ップと切削試験を以下の条件で実施した。切削試験の条
件はダクタイル鋳鉄の切削にて実施した。切削性能上重
要な耐塑性変形性を確認した。
切削速度 250m/min 送り 0.2mm/rev 切込み 3.0mm 切削時間 2min 30min その結果を第４表に示す。
試料番号18.19では脱炭相の為試験は行わなかった
が、本発明のチップはカーボン量の減少にともない塑性
変形量が減少し、正常な摩耗を示したのに対し、市販の
チップは塑性変形が大きく、ノーズに異常な摩耗が発生
している。
が、本発明のチップはカーボン量の減少にともない塑性
変形量が減少し、正常な摩耗を示したのに対し、市販の
チップは塑性変形が大きく、ノーズに異常な摩耗が発生
している。
さらに、耐摩耗性を比較するため、切削時間２分では
各チップとも大差ないが30分切削後の逃げ面最大摩耗量
は本発明チップと市販チップでは定状摩耗での傾きが異
なる大きな差となった。
各チップとも大差ないが30分切削後の逃げ面最大摩耗量
は本発明チップと市販チップでは定状摩耗での傾きが異
なる大きな差となった。
〈発明の効果〉 本発明の被覆超硬合金工具は最終焼結体における基体
にカーボン量を特定することにより、基体中の耐塑性変
形性を向上させ、刃先強度を増し、耐摩耗性を向上させ
たものであり、被覆工具の特徴である高速連続切削分野
へより適用範囲を広げた工具である。
にカーボン量を特定することにより、基体中の耐塑性変
形性を向上させ、刃先強度を増し、耐摩耗性を向上させ
たものであり、被覆工具の特徴である高速連続切削分野
へより適用範囲を広げた工具である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 16/34 Ｃ２３Ｃ 16/34 16/36 16/36 16/40 16/40 (72)発明者 井寄 裕介 千葉県成田市新泉13番地の２ 日立ツー ル株式会社成田工場内 合議体 審判長 中山 時夫 審判官 高梨 操 審判官 長者 義久 (56)参考文献 特開 昭62−88509（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−103070（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−44572（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−97867（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】周期律表の4a、5a、6a族の炭化物、窒化
物、炭窒化物の１種以上と、Fe族、Cr族の１種以上より
なり、飽和磁束密度がCo1％あたり14〜16gaussであるカ
ーボン含有量が２相域中の低炭素領域のWC基超硬合金を
基体とし、前記基体上に、内層が0.5〜10μｍの有機CN
化合物を反応ガスとするCVD法による炭窒化チタンを被
覆し、次いで、0.5〜10μｍのメタン及び／又は窒素ガ
スを反応ガスに用いたCVD法による窒化チタン、炭窒化
チタンの１種または２種以上の層、及び／または酸化炭
素系ガスを反応ガスに用いたCVD法による酸化アルミニ
ウムの層を被覆したことを特徴とする被覆超硬合金工具
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1233825A JP2645340B2 (ja) | 1989-09-08 | 1989-09-08 | 被覆超硬合金工具の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1233825A JP2645340B2 (ja) | 1989-09-08 | 1989-09-08 | 被覆超硬合金工具の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0397866A JPH0397866A (ja) | 1991-04-23 |
| JP2645340B2 true JP2645340B2 (ja) | 1997-08-25 |
Family
ID=16961153
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1233825A Expired - Fee Related JP2645340B2 (ja) | 1989-09-08 | 1989-09-08 | 被覆超硬合金工具の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2645340B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2660180B2 (ja) * | 1991-06-07 | 1997-10-08 | 日立ツール株式会社 | 被覆超硬工具 |
| KR0170453B1 (ko) * | 1993-08-16 | 1999-02-18 | 쿠라우찌 노리타카 | 절삭공구용초경합금 및 피복초경합금 |
| DE60012850T2 (de) * | 1999-11-25 | 2005-02-03 | Seco Tools Ab | Beschichteter Schneideinsatz für Fräs- und Drehanwendungen |
| JP2002205207A (ja) * | 2001-01-09 | 2002-07-23 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 切削工具 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6244572A (ja) * | 1985-08-21 | 1987-02-26 | Hitachi Carbide Tools Ltd | 表面被覆工具 |
| JPS6288509A (ja) * | 1985-10-11 | 1987-04-23 | Hitachi Carbide Tools Ltd | 表面被覆超硬エンドミル |
| JPS63103070A (ja) * | 1986-10-17 | 1988-05-07 | Hitachi Tool Eng Ltd | 表面被覆超硬合金 |
| JPH01233827A (ja) * | 1988-03-15 | 1989-09-19 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | テレビジョンチューナのｕｈｆチャンネル受信用局部発振回路 |
-
1989
- 1989-09-08 JP JP1233825A patent/JP2645340B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0397866A (ja) | 1991-04-23 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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