JP2597551Y2 - トルクコンバータ - Google Patents
トルクコンバータInfo
- Publication number
- JP2597551Y2 JP2597551Y2 JP1992050229U JP5022992U JP2597551Y2 JP 2597551 Y2 JP2597551 Y2 JP 2597551Y2 JP 1992050229 U JP1992050229 U JP 1992050229U JP 5022992 U JP5022992 U JP 5022992U JP 2597551 Y2 JP2597551 Y2 JP 2597551Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- turbine
- impeller
- torque converter
- torus
- gap
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Control Of Fluid Gearings (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、インペラとタービンと
の間で流体を循環させて動力を伝達するトーラスを備え
たトルクコンバータに関する。
の間で流体を循環させて動力を伝達するトーラスを備え
たトルクコンバータに関する。
【０００２】
【従来の技術】トルクコンバータは、３種の羽根車（ポ
ンプ，タービン及びステータ）からなるトーラスを内部
に有し、トーラス内を循環する流体により動力を伝達す
る装置である。このようなトルクコンバータとして、３
種の羽根車が形成するトーラスの偏平率（トーラスの軸
線方向寸法／半径方向寸法）を低下させ、トーラスの形
状を軸線方向に短くした形状のものが知られている。ト
ーラスの軸線方向寸法を短くすることにより生じた余裕
スペース内には、ロックアップ装置を設置できるメリッ
トが生じる。
ンプ，タービン及びステータ）からなるトーラスを内部
に有し、トーラス内を循環する流体により動力を伝達す
る装置である。このようなトルクコンバータとして、３
種の羽根車が形成するトーラスの偏平率（トーラスの軸
線方向寸法／半径方向寸法）を低下させ、トーラスの形
状を軸線方向に短くした形状のものが知られている。ト
ーラスの軸線方向寸法を短くすることにより生じた余裕
スペース内には、ロックアップ装置を設置できるメリッ
トが生じる。
【０００３】
【考案が解決しようとする課題】前記従来のトルクコン
バータでは、変形された羽根車内を通過する流体は、渦
を生じ易く、また羽根部材に対して衝突を起こし易くな
り、トルクコンバータ全体の性能が低下する。特に、ト
ーラスの偏平化が進むと、流体の流れる角度が急になる
ステータ部分とインペラの出口からタービンの入口にか
けての部分とで、流体の衝突損失が大きくなる。従来に
おいては、インペラブレードの出口側端とタービンブレ
ード入口側端との隙間は、単に両者の衝突を避ける目的
で、加工上３ｍｍ前後に設定されており、この隙間部分
での衝突損失が大きい。
バータでは、変形された羽根車内を通過する流体は、渦
を生じ易く、また羽根部材に対して衝突を起こし易くな
り、トルクコンバータ全体の性能が低下する。特に、ト
ーラスの偏平化が進むと、流体の流れる角度が急になる
ステータ部分とインペラの出口からタービンの入口にか
けての部分とで、流体の衝突損失が大きくなる。従来に
おいては、インペラブレードの出口側端とタービンブレ
ード入口側端との隙間は、単に両者の衝突を避ける目的
で、加工上３ｍｍ前後に設定されており、この隙間部分
での衝突損失が大きい。
【０００４】本考案の目的は、トーラスの偏平率が小さ
いトルクコンバータ全体の性能を向上することにある。
いトルクコンバータ全体の性能を向上することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本考案に係るトルクコン
バータは、入力側部材に連結されるインペラと出力側部
材に連結可能なタービンとを備え、インペラとタービン
との間で流体を循環させて動力を伝達するトーラスを備
えている。このトルクコンバータでは、トーラスの軸線
方向寸法Ｌと半径方向寸法Ｈとの比Ｌ／Ｈが０．９以下
であり、インペラ出口とタービン入口との隙間が４〜７
ｍｍの範囲にある。
バータは、入力側部材に連結されるインペラと出力側部
材に連結可能なタービンとを備え、インペラとタービン
との間で流体を循環させて動力を伝達するトーラスを備
えている。このトルクコンバータでは、トーラスの軸線
方向寸法Ｌと半径方向寸法Ｈとの比Ｌ／Ｈが０．９以下
であり、インペラ出口とタービン入口との隙間が４〜７
ｍｍの範囲にある。
【０００６】
【作用】本考案に係るトルクコンバータでは、インペラ
出口とタービン入口との隙間が４〜７ｍｍの範囲にある
ため、インペラからタービンに向かって流れる流体の衝
突損失が少なくなり、その結果トルクコンバータ全体の
性能が向上する。
出口とタービン入口との隙間が４〜７ｍｍの範囲にある
ため、インペラからタービンに向かって流れる流体の衝
突損失が少なくなり、その結果トルクコンバータ全体の
性能が向上する。
【０００７】
【実施例】図１に、本考案の一実施例によるトルクコン
バータ１を示している。ここで、Ｏ−Ｏがトルクコンバ
ータ１の回転中心である。図において、トルクコンバー
タ１は、フロントカバー２とフロントカバー２の外周壁
２ａに固定されたインペラーシェル５ａとで作動油室を
形成している。作動油室内には、トーラス３とロックア
ップ装置４とが配置されている。トーラス３は、３種の
羽根車、インペラ５，タービン６及びステータ７から構
成されている。インペラ５のインペラーシェル５ａの内
周端部がインペラーハブ５ｃに固定されている。
バータ１を示している。ここで、Ｏ−Ｏがトルクコンバ
ータ１の回転中心である。図において、トルクコンバー
タ１は、フロントカバー２とフロントカバー２の外周壁
２ａに固定されたインペラーシェル５ａとで作動油室を
形成している。作動油室内には、トーラス３とロックア
ップ装置４とが配置されている。トーラス３は、３種の
羽根車、インペラ５，タービン６及びステータ７から構
成されている。インペラ５のインペラーシェル５ａの内
周端部がインペラーハブ５ｃに固定されている。
【０００８】なお、フロントカバー２は、図示しないエ
ンジン側の構成部品に連結可能となっており、エンジン
からの駆動力が入力されるようになっている。インペラ
５では、複数のインペラブレード５ｂがインペラシェル
５ａとインペラコア５ｄとの間に配置されている。イン
ペラ５と対向する位置には、タービンシェル６ａとター
ビンコア６ｄとの間に複数のタービンブレード６ｂが配
置されてなるタービン６が配置されている。タービン６
のタービンシェル６ａの半径方向内周側端部は、タービ
ンハブ８のフランジ部８ａにリベット９により固定され
ている。タービンハブ８は、内周部にトランスミッショ
ン側（図１の右側）から延びるメインドライブシャフト
（図示せず）とスプライン係合するスプライン８ｂを有
している。
ンジン側の構成部品に連結可能となっており、エンジン
からの駆動力が入力されるようになっている。インペラ
５では、複数のインペラブレード５ｂがインペラシェル
５ａとインペラコア５ｄとの間に配置されている。イン
ペラ５と対向する位置には、タービンシェル６ａとター
ビンコア６ｄとの間に複数のタービンブレード６ｂが配
置されてなるタービン６が配置されている。タービン６
のタービンシェル６ａの半径方向内周側端部は、タービ
ンハブ８のフランジ部８ａにリベット９により固定され
ている。タービンハブ８は、内周部にトランスミッショ
ン側（図１の右側）から延びるメインドライブシャフト
（図示せず）とスプライン係合するスプライン８ｂを有
している。
【０００９】インペラ５の内周部とタービン６の内周部
との間には、ステータ７が配置されている。ステータ７
は、環状のステータシェル部７ａと、ステータシェル部
７ａの外周側に設けられた複数のステータブレード７ｂ
とから構成されている。ステータシェル部７ａは、ワン
ウエイクラッチを間に介してインナーレース１０に連結
されている。インナーレース１０は、図示しないトラン
スミッションハウジングに固定されたステータシャフト
（図示せず）に回転不能に連結されている。
との間には、ステータ７が配置されている。ステータ７
は、環状のステータシェル部７ａと、ステータシェル部
７ａの外周側に設けられた複数のステータブレード７ｂ
とから構成されている。ステータシェル部７ａは、ワン
ウエイクラッチを間に介してインナーレース１０に連結
されている。インナーレース１０は、図示しないトラン
スミッションハウジングに固定されたステータシャフト
（図示せず）に回転不能に連結されている。
【００１０】インペラブレード５ｂの出口側端面５ｅ
は、インペラコア５ｄの先端より内側に配置されてお
り、タービンブレード６ｂの入口側端面６ｅはタービン
シェル６ａ及びタービンコア６ｄの先端より内側に配置
されている。ロックアップ装置４は、タービン６とフロ
ントカバー２との間のスペースに配置されている。この
ロックアップ装置４は、半径方向中心部がタービンハブ
８の外周面に軸方向及び回転方向に摺動自在に支持され
た円板状のピストン１２を有している。ピストン１２の
半径方向外周端部のフロントカバー２側には、摩擦部材
１２ａが固着されている。ピストン１２は、外周側端部
に環状の端壁１２ｂを有している。端壁１２ｂの内周側
には、リテーニングプレート１３が配置されており、リ
テーニングプレート１３はリベット１４によりピストン
１２に連結されている。円周方向に延びる姿勢で複数個
配置されたトーションスプリング１５は、リテーニング
プレート１３から切り起こされて形成された折曲げ爪に
保持されている。また、トーションスプリング１５の円
周方向両端には、タービンシェル６ａに固定されたター
ビン爪６ｃが係合している。これにより、ピストン１２
とタービン６とは円周方向に弾性的に連結されているこ
とになる。
は、インペラコア５ｄの先端より内側に配置されてお
り、タービンブレード６ｂの入口側端面６ｅはタービン
シェル６ａ及びタービンコア６ｄの先端より内側に配置
されている。ロックアップ装置４は、タービン６とフロ
ントカバー２との間のスペースに配置されている。この
ロックアップ装置４は、半径方向中心部がタービンハブ
８の外周面に軸方向及び回転方向に摺動自在に支持され
た円板状のピストン１２を有している。ピストン１２の
半径方向外周端部のフロントカバー２側には、摩擦部材
１２ａが固着されている。ピストン１２は、外周側端部
に環状の端壁１２ｂを有している。端壁１２ｂの内周側
には、リテーニングプレート１３が配置されており、リ
テーニングプレート１３はリベット１４によりピストン
１２に連結されている。円周方向に延びる姿勢で複数個
配置されたトーションスプリング１５は、リテーニング
プレート１３から切り起こされて形成された折曲げ爪に
保持されている。また、トーションスプリング１５の円
周方向両端には、タービンシェル６ａに固定されたター
ビン爪６ｃが係合している。これにより、ピストン１２
とタービン６とは円周方向に弾性的に連結されているこ
とになる。
【００１１】本実施例のトルクコンバータ１において
は、トーラスの軸線方向寸法Ｌと半径方向寸法Ｈとの比
である偏平率Ｌ／Ｈは０．９以下であり、インペラブレ
ード５ｂの出口側端面５ｅとタービンブレード６ｂの入
口側端面６ｅとの間の隙間Ｘが４〜７ｍｍの範囲にあ
る。この隙間の大きさは、従来例（３ｍｍ前後）に比べ
て大きく設定されている。
は、トーラスの軸線方向寸法Ｌと半径方向寸法Ｈとの比
である偏平率Ｌ／Ｈは０．９以下であり、インペラブレ
ード５ｂの出口側端面５ｅとタービンブレード６ｂの入
口側端面６ｅとの間の隙間Ｘが４〜７ｍｍの範囲にあ
る。この隙間の大きさは、従来例（３ｍｍ前後）に比べ
て大きく設定されている。
【００１２】エンジン側からフロントカバー２に駆動力
が入力されると、インペラ５が回転する。インペラ５か
らタービン６に送られた作動油はタービン６を回転させ
スタータ７により流れの向きを変えられてインペラ３に
戻り、トーラス３内で循環を続ける。タービン６の回転
は、タービンハブ８を介して図示しないメインドライブ
シャフトに伝達される。
が入力されると、インペラ５が回転する。インペラ５か
らタービン６に送られた作動油はタービン６を回転させ
スタータ７により流れの向きを変えられてインペラ３に
戻り、トーラス３内で循環を続ける。タービン６の回転
は、タービンハブ８を介して図示しないメインドライブ
シャフトに伝達される。
【００１３】ここでは、隙間Ｘが前記の値に設定されて
いるために、インペラ５の出口部分及びタービン６の入
口部分での衝突損失が低減する。また、ロックアップ装
置４からタービン６に流れ込む作動油の流れＢと、イン
ペラ５からタービン６に流れる作動油の流れＡとの衝突
損失も低減する。衝突損失エネルギーＥｓは、 Ｅｓ＝（γ／２ｇ）ＱＶｓ2 の式で表わされ、水頭表示すると、 ｈｓ＝Ｅｓ／γＱ＝Ｖｓ2／２ｇ となる。この式に比例定数（損失係数）φを用いると、 ｈｓ＝φＶｓ2／２ｇ になる。隙間Ｘを拡大した定数をφ’とすると、φ＞
φ’となり、衝突損失の低減が図れる。ただし、以上の
式では、γ＝比重量，ｇ＝重力加速度，Ｑ＝流量，Ｖｓ
＝衝突速度である。
いるために、インペラ５の出口部分及びタービン６の入
口部分での衝突損失が低減する。また、ロックアップ装
置４からタービン６に流れ込む作動油の流れＢと、イン
ペラ５からタービン６に流れる作動油の流れＡとの衝突
損失も低減する。衝突損失エネルギーＥｓは、 Ｅｓ＝（γ／２ｇ）ＱＶｓ2 の式で表わされ、水頭表示すると、 ｈｓ＝Ｅｓ／γＱ＝Ｖｓ2／２ｇ となる。この式に比例定数（損失係数）φを用いると、 ｈｓ＝φＶｓ2／２ｇ になる。隙間Ｘを拡大した定数をφ’とすると、φ＞
φ’となり、衝突損失の低減が図れる。ただし、以上の
式では、γ＝比重量，ｇ＝重力加速度，Ｑ＝流量，Ｖｓ
＝衝突速度である。
【００１４】衝突損失を低減することにより向上したト
ルクコンバータの性能を図２を用いて説明する。ここで
は、速度比に対するトルク比Ｔ，効率Ｅ，容量係数Ｃの
変化を、従来例と本考案によるトルクコンバータ１とで
比較している。点線が本考案の一実施例としてのトルク
コンバータ１の性能であり、実線が従来例の性能であ
る。
ルクコンバータの性能を図２を用いて説明する。ここで
は、速度比に対するトルク比Ｔ，効率Ｅ，容量係数Ｃの
変化を、従来例と本考案によるトルクコンバータ１とで
比較している。点線が本考案の一実施例としてのトルク
コンバータ１の性能であり、実線が従来例の性能であ
る。
【００１５】ストール時において、容量係数Ｃは幾分低
下しているが、トルク比Ｔが十分に増加しているため
に、トルクコンバータ１全体の性能が向上している。高
速度比において、容量係数Ｃが従来例と同じレベルを維
持しており、効率Ｅとトルク比Ｔが増加している。その
ため、高速度比においても、本考案のトルクコンバータ
１の性能が向上している。
下しているが、トルク比Ｔが十分に増加しているため
に、トルクコンバータ１全体の性能が向上している。高
速度比において、容量係数Ｃが従来例と同じレベルを維
持しており、効率Ｅとトルク比Ｔが増加している。その
ため、高速度比においても、本考案のトルクコンバータ
１の性能が向上している。
【００１６】〔他の実施例〕 前記実施例では、インペラブレード５ｂの出口側端面５
ｅをインペラコア５ｄの先端より内側にし、タービンブ
レード６ｂの入口側端面６ｅをタービンシェル６ａ及び
タービンコア６ｄの先端より内側に配置した。これを、
図３に示すように両ブレード５ｂ，６ｂの両端面５ｅ，
６ｅを各シェルの先端に合わせるようにしてもよい。こ
の場合も、Ｘの隙間が４〜７ｍｍの範囲にあり、その結
果作動油の流れＡによる衝突損失、及び流れＡと流れＢ
との衝突損失が低減される。
ｅをインペラコア５ｄの先端より内側にし、タービンブ
レード６ｂの入口側端面６ｅをタービンシェル６ａ及び
タービンコア６ｄの先端より内側に配置した。これを、
図３に示すように両ブレード５ｂ，６ｂの両端面５ｅ，
６ｅを各シェルの先端に合わせるようにしてもよい。こ
の場合も、Ｘの隙間が４〜７ｍｍの範囲にあり、その結
果作動油の流れＡによる衝突損失、及び流れＡと流れＢ
との衝突損失が低減される。
【００１７】
【考案の効果】本考案に係るトルクコンバータでは、イ
ンペラ出口とタービン入口との隙間が４〜７ｍｍの範囲
にあるため、この隙間部分でインペラからタービンに向
かって流れる流体の衝突損失が少なくなり、その結果ト
ルクコンバータ全体の性能が向上する。
ンペラ出口とタービン入口との隙間が４〜７ｍｍの範囲
にあるため、この隙間部分でインペラからタービンに向
かって流れる流体の衝突損失が少なくなり、その結果ト
ルクコンバータ全体の性能が向上する。
【図１】本考案の一実施例によるトルクコンバータの縦
断面概略部分図。
断面概略部分図。
【図２】トルクコンバータの性能曲線図。
【図３】他の実施例のトルクコンバータの拡大縦断面部
分図。
分図。
１ トルクコンバータ ３ トーラス ５ インペラ ６ タービン Ｌ トーラスの軸線方向寸法 Ｈ 半径方向寸法 Ｘ 隙間
Claims (1)
- 【請求項１】入力側部材に連結されるインペラと、出力
側部材に連結可能なタービンとを備え、前記インペラと
前記タービンとの間で流体を循環させて動力を伝達する
トーラスを備えたトルクコンバータにおいて、 前記トーラスの軸線方向寸法Ｌと、半径寸法Ｈとの比Ｌ
／Ｈが０．９以下であり、 前記インペラ出口と前記タービン入口との隙間が４〜７
ｍｍの範囲にある、トルクコンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992050229U JP2597551Y2 (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | トルクコンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992050229U JP2597551Y2 (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | トルクコンバータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0610651U JPH0610651U (ja) | 1994-02-10 |
| JP2597551Y2 true JP2597551Y2 (ja) | 1999-07-05 |
Family
ID=12853203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1992050229U Expired - Lifetime JP2597551Y2 (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | トルクコンバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2597551Y2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5940386A (ja) * | 1982-08-31 | 1984-03-06 | Toshiba Corp | 仮想記憶制御方式 |
| JP2945408B2 (ja) * | 1989-04-19 | 1999-09-06 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | トルクコンバータ |
-
1992
- 1992-07-17 JP JP1992050229U patent/JP2597551Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0610651U (ja) | 1994-02-10 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
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