JP2002295632A

JP2002295632A - 流体伝動装置

Info

Publication number: JP2002295632A
Application number: JP2001101950A
Authority: JP
Inventors: Keizo Kobayashi; 啓三小林; Kazuhisa Ozaki; 和久尾崎; Naohisa Momiyama; 尚久樅山; Takeshi Yamaguchi; 健山口
Original assignee: Aisin AW Co Ltd
Current assignee: Aisin AW Co Ltd
Priority date: 2001-03-30
Filing date: 2001-03-30
Publication date: 2002-10-09

Abstract

(57)【要約】【課題】作動流体の量を多くすることができ、トルク容
量係数を大きくすることができるようにする。【解決手段】回転自在に配設され、駆動源からの回転を
受けて回転させられるポンプインペラ１５と、該ポンプ
インペラ１５と対向させて回転自在に配設され、出力軸
に回転を出力するタービンランナ１６と、作動流体の流
れ方向における前記ポンプインペラ１５とタービンラン
ナ１６との間に配設され、一方向に回転自在に配設され
たステータ１７とを有する。そして、該ステータ１７の
外周縁側における作動流体の量は、内周縁側における作
動流体の量より多くされる。流体伝動装置の寸法を大き
くすることなく、流体伝動装置内を流れる作動流体の量
を多くすることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、流体伝動装置に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、自動変速機においては、駆動源と
してのエンジンによって発生させられたトルクを、流体
伝動装置を介してトランスミッションに伝達し、該トラ
ンスミッションにおいて変速を行って駆動輪に伝達する
ようにしている。そして、前記流体伝動装置としてのト
ルクコンバータは、ポンプインペラ、タービンランナ、
ステータ、ワンウェイクラッチ及びロックアップ装置を
備え、内部を循環する作動流体としての油によってトル
ク変換機又は流体継手として作用する。

【０００３】すなわち、エンジンからクランクシャフト
を介してトルクコンバータに伝達された回転は、トルク
コンバータのフロントカバーを介してポンプインペラに
伝達される。そして、該ポンプインペラが回転すると、
トルクコンバータ内の油は、遠心力によってポンプイン
ペラ、タービンランナ及びステータ間を循環し、タービ
ンランナを回転させる。また、該タービンランナにはト
ランスミッションの入力軸が連結されていて、トルクコ
ンバータからの出力がトランスミッションに伝達される
ようになっている。そして、前記ステータは、ポンプイ
ンペラとタービンランナとの間に配設され、両者の回転
速度の差が大きいときは、油の流れをポンプインペラの
回転を助ける方向に変換し、トルクを大きくする。

【０００４】前記ポンプインペラ及びタービンランナ
は、いずれもアウタシェル、該アウタシェルと所定の間
隔を置いて配設されたインナコア、及び前記アウタシェ
ルとインナコアとの間に配設された複数のブレードを備
える。また、前記アウタシェル及びインナコアは、いず
れも環状のプレートから成り、径方向における断面がほ
ぼ弧状の形状を有する。そして、アウタシェルとインナ
コアとの間に湾曲した油の流路が形成される。なお、駆
動源としてモータ等を使用することもできる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来のトルクコンバータにおいては、駆動源によって発生
させられたトルクが大きい場合、該トルクに対応させて
トルクコンバータ内を流れる油の量を多くするととも
に、トルク容量係数を大きくする必要があるが、油の量
を多くしたり、トルク容量係数を大きくしたりしようと
すると、トルクコンバータの寸法が大きくなってしま
う。

【０００６】そこで、前記各インナコアを小さくするこ
とによって、油の流路の断面積を大きくし、トルクコン
バータ内を流れる油の量を多くすることが考えられる。
ところが、前記インナコアは環状のプレートから成るの
で、各インナコアを小さくするとその分強度が低くな
り、トルクコンバータの耐久性が低下してしまう。

【０００７】本発明は、前記従来のトルクコンバータの
問題点を解決して、作動流体の量を多くすることがで
き、トルク容量係数を大きくすることができ、寸法を大
きくする必要がなく、耐久性を向上させることができる
流体伝動装置を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】そのために、本発明の流
体伝動装置においては、回転自在に配設され、駆動源か
らの回転を受けて回転させられるポンプインペラと、該
ポンプインペラと対向させて回転自在に配設され、出力
軸に回転を出力するタービンランナと、作動流体の流れ
方向における前記ポンプインペラとタービンランナとの
間に配設され、一方向に回転自在に配設されたステータ
とを有する。

【０００９】そして、該ステータの外周縁側における作
動流体の量は、内周縁側における作動流体の量より多く
される。

【００１０】本発明の他の流体伝動装置においては、さ
らに、前記ステータは、環状の支持体、及び該支持体の
外周に放射状に配設されたブレードを備える。そして、
各ブレード間の空間は、ステータの径方向外方に形成さ
れた作動流体流路と連通させられる。

【００１１】本発明の更に他の流体伝動装置において
は、さらに、前記ステータは、環状の支持体、該支持体
の外周に放射状に配設された第１のブレード、該第１の
ブレードの外周縁に取り付けられた環状のバンド、及び
該バンドの外周に放射状に配設された第２のブレードを
備える。そして、各第２のブレード間の空間は、ステー
タの径方向外方に形成された作動流体流路と連通させら
れる。

【００１２】本発明の更に他の流体伝動装置において
は、さらに、前記第２のブレードのブレード長は、第１
のブレードのブレード長より短くされる。

【００１３】本発明の更に他の流体伝動装置において
は、さらに、前記第２のブレードのピッチは、第１のブ
レードのピッチより大きくされる。

【００１４】本発明の更に他の流体伝動装置において
は、さらに、前記第２のブレードの羽根の角度は、第１
のブレードの羽根の角度より小さくされる。

【００１５】本発明の更に他の流体伝動装置において
は、さらに、前記ステータは、環状の支持体、及び該支
持体の外周に放射状に配設されたブレード、及び該各ブ
レードの外周縁に取り付けられた環状のバンドを備え
る。そして、ステータの径方向外方に形成された作動流
体流路の径方向寸法が大きくされる。

【００１６】本発明の更に他の流体伝動装置において
は、さらに、前記作動流体流路は、タービンランナから
ポンプインペラへの流路であって、ステータより径方向
外方に形成される。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を参照しながら詳細に説明する。

【００１８】図１は本発明の第１の実施の形態における
トルクコンバータの断面図、図２は本発明の第１の実施
の形態におけるステータコア部の斜視図である。

【００１９】図において、１１は流体伝動装置としての
トルクコンバータ、１２はトルクコンバータケースであ
り、該トルクコンバータケース１２は、ロックアップ装
置１４を収容するフロントカバー１２ａ、該フロントカ
バー１２ａに溶接されたアウタシェル１２ｂ、及び該ア
ウタシェル１２ｂに溶接されたスリーブ１２ｃから成
る。前記フロントカバー１２ａは、図示されないドライ
ブプレートを介して駆動源としての図示されないエンジ
ンのクランクシャフトと連結される。前記スリーブ１２
ｃは、エンジンと図示されないトランスミッションとを
区画する隔壁に対して回転自在に支持され、スリーブ１
２ｃの後端（図１における右端）は、前記隔壁内に配設
された図示されないオイルポンプと連結される。なお、
駆動源としてモータ等を使用することもできる。

【００２０】前記トルクコンバータ１１は、回転自在に
配設され、フロントカバー１２ａの回転を受けて作動流
体としての油を遠心力によって内周側から外周側に流す
ポンプインペラ１５、該ポンプインペラ１５と対向させ
て回転自在に配設され、ポンプインペラ１５が外周側に
流した油を受け、再び内周側に流すことによって回転さ
せられるタービンランナ１６、並びに前記ポンプインペ
ラ１５及びタービンランナ１６の内周側において油が流
れる方向を変更し、ポンプインペラ１５からタービンラ
ンナ１６に伝達されるトルクを大きくするためのステー
タ１７を備える。

【００２１】該ステータ１７は、支持体としての環状の
ステータハブ７１、該ステータハブ７１の外周に所定の
ピッチで、かつ、放射状に配設された複数の第１のブレ
ード７２、該各第１のブレード７２の外周縁に取り付け
られた環状のバンド７３、及び該バンド７３の外周に所
定のピッチで、かつ、放射状に配設された複数の第２の
ブレード７４を備える。なお、前記第１、第２のブレー
ド７２、７４は、同じ寸法で形成され、同じピッチで、
かつ、同じ位相で配設される。また、前記バンド７３は
アルミニウム、樹脂等によって形成される。

【００２２】そして、前記ステータ１７の内周には、一
方向にだけ回転自在なワンウェイクラッチ１８のアウタ
レース１８ａが固定されている。また、ワンウェイクラ
ッチ１８のインナレース１８ｂは、前記オイルポンプに
連結された図示されない固定スリーブの外周にスプライ
ン嵌（かん）合される。なお、前記ステータ１７及びア
ウタレース１８ａによってステータコア部が構成され
る。

【００２３】前記ポンプインペラ１５は、前記アウタシ
ェル１２ｂ、該アウタシェル１２ｂと所定の間隔を置い
て配設されたインナコア５１、及び前記アウタシェル１
２ｂとインナコア５１との間に配設された複数のブレー
ド５２を備え、該ブレード５２は、外周縁に３個のタブ
５２ａを、内周縁に２個のタブ５２ｂを備える。また、
前記タービンランナ１６は、アウタシェル５３、該アウ
タシェル５３と所定の間隔を置いて配設されたインナコ
ア５４、及び前記アウタシェル５３とインナコア５４と
の間に配設された複数のブレード５５を備え、該ブレー
ド５５は、外周縁に４個のタブ５５ａを、内周縁に２個
のタブ５５ｂを備える。

【００２４】前記タービンランナ１６は、リベット１９
によってタービンハブ２０に固定され、該タービンハブ
２０は、前記固定スリーブの内周において回転自在に支
持されたトルクコンバータ１１の図示されない出力軸、
すなわち、前記トランスミッションの入力軸とスプライ
ン係合させられ、かつ、軸方向に固定される。また、タ
ービンハブ２０は、内周側にスリーブ部５８を備え、該
スリーブ部５８には油路２１が形成される。

【００２５】前記構成のトルクコンバータ１１におい
て、エンジンからクランクシャフトを介して伝達された
回転はポンプインペラ１５に伝達される。そして、該ポ
ンプインペラ１５が回転させられると、トルクコンバー
タ１１内の油は、遠心力によってポンプインペラ１５、
タービンランナ１６及びステータ１７間を循環し、ター
ビンランナ１６を回転させる。

【００２６】前記ポンプインペラ１５が回転を始めた直
後の発進時、すなわち、ストール時においては、ポンプ
インペラ１５の回転速度とタービンランナ１６の回転速
度との差が大きいので、タービンランナ１６から流れ出
した油はポンプインペラ１５の回転を妨げる方向に流れ
る。なお、前記ステータ１７は、ポンプインペラ１５と
タービンランナ１６との間に配設され、ポンプインペラ
１５の回転速度とタービンランナ１６の回転速度との差
が大きいときには油の流れをポンプインペラ１５の回転
を助ける方向に変換する。このとき、ステータ１７の第
１、第２のブレード７２、７４が油の流れからトルクを
受けるので、その分だけトルクが大きくなる。すなわ
ち、第１、第２のブレード７２、７４はトルクを増幅す
る。

【００２７】なお、エンジンからポンプインペラ１５に
入力されるトルクをＴｉとし、タービンランナ１６から
出力されるトルクをＴｏとしたとき、前記第１、第２の
ブレード７２、７４が油の流れから受けるトルクＴｂ
は、前記トルクＴｏとトルクＴｉとのトルク差ΔＴ ΔＴ＝Ｔｏ−Ｔｉに等しい。したがって、前記トルク差ΔＴはポンプイン
ペラ１５の回転速度とタービンランナ１６の回転速度と
の差が小さくなるに従って小さくなる。

【００２８】ところで、第１、第２のブレード７２、７
４の表側に当たっていた油が、タービンランナ１６の回
転速度が高くなるに従って裏側に当たるようになり、固
定されているステータ１７が油の流れを妨げると、ステ
ータ１７自体がエネルギーを消費してしまう。

【００２９】そこで、ステータ１７と前記固定スリーブ
との間に一方向にだけ回転することができるワンウェイ
クラッチ１８を配設し、油が第１、第２のブレード７
２、７４の裏側に当たる状態、すなわち、クラッチポイ
ントになると、ワンウェイクラッチ１８がフリーになっ
てステータ１７が自由に回転することができるようにな
っている。

【００３０】このように、トルクコンバータ１１は、前
記タービンランナ１６の回転速度が低い間はトルク変換
機として作用し、タービンランナ１６の回転速度が高く
なってポンプインペラ１５の回転速度とほぼ等しくなる
と、流体継手として作用する。なお、流体継手として作
用する間はトルクを大きくすることができず、単に回転
を伝達するだけであるので、油の攪拌（かくはん）等に
よる損失の分だけ伝達されるトルクが小さくなり、トル
クの伝達効率が低くなってしまう。

【００３１】そこで、車速が設定値に達すると、前記ロ
ックアップ装置１４を作動させ、エンジンの回転を直接
タービンランナ１６に伝達し、トルクの伝達効率を高く
するようにしている。

【００３２】前記ロックアップ装置１４は、ロックアッ
プピストン２２を備え、該ロックアップピストン２２の
内周側筒状部２２ａが、タービンハブ２０の外周部にシ
ールリング２３を介して軸方向に摺（しゅう）動自在に
外嵌されている。

【００３３】また、ロックアップピストン２２とタービ
ンハブ２０との間には、ダンパ機構２４が配設され、該
ダンパ機構２４は、圧縮コイルスプリングから成る一群
のダンパ２４ａ、第１ガイドプレート２４ｂ及び第２ガ
イドプレート２４ｃから成り、前記ダンパ２４ａを内包
して円周方向に摺動自在に保持するドリブンプレート６
１、並びに外周が前記ロックアップピストン２２の外周
側筒状部２２ｂとスプライン係合させられ、第１ガイド
プレート２４ｂと第２ガイドプレート２４ｃとの間で円
周方向に摺動自在に保持されたドライブプレート６２を
備える。

【００３４】そして、前記第２ガイドプレート２４ｃは
前記リベット１９によってタービンハブ２０に固定され
る。また、第１ガイドプレート２４ｂ及び第２ガイドプ
レート２４ｃはリベット６４によって互いに連結され
る。さらに、前記ロックアップピストン２２の環状板部
２２ｃには摩擦材２５が固定される。

【００３５】また、前記ロックアップピストン２２は、
フロントカバー１２ａと対向する側にロックアップ解放
側油室２７を、タービンランナ１６と対向する側にロッ
クアップ係合側油室２８を区画して形成する。前記ロッ
クアップ解放側油室２７の油圧がロックアップ係合側油
室２８の油圧より高いときには、ロックアップピストン
２２はフロントカバー１２ａから離れた位置にあり、ロ
ックアップ装置１４は解放される。これに対して、ロッ
クアップ解放側油室２７内の油圧がロックアップ係合側
油室２８内の油圧より低いときには、ロックアップピス
トン２２がフロントカバー１２ａ側に移動し、ロックア
ップ装置１４が係合させられる。このとき、エンジンか
らのトルクが直接タービンハブ２０に伝達される。

【００３６】ところで、前記ステータ１７における内周
縁側の部分は、前記トルクＴｉに対するトルクＴｏの
比、すなわち、トルク比ｔｔ＝Ｔｏ／Ｔｉを大きくするのに寄与するのに対して、ステータ１７に
おける外周縁側の部分は、トルクコンバータ１１内を流
れる油の量を表すトルク容量係数Ｃを大きくするのに寄
与する。

【００３７】本実施の形態においては、図２に示される
ように、前記各第２のブレード７４は片持ち梁（はり）
式に第１のブレード７２によって支持され、各第２のブ
レード７４の外周縁には、バンドが配設されず、円周方
向における各第２のブレード７４間の各空間７５は、ス
テータ１７より径方向外方に形成され、ポンプインペラ
１５からタービンランナ１６にステータ１７を介するこ
となく連通させられる流路、すなわち、作動流体流路７
６と連通させられる。この場合、ポンプインペラ１５か
ら吐出された油のうち、ステータ１７を通過することな
くタービンランナ１６に供給される油の割合が多くなる
ので、ステータ１７の外周縁側における油の量を内周縁
側における油の量より多くすることができる。したがっ
て、トルクコンバータ１１の寸法を大きくすることな
く、トルクコンバータ１１内を流れる油の量を多くする
ことができる。

【００３８】図３は本発明の第１の実施の形態における
トルクコンバータの特性を示す図である。なお、図にお
いて、横軸に車速Ｖを、縦軸にトルク容量係数Ｃ、トル
ク比ｔ及び効率ηを採ってある。

【００３９】図において、η１は従来のトルクコンバー
タにおける効率、ηは本発明のトルクコンバータ１１
（図１）における効率、Ｃ１は従来のトルクコンバータ
におけるトルク容量係数、Ｃは本発明のトルクコンバー
タ１１におけるトルク容量係数、ｔ１は従来のトルクコ
ンバータにおけるトルク比、ｔは本発明のトルクコンバ
ータ１１におけるトルク比である。

【００４０】図に示されるように、車速が低い領域（以
下「低車速領域」という。）、及び車速が中程度である
領域（以下「中車速領域」という。）においては、効率
ηは効率η１より高いが、車速が高い領域（以下「高車
速領域」という。）においては、効率ηは効率η１と等
しい。そして、低車速領域においては、トルク容量係数
Ｃはトルク容量係数Ｃ１より大きいが、中車速領域及び
高車速領域においては、トルク容量係数Ｃはトルク容量
係数Ｃ１より小さい。また、低車速領域及び中車速領域
においては、トルク比ｔはトルク比ｔ１より大きいが、
高車速領域においては、トルク比ｔはトルク比ｔ１と等
しい。

【００４１】このように、高車速領域で走行することが
多く、しかも、航続時間の長い通常走行時において、効
率ηを高く維持することができ、低車速領域で走行する
発進時において、トルク容量係数Ｃ及びトルク比ｔを大
きくすることができる。したがって、燃費を良くするこ
とができるだけでなく、車両を発進させるときの加速性
を高くすることができる。

【００４２】また、油の量を多くするために各インナコ
ア５１、５４を小さくする必要がないので、強度が低く
なることがなく、トルクコンバータ１１の耐久性を向上
させることができる。

【００４３】しかも、第１、第２のブレード７２、７４
間にバンド７３が配設されるので、ステータ１７の強度
を向上させることができる。

【００４４】ところで、前述されたように、発進時にお
いて、ポンプインペラ１５の回転速度をＮｐとし、ター
ビンランナ１６の回転速度をＮｔとしたとき、回転速度
Ｎｔに対する回転速度Ｎｐの比、すなわち、速度比τ τ＝Ｎｔ／Ｎｐは、トルクコンバータ１１がトルク変換機として機能す
る発進時において小さく、トルクコンバータ１１が流体
継手として機能する通常走行時において大きい。そし
て、前記速度比τが小さい場合、油の速度は、ステータ
１７における内周縁側において高く、外周縁側において
低い。また、前記速度比τが大きい場合、油の速度は、
ステータ１７における内周縁側において低く、外周縁側
において高い。

【００４５】本実施の形態においては、前記第１、第２
のブレード７２、７４は同じ寸法で形成されるようにな
っているが、第１、第２のブレード７２、７４の各ブレ
ード長を異ならせることによって、トルクコンバータ１
１の特性を一層良好にすることができる。例えば、前記
第１のブレード７２のブレード長を第２のブレード７４
のブレード長より長くすることによって、発進時におけ
るトルク比ｔを一層大きくし、第２のブレード７４のブ
レード長を第１のブレード７２のブレード長より短くす
ることによって、第２のブレード７４による油の流れに
加わる抵抗を小さくし、通常走行時におけるトルク容量
係数Ｃを一層大きくすることができる。

【００４６】また、前記第１のブレード７２のピッチを
第２のブレード７４のピッチより小さくすることによっ
て、発進時におけるトルク比ｔを一層大きくし、第２の
ブレード７４のピッチを第１のブレード７２のピッチよ
り大きくすることによって、第２のブレード７４による
油の流れに加わる抵抗を小さくし、通常走行時における
トルク容量係数Ｃを一層大きくすることができる。

【００４７】さらに、前記第１のブレード７２の羽根の
角度を第２のブレード７４の羽根の角度より大きくする
ことによって、発進時におけるトルク比ｔを一層大きく
し、第２のブレード７４の羽根の角度を第１のブレード
７２の羽根の角度をより小さくすることによって、第２
のブレード７４による油の流れに加わる抵抗を小さく
し、通常走行時におけるトルク容量係数Ｃを一層大きく
することができる。

【００４８】また、前記第１、第２のブレード７２、７
４の位相を異ならせることができる。

【００４９】図４は本発明の第２の実施の形態における
ステータコア部の斜視図である。

【００５０】図において、１７はステータ、７１はステ
ータハブ、７２は第１のブレード、７３はバンド、７４
は第２のブレード、７５は空間である。

【００５１】この場合、前記第１、第２のブレード７
２、７４の位相が互いに異ならせてある。したがって、
トルク比ｔに寄与する油の流れ、及びトルク容量係数Ｃ
に寄与する油の流れの位相が第１、第２のブレード７
２、７４の位相に対応して異ならせられるので、トルク
コンバータ１１（図１）内における油の流れを円滑にす
ることができる。

【００５２】次に、本発明の第３の実施の形態について
説明する。なお、第１の実施の形態と同じ構造を有する
ものについては、同じ符号を付与することによってその
説明を省略する。

【００５３】図５は本発明の第３の実施の形態における
トルクコンバータの断面図である。

【００５４】この場合、ステータ１７は、支持体として
の環状のステータハブ７１、該ステータハブ７１の外周
に所定のピッチで、かつ、放射状に配設された複数のブ
レード８１、及び該各ブレード８１の外周縁に取り付け
られた環状のバンド８２を備える。そして、前記ブレー
ド８１の径方向寸法が小さくされ、ステータ１７より径
方向外方に形成された作動流体流路７６の径方向寸法α
がバンド８２の径方向寸法βより大きくされる。

【００５５】この場合、ポンプインペラ１５から吐出さ
れた油のうち、ステータ１７を通過することなくタービ
ンランナ１６に供給される油の割合が多くなるので、ス
テータ１７の外周縁側における油の量を内周縁側におけ
る油の量より多くすることができる。したがって、トル
クコンバータ１１の寸法を大きくすることなく、トルク
コンバータ１１内を流れる油の量を多くすることができ
る。

【００５６】そして、高車速領域で走行することが多
く、しかも、航続時間の長い通常走行時において効率を
高く維持することができ、低車速領域で走行する発進時
において、トルク容量係数Ｃ及びトルク比ｔを大きくす
ることができる。したがって、燃費を良くすることがで
きるだけでなく、車両を発進させるときの加速性を高く
することができる。

【００５７】また、油の量を多くするために各インナコ
ア５１、５４を小さくする必要がないので、強度が低く
なることがなく、トルクコンバータ１１の耐久性を向上
させることができる。

【００５８】なお、本発明は前記実施の形態に限定され
るものではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形させ
ることが可能であり、それらを本発明の範囲から排除す
るものではない。

【００５９】

【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、流体伝動装置においては、回転自在に配設され、
駆動源からの回転を受けて回転させられるポンプインペ
ラと、該ポンプインペラと対向させて回転自在に配設さ
れ、出力軸に回転を出力するタービンランナと、作動流
体の流れ方向における前記ポンプインペラとタービンラ
ンナとの間に配設され、一方向に回転自在に配設された
ステータとを有する。

【００６０】そして、該ステータの外周縁側における作
動流体の量は、内周縁側における作動流体の量より多く
される。

【００６１】この場合、ステータの外周縁側における作
動流体の量が内周縁側における作動流体の量より多くさ
れるので、流体伝動装置の寸法を大きくすることなく、
流体伝動装置内を流れる作動流体の量を多くすることが
できる。

【００６２】そして、高車速領域で走行することが多
く、しかも、航続時間の長い通常走行時において効率を
高く維持することができ、低車速領域で走行する発進時
において、トルク容量係数及びトルク比を大きくするこ
とができる。したがって、燃費を良くすることができる
だけでなく、車両を発進させるときの加速性を高くする
ことができる。

【００６３】また、作動流体の量を多くするために各イ
ンナコアを小さくする必要がないので、強度が低くなる
ことがなく、流体伝動装置の耐久性を向上させることが
できる。

【００６４】本発明の他の流体伝動装置においては、さ
らに、前記ステータは、環状の支持体、該支持体の外周
に放射状に配設された第１のブレード、該第１のブレー
ドの外周縁に取り付けられた環状のバンド、及び該バン
ドの外周に放射状に配設された第２のブレードを備え
る。そして、各第２のブレード間の空間は、ステータの
径方向外方に形成された作動流体流路と連通させられ
る。

【００６５】この場合、第１、第２のブレード間にバン
ドが配設されるので、ステータの強度を向上させること
ができる。

【００６６】本発明の更に他の流体伝動装置において
は、さらに、前記第２のブレードのブレード長は、第１
のブレードのブレード長より短くされる。

【００６７】この場合、第２のブレードのブレード長
は、第１のブレードのブレード長より短くされるので、
発進時におけるトルク比を一層大きくし、第２のブレー
ドによる作動流体の流れに加わる抵抗を小さくし、通常
走行時におけるトルク容量係数を一層大きくすることが
できる。

【００６８】本発明の更に他の流体伝動装置において
は、さらに、前記第２のブレードのピッチは、第１のブ
レードのピッチより大きくされる。

【００６９】この場合、第２のブレードのピッチは、第
１のブレードのピッチより大きくされるので、発進時に
おけるトルク比を一層大きくし、第２のブレードによる
作動流体の流れに加わる抵抗を小さくし、通常走行時に
おけるトルク容量係数を一層大きくすることができる。

【００７０】本発明の更に他の流体伝動装置において
は、さらに、前記第２のブレードの羽根の角度は、第１
のブレードの羽根の角度より小さくされる。

【００７１】この場合、第２のブレードの羽根の角度
は、第１のブレードの羽根の角度より小さくされるの
で、発進時におけるトルク比を一層大きくし、第２のブ
レードによる作動流体の流れに加わる抵抗を小さくし、
通常走行時におけるトルク容量係数を一層大きくするこ
とができる。

【００７２】本発明の更に他の流体伝動装置において
は、さらに、前記ステータは、環状の支持体、及び該支
持体の外周に放射状に配設されたブレード、及び該各ブ
レードの外周縁に取り付けられた環状のバンドを備え
る。そして、ステータの径方向外方に形成された作動流
体流路の径方向寸法が大きくされる。

【００７３】この場合、ステータの径方向外方に形成さ
れた作動流体流路の径方向寸法が大きくされるので、ス
テータの外周縁側における作動流体の量を内周縁側にお
ける作動流体の量より多くすることができる。したがっ
て、流体伝動装置の寸法を大きくすることなく、流体伝
動装置内を流れる作動流体の量を多くすることができ
る。

【００７４】そして、高車速領域で走行することが多
く、しかも、航続時間の長い通常走行時において効率を
高く維持することができ、低車速領域で走行する発進時
において、トルク容量係数及びトルク比を大きくするこ
とができる。したがって、燃費を良くすることができる
だけでなく、車両を発進させるときの加速性を高くする
ことができる。

【００７５】また、作動流体の量を多くするために各イ
ンナコアを小さくする必要がないので、強度が低くなる
ことがなく、流体伝動装置の耐久性を向上させることが
できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施の形態におけるトルクコン
バータの断面図である。

【図２】本発明の第１の実施の形態におけるステータコ
ア部の斜視図である。

【図３】本発明の第１の実施の形態におけるトルクコン
バータの特性を示す図である。

【図４】本発明の第２の実施の形態におけるステータコ
ア部の斜視図である。

【図５】本発明の第３の実施の形態におけるトルクコン
バータの断面図である。

【符号の説明】

１１トルクコンバータ１５ポンプインペラ１６タービンランナ１７ステータ７１ステータハブ７２、７４第１、第２のブレード７３、８２バンド７５空間７６作動流体流路８１ブレード

フロントページの続き (72)発明者樅山尚久愛知県安城市藤井町高根10番地アイシン・エィ・ダブリュ株式会社内 (72)発明者山口健愛知県安城市藤井町高根10番地アイシン・エィ・ダブリュ株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】回転自在に配設され、駆動源からの回転
を受けて回転させられるポンプインペラと、該ポンプイ
ンペラと対向させて回転自在に配設され、出力軸に回転
を出力するタービンランナと、作動流体の流れ方向にお
ける前記ポンプインペラとタービンランナとの間に配設
され、一方向に回転自在に配設されたステータとを有す
るとともに、該ステータの外周縁側における作動流体の
量は、内周縁側における作動流体の量より多くされるこ
とを特徴とする流体伝動装置。
【請求項２】前記ステータは、環状の支持体、及び該
支持体の外周に放射状に配設されたブレードを備え、各
ブレード間の空間は、ステータの径方向外方に形成され
た作動流体流路と連通させられる請求項１に記載の流体
伝動装置。
【請求項３】前記ステータは、環状の支持体、該支持
体の外周に放射状に配設された第１のブレード、該第１
のブレードの外周縁に取り付けられた環状のバンド、及
び該バンドの外周に放射状に配設された第２のブレード
を備え、各第２のブレード間の空間は、ステータの径方
向外方に形成された作動流体流路と連通させられる請求
項１に記載の流体伝動装置。
【請求項４】前記第２のブレードのブレード長は、第
１のブレードのブレード長より短くされる請求項３に記
載の流体伝動装置。
【請求項５】前記第２のブレードのピッチは、第１の
ブレードのピッチより大きくされる請求項３に記載の流
体伝動装置。
【請求項６】前記第２のブレードの羽根の角度は、第
１のブレードの羽根の角度より小さくされる請求項３に
記載の流体伝動装置。
【請求項７】前記ステータは、環状の支持体、及び該
支持体の外周に放射状に配設されたブレード、及び該各
ブレードの外周縁に取り付けられた環状のバンドを備
え、ステータの径方向外方に形成された作動流体流路の
径方向寸法が大きくされる請求項１に記載の流体伝動装
置。
【請求項８】前記作動流体流路は、タービンランナか
らポンプインペラへの流路であって、ステータより径方
向外方に形成される請求項２〜７のうちのいずれか１項
に記載の流体伝動装置。