JP2597025B2 - 耐孔食性に優れた缶容器蓋用アルミニウム合金圧延複合板 - Google Patents
耐孔食性に優れた缶容器蓋用アルミニウム合金圧延複合板Info
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- JP2597025B2 JP2597025B2 JP2058013A JP5801390A JP2597025B2 JP 2597025 B2 JP2597025 B2 JP 2597025B2 JP 2058013 A JP2058013 A JP 2058013A JP 5801390 A JP5801390 A JP 5801390A JP 2597025 B2 JP2597025 B2 JP 2597025B2
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- aluminum alloy
- pitting corrosion
- core material
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- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
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- Laminated Bodies (AREA)
- Rigid Containers With Two Or More Constituent Elements (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、缶胴を鉄とする缶容器の蓋の材料に使用す
るアルミニウム合金圧延複合板に関するものである。
るアルミニウム合金圧延複合板に関するものである。
食品容器としての金属缶の組み合わせは、缶胴にアル
ミニウム合金、缶蓋にもアルミニウム合金が使用される
場合、缶胴、缶蓋にブリキあるいはティンフリースチー
ル等の鉄が使用される場合、そして、缶胴に鉄、缶蓋に
アルミニウム合金が使用される場合が一般的なものであ
る。
ミニウム合金、缶蓋にもアルミニウム合金が使用される
場合、缶胴、缶蓋にブリキあるいはティンフリースチー
ル等の鉄が使用される場合、そして、缶胴に鉄、缶蓋に
アルミニウム合金が使用される場合が一般的なものであ
る。
缶蓋として使用されるアルミニウム合金は、ひきちぎ
れ性、成形性などにすぐれており、一方缶蓋として使用
される鉄は缶蓋強度にすぐれている。しかし鉄蓋のひき
ちぎれ性は不良であるため、EOE缶には使用できないな
ど用途が限定される。よって一般に、缶蓋用材料として
はJIS5052、5182に代表されるAl−Mg合金が使用されて
いる。
れ性、成形性などにすぐれており、一方缶蓋として使用
される鉄は缶蓋強度にすぐれている。しかし鉄蓋のひき
ちぎれ性は不良であるため、EOE缶には使用できないな
ど用途が限定される。よって一般に、缶蓋用材料として
はJIS5052、5182に代表されるAl−Mg合金が使用されて
いる。
缶胴、缶蓋すべてがアルミニウム合金からなる金属缶
の場合、塩分などの腐食成分を含んでいても何等問題は
ない。しかしながらコスト・強度面から鉄とアルミニウ
ム合金を組み合わせて使用する場合にはアルミニウム合
金缶蓋に孔食が発生することがある。すなわち、アルミ
ニウム合金缶蓋の保護膜である塗装が不充分であるか、
成形により塗膜の損傷を受けるか、Cl-イオン濃度が高
いか、あるいは溶存酸素濃度が高いなどの腐食条件が厳
しい場合、FeとAlの電位差によるガルバニック作用によ
り局部溶解・孔食を発生し、窄孔を生ずる。
の場合、塩分などの腐食成分を含んでいても何等問題は
ない。しかしながらコスト・強度面から鉄とアルミニウ
ム合金を組み合わせて使用する場合にはアルミニウム合
金缶蓋に孔食が発生することがある。すなわち、アルミ
ニウム合金缶蓋の保護膜である塗装が不充分であるか、
成形により塗膜の損傷を受けるか、Cl-イオン濃度が高
いか、あるいは溶存酸素濃度が高いなどの腐食条件が厳
しい場合、FeとAlの電位差によるガルバニック作用によ
り局部溶解・孔食を発生し、窄孔を生ずる。
本発明者等は上記に説明したアルミニウム合金使用上
の問題点を解決するために、これまでに、Tiを添加する
ことにより、Ti濃縮層を生成させ耐孔食性に優れたアル
ミニウム合金圧延板を開発したが（特願平１−76553
号）、さらに鋭意研究を進めた結果この合金を芯材に
し、Al含有量99.0wt％以上のAl合金を皮材として芯材に
クラッドすることにより更に優れた耐食性、特に耐孔食
性を有する食品容器用アルミニウム合金圧延複合板を開
発するに至った。
の問題点を解決するために、これまでに、Tiを添加する
ことにより、Ti濃縮層を生成させ耐孔食性に優れたアル
ミニウム合金圧延板を開発したが（特願平１−76553
号）、さらに鋭意研究を進めた結果この合金を芯材に
し、Al含有量99.0wt％以上のAl合金を皮材として芯材に
クラッドすることにより更に優れた耐食性、特に耐孔食
性を有する食品容器用アルミニウム合金圧延複合板を開
発するに至った。
本発明に係る耐孔食性に優れた容器蓋用アルミニウム
合金は、Ti:0.05〜1.0wt％およびMn0.05〜2.5wt％、Cu
0.05〜1.0wt％の一種または二種を含有し、残部がアル
ミニウム及び不可避不純物からなるアルミニウム合金を
芯材とし、この芯材にAl含有量99.0％以上のAl合金を皮
材としてクラッドした缶胴を鉄とする食品容器蓋用アル
ミニウム合金圧延複合板を第１の発明とし、Ti:0.05〜
1.0wt％、およびMn0.05〜2.5wt％,Cu0.05〜1.0wt％の一
種又は二種、およびMg:0.05〜5.0wt％を含有し、残部が
アルミニウム及び不可避不純物からなるアルミニウム合
金を芯材とし、この芯材にAl含有量99.0wt％以上のAl合
金を皮材としてクラッドした缶胴を鉄とする食品容器蓋
用アルミニウム合金圧延複合板を第２発明とする二つの
発明からなるものである。
合金は、Ti:0.05〜1.0wt％およびMn0.05〜2.5wt％、Cu
0.05〜1.0wt％の一種または二種を含有し、残部がアル
ミニウム及び不可避不純物からなるアルミニウム合金を
芯材とし、この芯材にAl含有量99.0％以上のAl合金を皮
材としてクラッドした缶胴を鉄とする食品容器蓋用アル
ミニウム合金圧延複合板を第１の発明とし、Ti:0.05〜
1.0wt％、およびMn0.05〜2.5wt％,Cu0.05〜1.0wt％の一
種又は二種、およびMg:0.05〜5.0wt％を含有し、残部が
アルミニウム及び不可避不純物からなるアルミニウム合
金を芯材とし、この芯材にAl含有量99.0wt％以上のAl合
金を皮材としてクラッドした缶胴を鉄とする食品容器蓋
用アルミニウム合金圧延複合板を第２発明とする二つの
発明からなるものである。
本発明に係る耐孔食性に優れた食品容器用アルミニウ
ム合金の各成分の限定理由をまず芯材について次に皮材
について説明する。
ム合金の各成分の限定理由をまず芯材について次に皮材
について説明する。
芯材 Ti: 第１発明、第２発明のいずれにおいてもTiは耐孔食性
向上の基本元素である。従来微細化成分として考えられ
ていたTiはＢと共にTiB2を形成して鋳塊結晶粒微細化に
効果がある。しかし、耐孔食性向上のためにはTiの他に
Ｂがアルミニウム合金中に存在することは必要でなく、
むしろTiがTiB2として完全に固定されると、耐孔食性は
向上しない。したがって、Ｂは全く添加しないかあるい
は結晶微細化のために添加するにしても50ppm以下が好
ましい。
向上の基本元素である。従来微細化成分として考えられ
ていたTiはＢと共にTiB2を形成して鋳塊結晶粒微細化に
効果がある。しかし、耐孔食性向上のためにはTiの他に
Ｂがアルミニウム合金中に存在することは必要でなく、
むしろTiがTiB2として完全に固定されると、耐孔食性は
向上しない。したがって、Ｂは全く添加しないかあるい
は結晶微細化のために添加するにしても50ppm以下が好
ましい。
Tiは圧延板表面にこれと平行な濃縮層を作る。すなわ
ち、EPMA等の微小部分定量機器で圧延板断面を測定する
と、全体の平均含有量より２倍以上の高濃度偏析領域が
圧延板表面と平行に存在するのが認められる。これがTi
濃縮層である。Ti濃縮層は、含有TiによりCl-含有液中
の腐食速度を遅延させる働きと共に、腐食進展方向を圧
延面に平行な層状の方向に変えることによって孔食を起
こり難くし、腐食が圧延板の表面全体でゆっくり進行さ
せる働きをもつ。TiがTi濃縮層に偏析した当然の結果と
して、Ti濃縮層に接してTi濃度が添加含有量よりも低い
層状領域が存在する。このような相対的にTi濃度に低い
部分では腐食速度が速くなり、Ti無添加合金とほぼ同等
のレベルになる。しかしながら、Ti濃縮層が塩分などの
腐食成分のバリヤーとして働き、この結果耐孔食性は飛
躍的に向上する。
ち、EPMA等の微小部分定量機器で圧延板断面を測定する
と、全体の平均含有量より２倍以上の高濃度偏析領域が
圧延板表面と平行に存在するのが認められる。これがTi
濃縮層である。Ti濃縮層は、含有TiによりCl-含有液中
の腐食速度を遅延させる働きと共に、腐食進展方向を圧
延面に平行な層状の方向に変えることによって孔食を起
こり難くし、腐食が圧延板の表面全体でゆっくり進行さ
せる働きをもつ。TiがTi濃縮層に偏析した当然の結果と
して、Ti濃縮層に接してTi濃度が添加含有量よりも低い
層状領域が存在する。このような相対的にTi濃度に低い
部分では腐食速度が速くなり、Ti無添加合金とほぼ同等
のレベルになる。しかしながら、Ti濃縮層が塩分などの
腐食成分のバリヤーとして働き、この結果耐孔食性は飛
躍的に向上する。
Ti濃縮層と低Ti濃縮層はAl中のTi固溶量の差異により
生じる。一方Tiは鋳造時に初晶として晶出すると、Alと
の巨大金属間化合物が生成され、多量の初晶が生成され
る場合はAl地中の固溶Ti量は少なくなり、Ti固溶量の差
異が少なくなる。したがって、Ti濃縮層を積極的に生成
されるためには、連続鋳造法などの冷却速度が速い鋳造
法を採用することが好ましい。
生じる。一方Tiは鋳造時に初晶として晶出すると、Alと
の巨大金属間化合物が生成され、多量の初晶が生成され
る場合はAl地中の固溶Ti量は少なくなり、Ti固溶量の差
異が少なくなる。したがって、Ti濃縮層を積極的に生成
されるためには、連続鋳造法などの冷却速度が速い鋳造
法を採用することが好ましい。
耐孔食性はTi添加量とともに向上する。しかし、Ti含
有量が0.05wt％未満では耐孔食性向上の効果は弱い。一
方、Tiを1.0wt％を超えて含有させた場合圧延性・加工
性を損なうため上限を1.0wt％とした。好ましくは、0.1
5〜0.80wt％のTi含有量範囲が耐孔食性にも優れ、加工
性にも優れる。
有量が0.05wt％未満では耐孔食性向上の効果は弱い。一
方、Tiを1.0wt％を超えて含有させた場合圧延性・加工
性を損なうため上限を1.0wt％とした。好ましくは、0.1
5〜0.80wt％のTi含有量範囲が耐孔食性にも優れ、加工
性にも優れる。
Cu,Mn: Cu,Mnの一種または二種をTiに加えてさらに添加する
ことにより、耐孔食性がさらに向上する。CuはAl合金の
マトリックスそのものの電位を貴にするため、芯材と皮
材の自然電極電位を遠ざけ、耐孔食性が向上する。Cuを
添加した場合、Tiの添加は少なくすることができ、板の
圧延性および缶蓋の成形性を向上することができる。Cu
を1.0wt％以上を添加した場合、鋳造時に割れを発生し
やすくなり、操業上好ましくないので、Cu添加量の上限
を1.0wt％とする。Cuの添加量が0.05wt％未満では耐孔
食性向上効果が現われないので、Cu添加量の下限は0.05
wt％である。
ことにより、耐孔食性がさらに向上する。CuはAl合金の
マトリックスそのものの電位を貴にするため、芯材と皮
材の自然電極電位を遠ざけ、耐孔食性が向上する。Cuを
添加した場合、Tiの添加は少なくすることができ、板の
圧延性および缶蓋の成形性を向上することができる。Cu
を1.0wt％以上を添加した場合、鋳造時に割れを発生し
やすくなり、操業上好ましくないので、Cu添加量の上限
を1.0wt％とする。Cuの添加量が0.05wt％未満では耐孔
食性向上効果が現われないので、Cu添加量の下限は0.05
wt％である。
Mnは孔食の発生を助長するFe系の晶出物あるいは析出
物の発生を防止しかつMn系の晶出物は電位がアルミニウ
ム合金のマトリックスと非常に近いために、Mnは耐孔食
性向上に効果がある。Mnの添加量が0.05wt％以下ではFe
量が多い場合その悪影響を排除することができず、2.5w
t％以上では効果があるものの板の圧延性および缶蓋の
加工性を劣化するため、下限を0.05wt％、上限を2.5wt5
％とした。
物の発生を防止しかつMn系の晶出物は電位がアルミニウ
ム合金のマトリックスと非常に近いために、Mnは耐孔食
性向上に効果がある。Mnの添加量が0.05wt％以下ではFe
量が多い場合その悪影響を排除することができず、2.5w
t％以上では効果があるものの板の圧延性および缶蓋の
加工性を劣化するため、下限を0.05wt％、上限を2.5wt5
％とした。
なお、MnもCuと同様にTiの添加量を少なくし、圧延性
および加工性を向上することに有効である。したがっ
て、本発明のTi,Cu,Mnの添加量範囲において、耐孔食性
と圧延性・加工性がバランスするようにこれら元素の添
加量を定めることが必要である。尚、Cu,Mnは強度向上
にも有効な元素である。
および加工性を向上することに有効である。したがっ
て、本発明のTi,Cu,Mnの添加量範囲において、耐孔食性
と圧延性・加工性がバランスするようにこれら元素の添
加量を定めることが必要である。尚、Cu,Mnは強度向上
にも有効な元素である。
Mn,Cuを添加することにより、Ti含有量が0.5％以下で
耐孔食性と圧延性・加工性が良好にバランスした圧延板
を得ることができる。
耐孔食性と圧延性・加工性が良好にバランスした圧延板
を得ることができる。
Mg: Mgは、一般に、圧延性を劣化させることが少なく強度
を向上させるが耐孔食性を劣化させる。ところが、Ti,C
u,MnとともにMgを添加するとMg添加による悪影響を顕現
させることなく強度向上を図ることができる。Mgの添加
量は強度向上の効果が現われる0.05wt％を好ましい下限
とし、上限は圧延性上の操業リミットである5.0wt％と
した。なお、Mgを添加する場合、溶湯酸化を防止するた
めや板表面の酸化皮膜の成長を抑えるためにBeを100ppm
未満添加してもよい。
を向上させるが耐孔食性を劣化させる。ところが、Ti,C
u,MnとともにMgを添加するとMg添加による悪影響を顕現
させることなく強度向上を図ることができる。Mgの添加
量は強度向上の効果が現われる0.05wt％を好ましい下限
とし、上限は圧延性上の操業リミットである5.0wt％と
した。なお、Mgを添加する場合、溶湯酸化を防止するた
めや板表面の酸化皮膜の成長を抑えるためにBeを100ppm
未満添加してもよい。
Cr,Zr,Vは焼付け時の軟化を遅らせるなど耐熱性向上
のために添加してもよいが、Tiと同時に添加した場合、
初晶の発生を促すので、0.2wt％以下に抑える必要があ
る。また耐孔食性を向上するためZnを添加しても良い
が、多すぎると皮材との電位差が小さくなり犠牲陽極効
果がなくなるので0.3wt％以下に抑える必要がある。上
記元素の他、通常のアルミニウム合金と同様にFe,Siが
不可避不純物として含有される。これらは、いずれも耐
孔食性を劣化させるので少なければ少ないほど良い。し
かし、Mnが添加される場合には総量0.5wt％までの不純
物含有が許容される。
のために添加してもよいが、Tiと同時に添加した場合、
初晶の発生を促すので、0.2wt％以下に抑える必要があ
る。また耐孔食性を向上するためZnを添加しても良い
が、多すぎると皮材との電位差が小さくなり犠牲陽極効
果がなくなるので0.3wt％以下に抑える必要がある。上
記元素の他、通常のアルミニウム合金と同様にFe,Siが
不可避不純物として含有される。これらは、いずれも耐
孔食性を劣化させるので少なければ少ないほど良い。し
かし、Mnが添加される場合には総量0.5wt％までの不純
物含有が許容される。
皮材 次に皮材をAl含有量99.0wt％以上のAl合金としたの
は、Al含有量がこれ未満ではアルミニウム合金複合板と
しての耐孔食性および成形性が低下するためである。Al
含有量がこれ以上であれば、他の元素が含まれていても
よい。
は、Al含有量がこれ未満ではアルミニウム合金複合板と
しての耐孔食性および成形性が低下するためである。Al
含有量がこれ以上であれば、他の元素が含まれていても
よい。
本発明において芯材に対する皮材のクラッド率には特
に制限は無いが５〜15％の範囲が適当である。又、皮材
は芯材の片面に設けられ、缶容器の内面側となる。
に制限は無いが５〜15％の範囲が適当である。又、皮材
は芯材の片面に設けられ、缶容器の内面側となる。
なお、本発明合金圧延複合板の製造方法は特に限定さ
れるものではない。例えば、鋳造はDC鋳造でもCC鋳造で
もよく、圧延途中に必要に応じて中間焼鈍を入れる場合
にもバッチ焼鈍でも連続焼鈍でもよく、要求板厚に応じ
て圧下率を任意に定めることができる。
れるものではない。例えば、鋳造はDC鋳造でもCC鋳造で
もよく、圧延途中に必要に応じて中間焼鈍を入れる場合
にもバッチ焼鈍でも連続焼鈍でもよく、要求板厚に応じ
て圧下率を任意に定めることができる。
缶内面の塗装が不完全であるなどの原因によって、皮
材の一部が孔食により孔があき芯材が露出した場合、あ
るいは缶の加工中に芯材が一部露出した場合、皮材が犠
牲陽極となり、皮材が完全になくなるまで犠牲防食効果
を発揮する。芯材はTi濃縮層によりすぐれた耐孔食性を
有するが、犠牲防食効果によりよりすぐれた耐孔食性を
発揮することができる。
材の一部が孔食により孔があき芯材が露出した場合、あ
るいは缶の加工中に芯材が一部露出した場合、皮材が犠
牲陽極となり、皮材が完全になくなるまで犠牲防食効果
を発揮する。芯材はTi濃縮層によりすぐれた耐孔食性を
有するが、犠牲防食効果によりよりすぐれた耐孔食性を
発揮することができる。
次に本発明に係る耐孔食性に優れた食品容器用アルミ
ニウム合金圧延板の実施例について説明する。
ニウム合金圧延板の実施例について説明する。
第１表に示す含有成分のアルミニウム合金を、実験室
規模で、40mm銅モールド、20mmまたは40mm鉄モールド、
一方向凝固装置および小型連鋳装置を用いて鋳造した。
凝固速度は、小型連鋳造機＞一方向凝固（凝固端より15
mm）＞40mm銅モールド＞40mm鉄モールド＞20mm鉄モール
ドの順であった。鋳造後一率に550℃×１時間の均熱
し、その後熱間圧延を行って得られた芯材の一面に皮材
を合わせ、通常の熱間圧延、冷間圧延により、0.28mm板
厚（うち皮材の厚さ0.03mm）のアルミニウム合金複合板
を作製した。耐孔食性腐食試験は、通常缶蓋で行われる
塗装焼付け後の試験より厳しい条件である塗装せずに焼
付けに相当する熱処理（200℃×20分、又は270℃×20
秒）のみを行った状態で行った。一方の極に芯材側をシ
ールした供試合金板を、対極にブリキを導線でつなぎ、
試験液中に40℃で24時間浸漬した後の供試合金板の孔食
深さを測り、耐孔食性を比較した。尚、芯材のみの場合
も比較例として実験した。
規模で、40mm銅モールド、20mmまたは40mm鉄モールド、
一方向凝固装置および小型連鋳装置を用いて鋳造した。
凝固速度は、小型連鋳造機＞一方向凝固（凝固端より15
mm）＞40mm銅モールド＞40mm鉄モールド＞20mm鉄モール
ドの順であった。鋳造後一率に550℃×１時間の均熱
し、その後熱間圧延を行って得られた芯材の一面に皮材
を合わせ、通常の熱間圧延、冷間圧延により、0.28mm板
厚（うち皮材の厚さ0.03mm）のアルミニウム合金複合板
を作製した。耐孔食性腐食試験は、通常缶蓋で行われる
塗装焼付け後の試験より厳しい条件である塗装せずに焼
付けに相当する熱処理（200℃×20分、又は270℃×20
秒）のみを行った状態で行った。一方の極に芯材側をシ
ールした供試合金板を、対極にブリキを導線でつなぎ、
試験液中に40℃で24時間浸漬した後の供試合金板の孔食
深さを測り、耐孔食性を比較した。尚、芯材のみの場合
も比較例として実験した。
試験液はNaCl、CuCl2で調整しpH6.0、Cl-濃度が20000
ppm、Cu2+濃度が1.08ppmのものである。表中、「加工
性」は、圧延性と、製品圧延板の成形性を総合して、◎
非常に容易、○容易、×難の三段階で評価した。また、
Ti濃縮層数はEPMA（島津製作所製8705型）で芯材の圧延
板表面から深さ100μｍ当たりの層数を測定した値であ
る。
ppm、Cu2+濃度が1.08ppmのものである。表中、「加工
性」は、圧延性と、製品圧延板の成形性を総合して、◎
非常に容易、○容易、×難の三段階で評価した。また、
Ti濃縮層数はEPMA（島津製作所製8705型）で芯材の圧延
板表面から深さ100μｍ当たりの層数を測定した値であ
る。
本発明合金圧延複合板No.1〜８のうち、No.1〜４はM
g,Cr,Fe,Siは不純物である第１発明の実施例であり、N
o.5〜８はMgが合金元素であり、Cr,Fe,Siが不純物であ
る第２発明の実施例である。
g,Cr,Fe,Siは不純物である第１発明の実施例であり、N
o.5〜８はMgが合金元素であり、Cr,Fe,Siが不純物であ
る第２発明の実施例である。
表１から明らかなように、本発明に係わる合金圧延複
合板は芯材のみの試料や1100、5052、5082合金と比較し
て耐孔食性に優れており、加工性は1100、5052合金と同
等である。
合板は芯材のみの試料や1100、5052、5082合金と比較し
て耐孔食性に優れており、加工性は1100、5052合金と同
等である。
また、本発明に係わる合金圧延板芯材の孔食深さ、Ti
濃縮層数及び組成の関係をみると、Ti量が多く、Ti濃縮
層数が多い法が、孔食深さが浅くなっている。（合金９
〜14） なお、Ti添加量、Tiの固溶量に影響する第３元素の
量、鋳造速度などを変化させて、Ti濃縮層を変化させた
ところ、Ti濃縮層数は少なくとも片側（塩分を含む溶液
と接触する側）の表面から100μｍで８層以上あると耐
孔食性が良好な結果を得られた。
濃縮層数及び組成の関係をみると、Ti量が多く、Ti濃縮
層数が多い法が、孔食深さが浅くなっている。（合金９
〜14） なお、Ti添加量、Tiの固溶量に影響する第３元素の
量、鋳造速度などを変化させて、Ti濃縮層を変化させた
ところ、Ti濃縮層数は少なくとも片側（塩分を含む溶液
と接触する側）の表面から100μｍで８層以上あると耐
孔食性が良好な結果を得られた。
表１中の合金５〜合金８はプロセスを従来法の範囲で
調整しても、ベーキング後の耐力で20kgf/mm2から39kgf
/mm2が可能となり、極めて高強度の缶蓋が得られる。
調整しても、ベーキング後の耐力で20kgf/mm2から39kgf
/mm2が可能となり、極めて高強度の缶蓋が得られる。
このように本発明の耐孔食性に優れた食品容器用アル
ミニウム合金圧延複合板は耐孔食性が極めて良好であ
り、たとえ芯材が腐食した場合でも深い孔食が発生しな
いため、食塩を含有した飲料、食品スチール缶の蓋には
好適である。
ミニウム合金圧延複合板は耐孔食性が極めて良好であ
り、たとえ芯材が腐食した場合でも深い孔食が発生しな
いため、食塩を含有した飲料、食品スチール缶の蓋には
好適である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ６５Ｄ 8/00 Ｂ６５Ｄ 8/00 Ｚ
Claims (2)
- 【請求項１】缶胴を鉄とする缶容器蓋に用いられ、Ti:
0.05〜1.0wt％，およびMn:0.05〜2.5wt％以下とCu:0.05
〜1.0wt％の１種または２種を含有し、残部がアルミニ
ウムおよび不可避不純物からなり、かつ圧延面と平行な
Ti濃縮層を有するアルミニウム合金を芯材とし、この芯
材にAl含有量99.0wt％以上のアルミニウムを皮材として
クラッドしてなる耐孔食性に優れた缶容器蓋用アルミニ
ウム合金圧延複合板。 - 【請求項２】上記芯材がMg0.05〜5.0wt％をさらに含有
し、この芯材にAl含有量99.0wt％以上のアルミニウムを
皮材としてクラッドしてなる請求項１記載の耐孔食性に
優れた缶容器蓋用アルミニウム合金圧延複合板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2058013A JP2597025B2 (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 耐孔食性に優れた缶容器蓋用アルミニウム合金圧延複合板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2058013A JP2597025B2 (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 耐孔食性に優れた缶容器蓋用アルミニウム合金圧延複合板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03261549A JPH03261549A (ja) | 1991-11-21 |
| JP2597025B2 true JP2597025B2 (ja) | 1997-04-02 |
Family
ID=13072086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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-
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