JP2582615B2 - 片面溶接用裏当材 - Google Patents
片面溶接用裏当材Info
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- JP2582615B2 JP2582615B2 JP63094426A JP9442688A JP2582615B2 JP 2582615 B2 JP2582615 B2 JP 2582615B2 JP 63094426 A JP63094426 A JP 63094426A JP 9442688 A JP9442688 A JP 9442688A JP 2582615 B2 JP2582615 B2 JP 2582615B2
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- Japan
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- backing material
- welding
- slag
- bead
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3607—Silica or silicates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ガスシールドアーク溶接等に使用される片
面溶接用裏当材に係るものであり、更に詳しくは、立向
上進溶接を高能率に行えることができ、しかも耐気孔性
能の優れた裏ビードを得ることのできる片面溶接用裏当
材に関するものである。
面溶接用裏当材に係るものであり、更に詳しくは、立向
上進溶接を高能率に行えることができ、しかも耐気孔性
能の優れた裏ビードを得ることのできる片面溶接用裏当
材に関するものである。
（従来の技術） 従来の片面溶接用裏当材（以下、裏当材という）に
は、特開昭59−137193号公報に代表される様にフラック
スを固化成形したもの、無機質のガラス繊維をテープ状
にしたもの、及び固形フラックスの上にガラス繊維を配
したものがある。これらの裏当材を用いて片面溶接を行
うと、それぞれの欠点を有していた。先ずフラックスを
固形成形したいわゆる固形フラックスタイプの場合、成
分組成を調整することによつて耐火度を任意に調整する
ことができるという特性は有しているものの、立向上進
溶接を高電流溶接（例えば1.2mmのワイヤで200A以上の
電流）で行うとアークが強くなり、裏当フラックスを深
く堀込み、従ってスラグが過剰になって溶融金属の保持
作用が不十分である為、裏ビードの余盛が不足する。ま
た第１層目の開先内表ビード形状も平滑さに欠け、次の
パスとの間にスラグ巻込みを生じ易い。
は、特開昭59−137193号公報に代表される様にフラック
スを固化成形したもの、無機質のガラス繊維をテープ状
にしたもの、及び固形フラックスの上にガラス繊維を配
したものがある。これらの裏当材を用いて片面溶接を行
うと、それぞれの欠点を有していた。先ずフラックスを
固形成形したいわゆる固形フラックスタイプの場合、成
分組成を調整することによつて耐火度を任意に調整する
ことができるという特性は有しているものの、立向上進
溶接を高電流溶接（例えば1.2mmのワイヤで200A以上の
電流）で行うとアークが強くなり、裏当フラックスを深
く堀込み、従ってスラグが過剰になって溶融金属の保持
作用が不十分である為、裏ビードの余盛が不足する。ま
た第１層目の開先内表ビード形状も平滑さに欠け、次の
パスとの間にスラグ巻込みを生じ易い。
一方、無機質のガラス繊維を用いてある裏当材は、テ
ープ状のもの及び固形フラックス上にガラス繊維を配し
て一体化したもののいずれも固形フラックスタイプの裏
当材に比べると母材裏面への密着性等は良好であるが、
ガラス繊維にはB2O3を通常数％含有しているため、B2O3
を実質的に含有しない無機質繊維を用いた裏当材も考案
されているが、ガラス繊維を用いてある裏当材ではフラ
ックス入りワイヤによる片面溶接の場合、その充てんフ
ラックスにより形成されるスラグと、ガラス繊維溶融に
より形成されるスラグとによって、母材と裏当材間に厚
いスラグ層が形成されてスラグ過多になり、裏ビードの
余盛が不足したり、アンダーカットになる場合が多い。
ープ状のもの及び固形フラックス上にガラス繊維を配し
て一体化したもののいずれも固形フラックスタイプの裏
当材に比べると母材裏面への密着性等は良好であるが、
ガラス繊維にはB2O3を通常数％含有しているため、B2O3
を実質的に含有しない無機質繊維を用いた裏当材も考案
されているが、ガラス繊維を用いてある裏当材ではフラ
ックス入りワイヤによる片面溶接の場合、その充てんフ
ラックスにより形成されるスラグと、ガラス繊維溶融に
より形成されるスラグとによって、母材と裏当材間に厚
いスラグ層が形成されてスラグ過多になり、裏ビードの
余盛が不足したり、アンダーカットになる場合が多い。
また溶接冶金反応で生じるガスに加えてガラス繊維成
形体から生成したガスまでも溶融金属の下面側へとじ込
められる為、裏ビードの気孔欠陥等はかえつて著しくな
る。
形体から生成したガスまでも溶融金属の下面側へとじ込
められる為、裏ビードの気孔欠陥等はかえつて著しくな
る。
（発明が解決しようとする課題） 本発明はこの様な事情に着目してなされたものであっ
て、その目的は立向上進溶接を効能率に行えることがで
き、しかも耐気孔性能に優れかつ良好な形状の裏ビード
を得ることのできる片面溶接用裏当材を提供しようとす
るものである。
て、その目的は立向上進溶接を効能率に行えることがで
き、しかも耐気孔性能に優れかつ良好な形状の裏ビード
を得ることのできる片面溶接用裏当材を提供しようとす
るものである。
（課題を解決するための手段） 本発明者等は、上記目的を達成すべく、固形フラック
スの成分構成について鋭意研究を重ねた結果、SiO2、Mg
O、AI2O3、の配合比率を特定範囲に設定することによ
り、スラグの量、スラグの凝固速度を高め裏ビード形成
層として好適な耐火度、スラグ粘性等を具備せしめ得る
ことを見出し、本発明を完成するに至った。
スの成分構成について鋭意研究を重ねた結果、SiO2、Mg
O、AI2O3、の配合比率を特定範囲に設定することによ
り、スラグの量、スラグの凝固速度を高め裏ビード形成
層として好適な耐火度、スラグ粘性等を具備せしめ得る
ことを見出し、本発明を完成するに至った。
その要旨とするところは、固形フラックス組成がSi
O2:50〜80重量％、MgO:5〜35重量％、AI2O3:1〜６重量
％、Na2Oおよび／またはK2O:0.5〜５重量％、及び水分:
0.01〜0.25重量％の範囲で、５％以下の残部不純物から
なり、かつSiO2、MgO、AI2O3、の合計が90重量％以上で
あることを特徴とする立向上進溶接用の片面溶接用裏当
材である。
O2:50〜80重量％、MgO:5〜35重量％、AI2O3:1〜６重量
％、Na2Oおよび／またはK2O:0.5〜５重量％、及び水分:
0.01〜0.25重量％の範囲で、５％以下の残部不純物から
なり、かつSiO2、MgO、AI2O3、の合計が90重量％以上で
あることを特徴とする立向上進溶接用の片面溶接用裏当
材である。
（作 用） 次ぎ、本発明裏当材の裏ビード形成層を構成する固形
フラックスの成分組成について説明する。
フラックスの成分組成について説明する。
SiO2、MgO、AI2O3は、裏当材としての耐火度、裏ビー
ドのスラグの粘性や凝固速度を高めるなどのスラグの物
性の制御に最も重要な成分であり、特にSiO2とMgOの両
成分の適正な配合割合を特定することにより、好適な諸
特性が得られる。また溶融金属の保持作用を高めること
ができるので形状の良好な裏ビードが得られ易いこと
や、第１層目の開先内表ビード形状も平滑で、次のパス
との間にスラグ巻込みを生じにくい等の点から、SiO2と
MgOを主体とすることが望ましい。
ドのスラグの粘性や凝固速度を高めるなどのスラグの物
性の制御に最も重要な成分であり、特にSiO2とMgOの両
成分の適正な配合割合を特定することにより、好適な諸
特性が得られる。また溶融金属の保持作用を高めること
ができるので形状の良好な裏ビードが得られ易いこと
や、第１層目の開先内表ビード形状も平滑で、次のパス
との間にスラグ巻込みを生じにくい等の点から、SiO2と
MgOを主体とすることが望ましい。
SiO2:50〜80重量％について SiO2は本発明の裏当材の主構成成分となるものであ
り、50重量％未満では耐火性が不足する為裏ビードが出
すぎたり、或はアーク熱で溶融物が多量生成してビード
が凸型となつてビード形状不良と、ビード表面つやの悪
化により滑らかなビードが得にくくなる。一方80重量％
を超えると生成スラグの流動性が過大となり、均一な裏
ビードが形成されなくなるばかりでなく、アンダーカッ
トやスラグ巻込み等の欠陥が生じたりするという難点が
あらわれる。
り、50重量％未満では耐火性が不足する為裏ビードが出
すぎたり、或はアーク熱で溶融物が多量生成してビード
が凸型となつてビード形状不良と、ビード表面つやの悪
化により滑らかなビードが得にくくなる。一方80重量％
を超えると生成スラグの流動性が過大となり、均一な裏
ビードが形成されなくなるばかりでなく、アンダーカッ
トやスラグ巻込み等の欠陥が生じたりするという難点が
あらわれる。
MgO:50〜35重量％について、 MgOは耐火性調整材としての機能を有する外、スラグ
剥離性を改善する作用があり、こうした効果を発揮させ
る為には５重量％以上含有させなければならない。しか
し35重量％を超えると耐火度が上がりすぎて生成スラグ
の粘性が過大となり、ガス抜けが悪くなる為にプローホ
ールやアバタ等の欠陥が発生し易くなる。
剥離性を改善する作用があり、こうした効果を発揮させ
る為には５重量％以上含有させなければならない。しか
し35重量％を超えると耐火度が上がりすぎて生成スラグ
の粘性が過大となり、ガス抜けが悪くなる為にプローホ
ールやアバタ等の欠陥が発生し易くなる。
AI2O3:1〜６重量％について、 AI2O3は固形耐火物の融点を高め、且つ生成スラグの
粘性を高めて裏ビードの形状を整える成分であり、特に
開先のルート間隔が標準（３〜5mm程度）よりも広い場
合の裏ビード形状を整えるのに重要な成分である。こう
した機能を有効に発揮させる為にはAI2O3を少なくとも
１重量％含有させなければならないが、反面含有量が多
過ぎると耐火性が上がり過ぎてガス抜けが悪くなり、ブ
ローホールやアバタ等の欠陥が生じ易くなるので、こう
した問題を生じさせない為にはAI2O3量を６重量％以下
に抑えるべきである。
粘性を高めて裏ビードの形状を整える成分であり、特に
開先のルート間隔が標準（３〜5mm程度）よりも広い場
合の裏ビード形状を整えるのに重要な成分である。こう
した機能を有効に発揮させる為にはAI2O3を少なくとも
１重量％含有させなければならないが、反面含有量が多
過ぎると耐火性が上がり過ぎてガス抜けが悪くなり、ブ
ローホールやアバタ等の欠陥が生じ易くなるので、こう
した問題を生じさせない為にはAI2O3量を６重量％以下
に抑えるべきである。
Na2Oおよび／またはK2O:0.5〜５重量％について Na2O、K2O等は裏当材用耐火物として要求される適度
の強度と柔軟性を付与するのに不可欠の成分であり、0.
5重量％未満ではこれらの効果が有効に発揮されず、一
方５重量％を越えると溶接中に分離して発生する水素等
の溶接上有毒なガスが過大となりガス抜けが不十分で、
スラグの凝固が不均一になり、ビード外観がそこなわれ
るばかりでなく耐吸湿性も劣悪になる。尚Na2OとK2Oは
同効物質であるから、単独で用いても両者を併用しても
作用効果はかわらない。
の強度と柔軟性を付与するのに不可欠の成分であり、0.
5重量％未満ではこれらの効果が有効に発揮されず、一
方５重量％を越えると溶接中に分離して発生する水素等
の溶接上有毒なガスが過大となりガス抜けが不十分で、
スラグの凝固が不均一になり、ビード外観がそこなわれ
るばかりでなく耐吸湿性も劣悪になる。尚Na2OとK2Oは
同効物質であるから、単独で用いても両者を併用しても
作用効果はかわらない。
水分:0.01〜0.25重量％について、 水分は耐火物を形成する上記粉末粒子間に介在して焼
結性を高める作用があり、0.01重量％未満ではこれらの
効果が有効に発揮されない為適度な強度や成形が劣悪に
なる。但し水分は溶接熱でガス化してブローホールやア
バタ等を生ずる原因になるので、0.25重量％以下に抑え
なければならない。尚ここでいう水分とは、吸湿水、付
着水、結晶水を合計した全水分を指すものである。
結性を高める作用があり、0.01重量％未満ではこれらの
効果が有効に発揮されない為適度な強度や成形が劣悪に
なる。但し水分は溶接熱でガス化してブローホールやア
バタ等を生ずる原因になるので、0.25重量％以下に抑え
なければならない。尚ここでいう水分とは、吸湿水、付
着水、結晶水を合計した全水分を指すものである。
本発明の片面溶接用裏当材を構成する成分は以上の通
りである。スラグ生成剤の融点を従来の裏当材がほぼ13
50〜1500℃と最も低い領域であったのに対してそれより
も高く、1600〜1750℃前後の領域にすることによって、
立向上進溶接を高電流溶接で行った場合でも、ビードに
接する固形フラックスの部分が溶融スラグ６（第３図）
化し、ワイヤ自身から生成するスラグ７と共に適度なス
ラグ層を形成して裏ビード８を保護し、裏ビードとのな
じみが良好で、光沢のある均一な裏ビードが得られた。
上記範囲をはずれると高くなって耐火性は向上するが、
固形フラックスが殆ど溶融されなくなり、スラグ層が不
足し、ビードのなじみが不良で、光沢ある均一な裏ビー
ドが得られず、又オーバラップ状のビードになった。
りである。スラグ生成剤の融点を従来の裏当材がほぼ13
50〜1500℃と最も低い領域であったのに対してそれより
も高く、1600〜1750℃前後の領域にすることによって、
立向上進溶接を高電流溶接で行った場合でも、ビードに
接する固形フラックスの部分が溶融スラグ６（第３図）
化し、ワイヤ自身から生成するスラグ７と共に適度なス
ラグ層を形成して裏ビード８を保護し、裏ビードとのな
じみが良好で、光沢のある均一な裏ビードが得られた。
上記範囲をはずれると高くなって耐火性は向上するが、
固形フラックスが殆ど溶融されなくなり、スラグ層が不
足し、ビードのなじみが不良で、光沢ある均一な裏ビー
ドが得られず、又オーバラップ状のビードになった。
ところで上記組成の固形フラックスを工業的に安価に
製造する場合、低品質のシリカ、アルミナ、マグネサイ
トを成分目標に混合して焼結反応させると上記組成以外
の若干のその他成分が含有されることがある。
製造する場合、低品質のシリカ、アルミナ、マグネサイ
トを成分目標に混合して焼結反応させると上記組成以外
の若干のその他成分が含有されることがある。
しかしSiO2、AI2O3、MgOの合計が90重量％以上で、上
記範囲内であれば５％程度の不純物が含まれていても溶
融金属の保持作用を高めることができるので良好な裏ビ
ードが得られやすいことや、第１層目の開先内の表ビー
ド形状も平滑で、次のパスとの間にスラグ巻込みを生じ
にくいなど上記効果は失われない。
記範囲内であれば５％程度の不純物が含まれていても溶
融金属の保持作用を高めることができるので良好な裏ビ
ードが得られやすいことや、第１層目の開先内の表ビー
ド形状も平滑で、次のパスとの間にスラグ巻込みを生じ
にくいなど上記効果は失われない。
また製品裏当材には、焼結時における生成ガスの抜け
跡として気孔が形成され、気孔率は耐火度や吸湿性等に
影響を及ぼすことが確認されているが、保存時等におけ
る吸湿による水分量の増大を防止する為には、見掛けの
気孔率を40％以下に抑えるのがよい。
跡として気孔が形成され、気孔率は耐火度や吸湿性等に
影響を及ぼすことが確認されているが、保存時等におけ
る吸湿による水分量の増大を防止する為には、見掛けの
気孔率を40％以下に抑えるのがよい。
（実 施 例） 次に本発明の実施例及び比較例を第１表に示し、この
表に基づいて本発明の効果を具体的に説明する。尚、実
施例の裏当材には、第1,2,3図に示すように被溶接母体
３の開先裏面に接する側にスラグポケット２を有し、前
記の本発明の組成の固形フラックス１をタイル状にし、
鋼材への接着部５を有するアルミ箔４を連続して貼付し
て１本化した形状のものを用いた。
表に基づいて本発明の効果を具体的に説明する。尚、実
施例の裏当材には、第1,2,3図に示すように被溶接母体
３の開先裏面に接する側にスラグポケット２を有し、前
記の本発明の組成の固形フラックス１をタイル状にし、
鋼材への接着部５を有するアルミ箔４を連続して貼付し
て１本化した形状のものを用いた。
第１表に本発明の範囲の組成をもつSiO2−MgO−AI2O3
系の実施例及び比較例の片面溶接用裏当材（寸法、形状
は次の通りとした。第４図において寸法Ｔ＝8mm、幅W1
＝25mm、溝の幅W2＝14mm、溝の深さＨ＝1.5mm、裏当材
の長さ＝500mmである。）を作製し、下記に示す供試板
及び溶接条件で片面溶接実験を行った。
系の実施例及び比較例の片面溶接用裏当材（寸法、形状
は次の通りとした。第４図において寸法Ｔ＝8mm、幅W1
＝25mm、溝の幅W2＝14mm、溝の深さＨ＝1.5mm、裏当材
の長さ＝500mmである。）を作製し、下記に示す供試板
及び溶接条件で片面溶接実験を行った。
（供試例） 鋼種:JIS G3106 SM−50A 寸法:20mmt×300mmw×500mml 開先形状：第５図において開先角度α＝50゜ ギャップＧ＝5mm （溶接条件） 溶接ワイヤ:CO2ガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ
（1.2mmφ） 溶接姿勢：立向上進 溶接電流:230A直流 ワイヤ（＋） 溶接電圧:25V 溶接速度:10cm/min ワイヤ突出し長さ:20mm シールドガス:CO2 20l/min 得られた各溶接部（表、裏ビード）の品質評価基準
は、○印：良好△印：やや劣る×印：不良とし、気孔に
ついてはビード表面のアバダ、ブロホール、スラグ巻込
みについてはＸ線試験で調査した。
（1.2mmφ） 溶接姿勢：立向上進 溶接電流:230A直流 ワイヤ（＋） 溶接電圧:25V 溶接速度:10cm/min ワイヤ突出し長さ:20mm シールドガス:CO2 20l/min 得られた各溶接部（表、裏ビード）の品質評価基準
は、○印：良好△印：やや劣る×印：不良とし、気孔に
ついてはビード表面のアバダ、ブロホール、スラグ巻込
みについてはＸ線試験で調査した。
第１、第２表からも明らかな様に、本発明の規定要件
を満たす実施例（No1〜６）では表ビード、裏ビードの
外観、形状、耐気孔性、耐割れ性の何れにおいても良好
な結果が得られているが、No7〜11が本裏当材の規定す
る要件の何れかを欠く比較例であり、下記の通り裏ビー
ドの品質に問題がある。
を満たす実施例（No1〜６）では表ビード、裏ビードの
外観、形状、耐気孔性、耐割れ性の何れにおいても良好
な結果が得られているが、No7〜11が本裏当材の規定す
る要件の何れかを欠く比較例であり、下記の通り裏ビー
ドの品質に問題がある。
No.7:固形耐火物中の水分量が多すぎるため裏ビードに
ブローホールが発生し、表ビードではアバタが見られビ
ード外観が劣悪である。
ブローホールが発生し、表ビードではアバタが見られビ
ード外観が劣悪である。
No.8:固形耐火物中のSiO2量が規定範囲を越えている他M
gO量が不足する為耐火性が不十分であり、裏ビードの形
状が不揃いでスラグの剥離性も悪く、ブローホールの欠
陥も認められる。
gO量が不足する為耐火性が不十分であり、裏ビードの形
状が不揃いでスラグの剥離性も悪く、ブローホールの欠
陥も認められる。
No.9:AI2O3量及びMgO量が過剰でかつSiO2量不足する為
耐火度が上がり過ぎガス抜け不足によるブローホールや
アバタが認められる。また裏ビードが出すぎ、ビード形
状も悪い。
耐火度が上がり過ぎガス抜け不足によるブローホールや
アバタが認められる。また裏ビードが出すぎ、ビード形
状も悪い。
No.10:AI2O3量が多過ぎるばかりでなく、水分量も規定
範囲を超えているため、アバタやブローホールが発生す
る外、ビード形状も悪い。
範囲を超えているため、アバタやブローホールが発生す
る外、ビード形状も悪い。
No.11:AI2O3が非常に高いため、耐火度が著しく高くな
るばかりでなくSio2量が不足する為、裏ビードが出にく
くかつビードが不揃いである。
るばかりでなくSio2量が不足する為、裏ビードが出にく
くかつビードが不揃いである。
（発明の効果） 以上の様に、本発明裏当材を用いたものは立向上進溶
接を高電流溶接で行えることができ、しかも耐気孔性能
に優れかつ良好な形状の裏ビードをえられるため、溶接
作業能率が向上できる。
接を高電流溶接で行えることができ、しかも耐気孔性能
に優れかつ良好な形状の裏ビードをえられるため、溶接
作業能率が向上できる。
第１図及び第２図は本発明裏当材の構成を示す模式図、
第３図は本発明裏当材を用いた溶接後の状態を示す説明
図である。第４図は同実験で使用した裏当材の寸法・形
状を示す正面図、第５図は同実験で採用した開先形状を
示す説明図である。 １……固形フラックス ２……スラグポケット ３……被溶接材 ４……アルミ箔 ５……接着部 ６……固形フラックスからのスラグ溶融部 ７……ワイヤからのスラグ層 ８……裏ビード
第３図は本発明裏当材を用いた溶接後の状態を示す説明
図である。第４図は同実験で使用した裏当材の寸法・形
状を示す正面図、第５図は同実験で採用した開先形状を
示す説明図である。 １……固形フラックス ２……スラグポケット ３……被溶接材 ４……アルミ箔 ５……接着部 ６……固形フラックスからのスラグ溶融部 ７……ワイヤからのスラグ層 ８……裏ビード
Claims (1)
- 【請求項１】固形フラックス組成がSiO2:50〜80重量
％、MgO:5〜35重量％、Al2O3:1〜６重量％、Na2Oおよび
／またはK2O:0.5〜５重量％、及び水分:0.01〜0.25重量
％の範囲で、５％以下の残部不純物からなり、かつSi
O2、MgO、Al2O3の合計が90重量％以上であることを特徴
とする立向上進溶接用の片面溶接用裏当材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63094426A JP2582615B2 (ja) | 1988-04-19 | 1988-04-19 | 片面溶接用裏当材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63094426A JP2582615B2 (ja) | 1988-04-19 | 1988-04-19 | 片面溶接用裏当材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01266988A JPH01266988A (ja) | 1989-10-24 |
| JP2582615B2 true JP2582615B2 (ja) | 1997-02-19 |
Family
ID=14109905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63094426A Expired - Lifetime JP2582615B2 (ja) | 1988-04-19 | 1988-04-19 | 片面溶接用裏当材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2582615B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5368650A (en) * | 1976-11-30 | 1978-06-19 | Kobe Steel Ltd | Backing strip for bridge welding |
| JPS637876A (ja) * | 1986-06-30 | 1988-01-13 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | ポリプロピレン樹脂組成物表面上への塗膜形成方法 |
-
1988
- 1988-04-19 JP JP63094426A patent/JP2582615B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01266988A (ja) | 1989-10-24 |
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