JP2568825B2 - ジルコニア含有マグネシアクリンカ−及びその製造方法 - Google Patents
ジルコニア含有マグネシアクリンカ−及びその製造方法Info
- Publication number
- JP2568825B2 JP2568825B2 JP61117402A JP11740286A JP2568825B2 JP 2568825 B2 JP2568825 B2 JP 2568825B2 JP 61117402 A JP61117402 A JP 61117402A JP 11740286 A JP11740286 A JP 11740286A JP 2568825 B2 JP2568825 B2 JP 2568825B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- zro
- zirconia
- mgo
- magnesia clinker
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はジルコニアを含有するマグネシアクリンカー
に関するもので、取鍋用の耐火ライニング材やその他の
各種の製鉄、製鋼用の耐火材の原料となるものである。
に関するもので、取鍋用の耐火ライニング材やその他の
各種の製鉄、製鋼用の耐火材の原料となるものである。
さらに、従来使用されているマグネシアクリンカーよ
りもポーリング性が優れた耐火物が得られ、又、従来の
ジルコニア含有マグネシアクリンカーよりも優れた耐ス
ラグ浸食性を有する耐火物の原料となるものである。
りもポーリング性が優れた耐火物が得られ、又、従来の
ジルコニア含有マグネシアクリンカーよりも優れた耐ス
ラグ浸食性を有する耐火物の原料となるものである。
［従来の技術］ ジルコニア（ZrO2）を含有するマグネシアは、特開昭
51−34911号、GB1368955及びGB1413985に示されるよう
に、耐スラグ浸食性及び耐スポーリング性が優れている
が、これら従来の耐火物はZrO2の含有量が少なく、耐ス
ラグ浸食性と耐スポーリング性がまだ十分ではなかっ
た。
51−34911号、GB1368955及びGB1413985に示されるよう
に、耐スラグ浸食性及び耐スポーリング性が優れている
が、これら従来の耐火物はZrO2の含有量が少なく、耐ス
ラグ浸食性と耐スポーリング性がまだ十分ではなかっ
た。
［発明が解決しようとする問題点］ 本発明は、従来のZrO2含有マグネシア耐火物より耐ス
ラグ浸食性および耐スポーリング性が一層向上したZrO2
含有マグネシア耐火物を提供しようとするものである。
ラグ浸食性および耐スポーリング性が一層向上したZrO2
含有マグネシア耐火物を提供しようとするものである。
［問題点を解決するための手段］ 上記問題点を解決するための本発明の構成は、化学組
成が、重力基準で、MgO＋ZrO298％以上、MgO68〜93％、
ZrO25〜30％、その他２％以下で、かつ、CaO2％以下、F
e2O30.5％以下、Al2O30.5％以下、SiO20.5％以下、B2O3
0.1％以下であり、更に、相対密度が85％以上であるジ
ルコニア含有マグネシアクリンカーであり、その製造法
はZrO2又は、加熱によってZrO2となるジルコニウム又は
ジルコニウム塩を添加した水酸化マグネシウムを軽焼す
るか、又は軽焼マグネシアにZrO2又は加熱によってZrO2
になるジルコニウム塩を混合し、MgO＋ZrO2が98％以上
になるように組成調整したものを圧縮成型した後、1800
℃以上の温度で焼成してクリンカーにする方法である。
成が、重力基準で、MgO＋ZrO298％以上、MgO68〜93％、
ZrO25〜30％、その他２％以下で、かつ、CaO2％以下、F
e2O30.5％以下、Al2O30.5％以下、SiO20.5％以下、B2O3
0.1％以下であり、更に、相対密度が85％以上であるジ
ルコニア含有マグネシアクリンカーであり、その製造法
はZrO2又は、加熱によってZrO2となるジルコニウム又は
ジルコニウム塩を添加した水酸化マグネシウムを軽焼す
るか、又は軽焼マグネシアにZrO2又は加熱によってZrO2
になるジルコニウム塩を混合し、MgO＋ZrO2が98％以上
になるように組成調整したものを圧縮成型した後、1800
℃以上の温度で焼成してクリンカーにする方法である。
上記組成において、ジルコニアは５％より少ないと耐
スラグ浸食性、耐スポーリング性が共に十分ではなく、
30％を越えるとかえって、耐スラグ浸食性が悪くなる。
ジルコニアは、立方晶でマグネシア結晶の粒界に存在し
ている。
スラグ浸食性、耐スポーリング性が共に十分ではなく、
30％を越えるとかえって、耐スラグ浸食性が悪くなる。
ジルコニアは、立方晶でマグネシア結晶の粒界に存在し
ている。
また、通常含まれるその他の不純物すなわちCaO、SiO
2、Al2O3、Fe2O3、B2O3の合計は２％以下である。
2、Al2O3、Fe2O3、B2O3の合計は２％以下である。
CaOの含有量は多いと問題が多く、２％以下とされ
る。
る。
Al2O3、Fe2O3等が多いと障害が大きくなるので各々0.
5％以下であることが必要である。
5％以下であることが必要である。
SiO2の含有量が多いと粒界の珪酸塩の量が多くなり、
この珪酸塩を通ってスラグが粒の深部にまで侵入するた
めに耐スラグ浸食性が悪くなる。そのためにSiO2含有量
はできるだけ少ないことが望ましく、0.5％以下である
ことが必要である。
この珪酸塩を通ってスラグが粒の深部にまで侵入するた
めに耐スラグ浸食性が悪くなる。そのためにSiO2含有量
はできるだけ少ないことが望ましく、0.5％以下である
ことが必要である。
B2O3も耐スラグ浸食性と耐スポーリング性に悪い影響
を持つので0.1％以下であることが必要である。
を持つので0.1％以下であることが必要である。
CaO/SiO2のモル比が２より低い場合には、熱間におけ
る強度が弱くなるので、２以上であることが好ましい。
る強度が弱くなるので、２以上であることが好ましい。
MgOの含有量はZrO2および通常含まれる上記不純物の
許容範囲から必然的に決定される範囲であって、68％よ
り少ないとジルコニア含有マグネシアクリンカーとして
の特性がなくなり、93％を越えても特性の向上はあまり
期待できない。
許容範囲から必然的に決定される範囲であって、68％よ
り少ないとジルコニア含有マグネシアクリンカーとして
の特性がなくなり、93％を越えても特性の向上はあまり
期待できない。
このようなマグネシアクリンカーの製造方法は、例え
ば比表面積が５〜30m2/g、MgO含有量が97％以上の軽焼
マグネシアに、平均粒径が0.3〜40μのジルコニアの粉
末を混合し、上述のごとく組成調整し、ブリケットマシ
ンで成型した後、ロータリーキルンで1800℃以上の温度
で焼成する。あるいは水酸化マグネシウムの含水ケーク
に、ジルコニアの粉末を混合組成調整した後、800℃〜1
200℃の温度で軽焼して、ブリケットマシンで成型した
後、ロータリーキルンで1800℃以上の温度で焼成して製
造することもできる。
ば比表面積が５〜30m2/g、MgO含有量が97％以上の軽焼
マグネシアに、平均粒径が0.3〜40μのジルコニアの粉
末を混合し、上述のごとく組成調整し、ブリケットマシ
ンで成型した後、ロータリーキルンで1800℃以上の温度
で焼成する。あるいは水酸化マグネシウムの含水ケーク
に、ジルコニアの粉末を混合組成調整した後、800℃〜1
200℃の温度で軽焼して、ブリケットマシンで成型した
後、ロータリーキルンで1800℃以上の温度で焼成して製
造することもできる。
［実施例］ 以下、実施例と比較例によって、本発明を具体的に説
明する。
明する。
実施例１から４及び比較例 化学組成がMgO97.8％、CaO1.38％、SiO20.24％、Fe2O
30.06％、Al2O30.07％、B2O30.08％、灼熱減量0.37％
で、比表面積が23m2/gの軽焼マグネシアに、ZrO2＋HfO2
98％以上で、平均粒径が0.5μのジルコニアを、実施例
１では６％、実施例２では10％、実施例３では20％、実
施例４では30％、比較例では添加せず各成分を良く混合
した。
30.06％、Al2O30.07％、B2O30.08％、灼熱減量0.37％
で、比表面積が23m2/gの軽焼マグネシアに、ZrO2＋HfO2
98％以上で、平均粒径が0.5μのジルコニアを、実施例
１では６％、実施例２では10％、実施例３では20％、実
施例４では30％、比較例では添加せず各成分を良く混合
した。
この混合物をブリケットマシンで長径35mm、短径23m
m、厚さ約8mmのアーモンド型に加圧成型し、この成型体
をロータリーキルンで1980℃で焼成した。
m、厚さ約8mmのアーモンド型に加圧成型し、この成型体
をロータリーキルンで1980℃で焼成した。
こうして得られたクリンカーの化学組成、冷間物性と
相対密度、高温スラグ中での重量損失及びスポーリング
テストの結果を表１に示す。
相対密度、高温スラグ中での重量損失及びスポーリング
テストの結果を表１に示す。
嵩比重の測定は、学振法２「マグネシアクリンカーの
見掛け気孔率、見掛け比重及び嵩比重の測定方法」によ
って測定した。
見掛け気孔率、見掛け比重及び嵩比重の測定方法」によ
って測定した。
相対密度はマグネシアの真比重3.58、立方晶ジルコニ
アの真比重を6.10として、クリンカーの真比重は、この
両者の化学組成比で計算した。
アの真比重を6.10として、クリンカーの真比重は、この
両者の化学組成比で計算した。
高温スラグ中での重量損失はマグネシアクリンカーか
ら約5gになるように立方形の試料片を切り出し、1590℃
の電気炉に入れ、同温度に予熱し、予め30mlの白金ルツ
ボに入れて同炉内で溶融してある約30gの同温度のスラ
グ中に投入する。同温度で４時間静置したのち、試料を
ルツボから取り出し、同炉内のレンガの上に５分間置い
て、付着したスラズを流し落したのち炉外に取り出して
冷却する。この試料の反応前後の重量差より重量損失量
を求めスラグ浸食の尺度とした。
ら約5gになるように立方形の試料片を切り出し、1590℃
の電気炉に入れ、同温度に予熱し、予め30mlの白金ルツ
ボに入れて同炉内で溶融してある約30gの同温度のスラ
グ中に投入する。同温度で４時間静置したのち、試料を
ルツボから取り出し、同炉内のレンガの上に５分間置い
て、付着したスラズを流し落したのち炉外に取り出して
冷却する。この試料の反応前後の重量差より重量損失量
を求めスラグ浸食の尺度とした。
使用したスラグはCaO43.2％、SiO238.6％、Fe2O318.2
％、CaO/SiO2モル比1.2である。
％、CaO/SiO2モル比1.2である。
スポーリングテストは、まず、このマグネシアクリン
カーを粉砕、整粒し、3.36〜0.25mmの粒60％、0.25mm以
下の微粉40％とし、20℃における硫酸マグネシウムの飽
和溶液５％を混練して、25mm×25mm×150mmの形状に、1
T/cm2の圧力で加圧成型して試料とする。
カーを粉砕、整粒し、3.36〜0.25mmの粒60％、0.25mm以
下の微粉40％とし、20℃における硫酸マグネシウムの飽
和溶液５％を混練して、25mm×25mm×150mmの形状に、1
T/cm2の圧力で加圧成型して試料とする。
この成型体試料をガス炉で、最高温度1800℃で２時間
保持した、この試料を欧州連合規格（PRE）の「耐火れ
んが及び耐火断熱れんがのスポーリング試験方法、1.水
冷法」R5（１）−77に従って加熱、冷却を繰返し、試験
片が割れるまでの冷却回数で示した。
保持した、この試料を欧州連合規格（PRE）の「耐火れ
んが及び耐火断熱れんがのスポーリング試験方法、1.水
冷法」R5（１）−77に従って加熱、冷却を繰返し、試験
片が割れるまでの冷却回数で示した。
［発明の効果］ 以上説明したように、本発明のジルコニア含有マグネ
シアクリンカーは耐スラグ浸食性が大であり、かつ、こ
のクリンカーを用いた耐火物は耐スポーリング性が大き
い。
シアクリンカーは耐スラグ浸食性が大であり、かつ、こ
のクリンカーを用いた耐火物は耐スポーリング性が大き
い。
Claims (3)
- 【請求項１】化学組成が重量基準で、MgO＋ZrO298％以
上、MgO68〜93％、ZrO25〜30％、その他２％以下で、か
つCaO2％以下、Fe2O30.5％以下、Al2030.5％以下、SiO2
0.5％以下、B2O30.1％以下であり、更に、相対密度が85
％以上であるジルコニア含有マグネシアクリンカー。 - 【請求項２】モル比でCaO/SiO2が２以上である特許請求
の範囲第（１）項記載のジルコニア含有マグネシアクリ
ンカー。 - 【請求項３】ZrO2又は、加熱によってZrO2となるジルコ
ニウム又はジルコニウム塩を添加した水酸化マグネシウ
ムを軽焼するか、又は、軽焼マグネシアにZrO2又は加熱
によってZrO2になるジルコニウム塩を混合し、MgO＋ZrO
2が98％以上になるように組成調整したものを圧縮成型
した後、1800℃以上の温度で焼成することを特徴とする
下記ジルコニア含有マグネシアクリンカーの製造方法。 化学組成が重量基準で、MgO＋ZrO298％以上、MgO68〜93
％、ZrO25〜30％、その他２％以下で、かつ、CaO2％以
下、Fe2O30.5％以下、Al2O30.5％以下、SiO20.5％以
下、B2O30.1％以下であり、更に、相対密度が85％以上
であるジルコニア含有マグネシアクリンカー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61117402A JP2568825B2 (ja) | 1986-05-23 | 1986-05-23 | ジルコニア含有マグネシアクリンカ−及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61117402A JP2568825B2 (ja) | 1986-05-23 | 1986-05-23 | ジルコニア含有マグネシアクリンカ−及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62275055A JPS62275055A (ja) | 1987-11-30 |
| JP2568825B2 true JP2568825B2 (ja) | 1997-01-08 |
Family
ID=14710760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61117402A Expired - Lifetime JP2568825B2 (ja) | 1986-05-23 | 1986-05-23 | ジルコニア含有マグネシアクリンカ−及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2568825B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0737344B2 (ja) * | 1990-11-28 | 1995-04-26 | ハリマセラミック株式会社 | 塩基性質不定形耐火物 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6044262B2 (ja) * | 1981-12-16 | 1985-10-02 | 新日本化学工業株式会社 | マグネシアクリンカ− |
| JPS59182268A (ja) * | 1983-03-30 | 1984-10-17 | 黒崎窯業株式会社 | マグネシア―ジルコニア・スライディングノズルプレートの製造方法 |
-
1986
- 1986-05-23 JP JP61117402A patent/JP2568825B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62275055A (ja) | 1987-11-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1105500A (en) | Refractory for aluminum-melting furnaces | |
| US3316108A (en) | Alumina titanate bonded magnesia | |
| JP2568825B2 (ja) | ジルコニア含有マグネシアクリンカ−及びその製造方法 | |
| JPH02102167A (ja) | スピネル・コランダム質クリンカーとその製造法 | |
| JPH07187756A (ja) | ＭｇＯ−スピネル耐火混合物及びその成形体 | |
| RU2140407C1 (ru) | Огнеупорная бетонная смесь | |
| JPH0794343B2 (ja) | マグネシアクリンカー及びその製造方法 | |
| JP2005162566A (ja) | アルミナセメント、アルミナセメント組成物及びそれを用いた不定形耐火物 | |
| CA2297347C (en) | Magnesia-spinel refractory and method of producing the same | |
| JP3368960B2 (ja) | ＳｉＣ質耐火物 | |
| JPS6046059B2 (ja) | 化学工業合成用アルミナ磁器 | |
| JP4588239B2 (ja) | アルミナセメント、アルミナセメント組成物、及びそれを用いた不定形耐火物 | |
| SU1058940A1 (ru) | Шихта дл изготовлени огнеупоров | |
| SU814972A1 (ru) | Огнеупорна масса | |
| JP2747325B2 (ja) | 大きい気孔を有するスピネル含有マグネシア質クリンカーおよびその製造法 | |
| JPS5839798B2 (ja) | 石炭質焼成耐火煉瓦の製造方法 | |
| KR0150794B1 (ko) | 조대결정 마그네시아 클링커 및 그의 제조방법 | |
| JP2005067930A (ja) | アルミナセメント、アルミナセメント組成物及びそれを用いた不定形耐火物 | |
| JPS5818345B2 (ja) | 塩基性製鋼炉用合成ドロマイト質耐火物 | |
| RU2124487C1 (ru) | Периклазошпинельный огнеупор | |
| JPH0360460A (ja) | スピネル構造からなるクリンカーおよび耐火物 | |
| SU730661A1 (ru) | Огнеупорна масса | |
| JPH0288420A (ja) | スピネルクリンカーの製造方法 | |
| JPH0774094B2 (ja) | 耐食性熱電対保護管 | |
| JP3682325B2 (ja) | 耐消化性に優れたカルシア系クリンカーの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |